JPS6111481Y2 - - Google Patents
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- JPS6111481Y2 JPS6111481Y2 JP3871679U JP3871679U JPS6111481Y2 JP S6111481 Y2 JPS6111481 Y2 JP S6111481Y2 JP 3871679 U JP3871679 U JP 3871679U JP 3871679 U JP3871679 U JP 3871679U JP S6111481 Y2 JPS6111481 Y2 JP S6111481Y2
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- JP
- Japan
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- negative pressure
- valve
- air
- pressure
- chamber
- Prior art date
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- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 34
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 2
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、背圧制御機構の上流側に吸気管負圧
に応動する流量制御弁を設けた排気ガス再循環シ
ステムにおいて、環流ガス流量の制御と気化器で
設定される空燃比の制御とを好都合に行う新規な
構造に関する。
に応動する流量制御弁を設けた排気ガス再循環シ
ステムにおいて、環流ガス流量の制御と気化器で
設定される空燃比の制御とを好都合に行う新規な
構造に関する。
背圧制御機構は環流ガス通路内の定圧室の排気
ガス圧力を大気圧に近い一定圧とする働きをする
が、この定圧室の上流側端に吸気管負圧に応動す
る流量制御弁を設けた所謂可変オリフイス型の排
気ガス再循環システムが最近よく見られる。そし
て、好ましい環流ガス流量特性を得るため、上記
した流量制御弁の負圧室への負圧信号特性を適切
に選択する必要がある。
ガス圧力を大気圧に近い一定圧とする働きをする
が、この定圧室の上流側端に吸気管負圧に応動す
る流量制御弁を設けた所謂可変オリフイス型の排
気ガス再循環システムが最近よく見られる。そし
て、好ましい環流ガス流量特性を得るため、上記
した流量制御弁の負圧室への負圧信号特性を適切
に選択する必要がある。
偖て、排気ガス再循環作動時において、気化器
で設定される空燃比を濃く設定することにより、
排気ガス再循環に伴う運転性の悪化防止を図る必
要があることは周知の通りである。
で設定される空燃比を濃く設定することにより、
排気ガス再循環に伴う運転性の悪化防止を図る必
要があることは周知の通りである。
従つて、本考案の目的は上記したタイプの
EGR装置を備えた内燃機関において環流ガス流
量特性と空燃比特性との双方を好都合に制御し得
る新規なシステムを提供することにある。
EGR装置を備えた内燃機関において環流ガス流
量特性と空燃比特性との双方を好都合に制御し得
る新規なシステムを提供することにある。
以下添附図面によつて本考案を具体的に説明す
る。
る。
第１図において、１０はエンジン本体、１２は
吸気マニホルド、１４は排気マニホルド、１６は
気化器である。気化器１６はそのメーン系を略示
するもので本体１６１内にインナベンチユリ１６
２を形成し、その下流にスロツトル弁１６３を有
している。インナベンチユリ１６２に主ノズル１
６４が開口し、これは通路１６５を介してフロー
ト室１６６に通じている。１８は、気化器１６に
より設定される空燃比の制御機構でその負圧室１
８１は負圧パイプ１９により、吸気マニホルド１
２の負圧取出孔１９１に接続しているので、室１
８１の負圧に応じピストン１８２をばね１８３に
抗し上下させて弁体１８４のリフト量を制御し、
バイパス燃料通路１８５より燃料通路１６５に導
入される付加的な燃料流量を制御する。
吸気マニホルド、１４は排気マニホルド、１６は
気化器である。気化器１６はそのメーン系を略示
するもので本体１６１内にインナベンチユリ１６
２を形成し、その下流にスロツトル弁１６３を有
している。インナベンチユリ１６２に主ノズル１
６４が開口し、これは通路１６５を介してフロー
ト室１６６に通じている。１８は、気化器１６に
より設定される空燃比の制御機構でその負圧室１
８１は負圧パイプ１９により、吸気マニホルド１
２の負圧取出孔１９１に接続しているので、室１
８１の負圧に応じピストン１８２をばね１８３に
抗し上下させて弁体１８４のリフト量を制御し、
バイパス燃料通路１８５より燃料通路１６５に導
入される付加的な燃料流量を制御する。
２０は、排気マニホルド１４と吸気マニホルド
１２とを結ぶ排気ガス再循環通路であり、吸気マ
ニホルド１２に近い下流側に第一の流量制御弁
（EGR弁）２２が設けられ、これは、スロツトル
弁１６３のアイドル位置の僅か上流の負圧ポート
（所謂EGRポート）２４に負圧通路２６を介し接
続した負圧室２２１の圧力に応じ弁体２２２の位
置を制御する。又２８は、第一のEGR弁２２と
共に背圧制御機構を構成する変圧弁で、弁体２２
２の上流側の定圧室Ｓ内の環流ガス圧力に応動す
る弁体２８１によつて負圧通路２６に空気フイル
タ２８２から選択的に大気導入を行う働きをす
る。この結果、周知の如く定圧室Ｓの圧力は実質
上大気圧となる。
１２とを結ぶ排気ガス再循環通路であり、吸気マ
ニホルド１２に近い下流側に第一の流量制御弁
（EGR弁）２２が設けられ、これは、スロツトル
弁１６３のアイドル位置の僅か上流の負圧ポート
（所謂EGRポート）２４に負圧通路２６を介し接
続した負圧室２２１の圧力に応じ弁体２２２の位
置を制御する。又２８は、第一のEGR弁２２と
共に背圧制御機構を構成する変圧弁で、弁体２２
２の上流側の定圧室Ｓ内の環流ガス圧力に応動す
る弁体２８１によつて負圧通路２６に空気フイル
タ２８２から選択的に大気導入を行う働きをす
る。この結果、周知の如く定圧室Ｓの圧力は実質
上大気圧となる。
第一のEGR弁２２の上流に第二のEGR弁３０
が設けられ、これは、定圧室Ｓの上流側を構成す
る弁体３０１を有し、この弁体３０１は負圧室３
０２内の負圧レベルによつてリフト量が制御され
る。そして、この室３０２は負圧パイプ３１によ
つて吸気マニホルド１２の負圧取出孔３１１に接
続しているので、第二のEGR弁３０を通過する
環流排気ガス流量は室３０２の負圧レベルに応じ
変化する。尚、d1はパイプ３１を通る負圧流速を
規制する。
が設けられ、これは、定圧室Ｓの上流側を構成す
る弁体３０１を有し、この弁体３０１は負圧室３
０２内の負圧レベルによつてリフト量が制御され
る。そして、この室３０２は負圧パイプ３１によ
つて吸気マニホルド１２の負圧取出孔３１１に接
続しているので、第二のEGR弁３０を通過する
環流排気ガス流量は室３０２の負圧レベルに応じ
変化する。尚、d1はパイプ３１を通る負圧流速を
規制する。
本考案によれば上記EGRシステムを備えた内
燃機関においてEGR率特性と空燃比特性の制御
を好都合に行うため次の構造としている。即ち、
３２は、かような制御を行うための機構で、二つ
の大気開閉弁３４と３６とを上下一体に設けて成
るものである。先ず第一の大気開閉弁３４は、気
化器１６の燃料通路１６５への空気ブリード量を
制御することにより、気化器１６で設定される空
燃比を制御するべく働く。即ち、大気開閉弁３４
はダイヤフラム３４１に弁体３４２を連結し、こ
の弁体３４２によつて弁口３４３を常時は閉とす
るものである。そして、この弁口３４３は空気ブ
リード通路３８によつて前記の燃料通路１６５に
通じている。従つてダイヤフラム３４１の上側の
負圧室３４４の負圧がばね３４５の設定圧p1（−
mmHg）より小さいと弁体３４２は弁口３４３に
着座する閉の位置を保ち、この場合空気ブリード
通路３８を介しての気化器燃料通路１６５への空
気ブリードは行われない。従つて、空燃比制御機
構１８により空燃比は濃く制御される。この場
合、負圧作動室１８１内の負圧、換言すればこの
室１８１に接続される吸気マニホルド１２の負圧
P12（−mmHg）が大きければ大きい程弁体１８４
は上方に引かれ弁体１８４を介しバイパス通路１
８５より燃料通路１６５に導入される燃料流量は
減少するので、第２図イに示す如き濃い目の空燃
比特性が得られる。一方、室３４４の負圧がばね
３４５の設定圧p1を超えると、弁体３４２は弁座
３４３から離れ、室３４６からの大気がブリード
通路３８を介し燃料通路１６５に導入されるの
で、第１図の特性イで示される空燃比特性を全体
的に薄めたロの如き特性が得られよう。
燃機関においてEGR率特性と空燃比特性の制御
を好都合に行うため次の構造としている。即ち、
３２は、かような制御を行うための機構で、二つ
の大気開閉弁３４と３６とを上下一体に設けて成
るものである。先ず第一の大気開閉弁３４は、気
化器１６の燃料通路１６５への空気ブリード量を
制御することにより、気化器１６で設定される空
燃比を制御するべく働く。即ち、大気開閉弁３４
はダイヤフラム３４１に弁体３４２を連結し、こ
の弁体３４２によつて弁口３４３を常時は閉とす
るものである。そして、この弁口３４３は空気ブ
リード通路３８によつて前記の燃料通路１６５に
通じている。従つてダイヤフラム３４１の上側の
負圧室３４４の負圧がばね３４５の設定圧p1（−
mmHg）より小さいと弁体３４２は弁口３４３に
着座する閉の位置を保ち、この場合空気ブリード
通路３８を介しての気化器燃料通路１６５への空
気ブリードは行われない。従つて、空燃比制御機
構１８により空燃比は濃く制御される。この場
合、負圧作動室１８１内の負圧、換言すればこの
室１８１に接続される吸気マニホルド１２の負圧
P12（−mmHg）が大きければ大きい程弁体１８４
は上方に引かれ弁体１８４を介しバイパス通路１
８５より燃料通路１６５に導入される燃料流量は
減少するので、第２図イに示す如き濃い目の空燃
比特性が得られる。一方、室３４４の負圧がばね
３４５の設定圧p1を超えると、弁体３４２は弁座
３４３から離れ、室３４６からの大気がブリード
通路３８を介し燃料通路１６５に導入されるの
で、第１図の特性イで示される空燃比特性を全体
的に薄めたロの如き特性が得られよう。
一方、第二の大気開閉弁３６は、環流排気ガス
の流量制御用であつて、ダイヤフラム３６１に弁
体３６２を連結し、これによつて弁口３６３を常
時は開とするものである。そして弁口３６３は、
大気導入通路４２を介して第二EGR弁３０の負
圧室３０２に通じているので、ダイヤフラム３６
１の上側に形成される負圧作動室３６４の負圧が
ばね３６５の設定圧p2以下であるときは、弁体３
６２は弁口３６３から離れた位置を保ち、このと
き、空気が弁口３６３、大気導入通路３４３を介
して第二EGR弁３０の負圧室に導入される。こ
の導入空気は、負圧通路３１を介して、室３０２
に導入される吸気マニホルド１２の負圧P12を弱
める。従つて、絞りd1及びd2の寸法の選択によつ
て室３０２内の負圧P302の負圧を、負圧P12の増
加と共に第３図のａ−イの如く緩い割合で増加さ
せることができる。第二EGR弁３０は、室３０
２内の負圧が小さい程開度が大きいから、その流
量特性は同図のｂ−イ′の如く大となり又EGR率
特性はｃ−イ″の如く全体として大きくなる。然
るに、負圧作動室３６４の負圧がばね３６５の設
定圧p2以上であると、今度は弁体３６２は弁口３
６３に着座し、大気導入通路４２換言すれば第二
EGR弁３０の負圧室３０２への大気の導入を停
止する。従つて、この室３０２の負圧P302は強ま
り第３図のａ−ロの如く吸気マニホルド負圧P12
と一致する。従つて、流量は同ｂ−ロ′の如く減
り、又EGR率はｃ−ロ″の如く全体として小さ
い。
の流量制御用であつて、ダイヤフラム３６１に弁
体３６２を連結し、これによつて弁口３６３を常
時は開とするものである。そして弁口３６３は、
大気導入通路４２を介して第二EGR弁３０の負
圧室３０２に通じているので、ダイヤフラム３６
１の上側に形成される負圧作動室３６４の負圧が
ばね３６５の設定圧p2以下であるときは、弁体３
６２は弁口３６３から離れた位置を保ち、このと
き、空気が弁口３６３、大気導入通路３４３を介
して第二EGR弁３０の負圧室に導入される。こ
の導入空気は、負圧通路３１を介して、室３０２
に導入される吸気マニホルド１２の負圧P12を弱
める。従つて、絞りd1及びd2の寸法の選択によつ
て室３０２内の負圧P302の負圧を、負圧P12の増
加と共に第３図のａ−イの如く緩い割合で増加さ
せることができる。第二EGR弁３０は、室３０
２内の負圧が小さい程開度が大きいから、その流
量特性は同図のｂ−イ′の如く大となり又EGR率
特性はｃ−イ″の如く全体として大きくなる。然
るに、負圧作動室３６４の負圧がばね３６５の設
定圧p2以上であると、今度は弁体３６２は弁口３
６３に着座し、大気導入通路４２換言すれば第二
EGR弁３０の負圧室３０２への大気の導入を停
止する。従つて、この室３０２の負圧P302は強ま
り第３図のａ−ロの如く吸気マニホルド負圧P12
と一致する。従つて、流量は同ｂ−ロ′の如く減
り、又EGR率はｃ−ロ″の如く全体として小さ
い。
本考案によれば、大気開閉弁３４及び３６を機
関の運転条件に応じ駆動するため、その負圧作動
室３４４及び３６６に機関運転条件に応動する共
通の信号を導入しかつ所定の作動圧特性を適宜に
選定することによつて所要の空燃比特性及び
EGR率特性を得ている。このため、第１図の実
施例では、負圧室３４４と３６４とを共通の負圧
信号通路４６によつて、EGRポート２４の上流
の他の負圧ポート４８に接続している。尚、常閉
の第一の大気開閉弁３４の開弁圧P1は常開の第二
の大気開閉弁３６の閉弁圧p2より大（即ちp1＞
p2）としている。
関の運転条件に応じ駆動するため、その負圧作動
室３４４及び３６６に機関運転条件に応動する共
通の信号を導入しかつ所定の作動圧特性を適宜に
選定することによつて所要の空燃比特性及び
EGR率特性を得ている。このため、第１図の実
施例では、負圧室３４４と３６４とを共通の負圧
信号通路４６によつて、EGRポート２４の上流
の他の負圧ポート４８に接続している。尚、常閉
の第一の大気開閉弁３４の開弁圧P1は常開の第二
の大気開閉弁３６の閉弁圧p2より大（即ちp1＞
p2）としている。
以下、本考案の作動を説明すると、スロツトル
弁１６３が第二負圧ポート４８を超えて開放する
ことによりここに負圧P48（−mmＨｇ）が生じ、
これは吸気マニホルド負圧P12と対応している。
従つて、 (1) ポート負圧P48が第一の大気開閉弁３４の開
弁圧P1と第二の大気開閉弁３６の閉弁圧p2との
双方より小さい（即ちP48＜p1，p2）運転領域で
は、その弁３４は閉故ブリード通路３８による
空気の導入は停止されて気化器では第２図イの
如く濃い空燃比が設定される。一方、弁３６は
開故、空気が第二EGR弁３０の負圧室３０２
に導入され第２図、ｃ−イ″の如くEGR率は大
きくなる。
弁１６３が第二負圧ポート４８を超えて開放する
ことによりここに負圧P48（−mmＨｇ）が生じ、
これは吸気マニホルド負圧P12と対応している。
従つて、 (1) ポート負圧P48が第一の大気開閉弁３４の開
弁圧P1と第二の大気開閉弁３６の閉弁圧p2との
双方より小さい（即ちP48＜p1，p2）運転領域で
は、その弁３４は閉故ブリード通路３８による
空気の導入は停止されて気化器では第２図イの
如く濃い空燃比が設定される。一方、弁３６は
開故、空気が第二EGR弁３０の負圧室３０２
に導入され第２図、ｃ−イ″の如くEGR率は大
きくなる。
(2) ポート負圧P48が第二の大気開閉弁３６の閉
弁圧p2よりは大きいが第一の大気開閉弁３４の
開弁圧p1よりは小さい（即ちp2＜P48＜p1）のと
きは、第一の大気開閉弁３４は依然として閉の
ため、空燃比も第２図のイの如き濃状態を維持
する。一方、第二の大気開閉弁３６は閉に切替
つているため、第二EGR弁３０の負圧室３０
２への、空気導入通路４２からの大気導入は停
止され、その結果、第３図のｃ−ロ″の如く
EGR率は減少傾向となる。
弁圧p2よりは大きいが第一の大気開閉弁３４の
開弁圧p1よりは小さい（即ちp2＜P48＜p1）のと
きは、第一の大気開閉弁３４は依然として閉の
ため、空燃比も第２図のイの如き濃状態を維持
する。一方、第二の大気開閉弁３６は閉に切替
つているため、第二EGR弁３０の負圧室３０
２への、空気導入通路４２からの大気導入は停
止され、その結果、第３図のｃ−ロ″の如く
EGR率は減少傾向となる。
(3) ポート負圧P48がp1より大きくなると、第一
の大気開閉弁３４がその作動圧に達する。かく
して、この弁３４は開とされ、かくして、ブリ
ード通路３８を介して気化器燃料通路１６５に
空気がブリードされ混合気は第２図のロの如く
薄めに設定される。このとき、もちろん、第二
の大気開閉弁３６は(2)と同様開を保つので
EGR率は第３図のｃ−ロの如く低めに設定さ
れる。
の大気開閉弁３４がその作動圧に達する。かく
して、この弁３４は開とされ、かくして、ブリ
ード通路３８を介して気化器燃料通路１６５に
空気がブリードされ混合気は第２図のロの如く
薄めに設定される。このとき、もちろん、第二
の大気開閉弁３６は(2)と同様開を保つので
EGR率は第３図のｃ−ロの如く低めに設定さ
れる。
以上述べたように、本考案によれば、機関の運
転条件を表わす共通の負圧源からの負圧により第
一の大気開閉弁３４と第二の大気開閉弁３６とを
夫々の作動負圧で作動させることにより、運転状
態に適合して空燃比とEGR率との組合せを最適
に制御しうる。
転条件を表わす共通の負圧源からの負圧により第
一の大気開閉弁３４と第二の大気開閉弁３６とを
夫々の作動負圧で作動させることにより、運転状
態に適合して空燃比とEGR率との組合せを最適
に制御しうる。
尚、図の実施例では、負圧源はスロツトル弁１
６３の上流の負圧ポート４８としたが、その他、
機関回転数、車速、変速器シフト位置等に応じた
負圧信号により第一及び第二の大気開閉弁を作動
せしめることも可能である。
６３の上流の負圧ポート４８としたが、その他、
機関回転数、車速、変速器シフト位置等に応じた
負圧信号により第一及び第二の大気開閉弁を作動
せしめることも可能である。
又、図の実施例では、空燃比の制御は燃料通路
への大気ブリードによつて行つているが、これ以
外の周知の手法が採用できる。例えば、第１図の
空燃比制御機構１８の負圧室１８１への大気ブリ
ードを第一の大気開閉弁３４と同等な弁で切替る
ことによつても同様な空燃比制御を行いうる。但
し、この場合、大気開閉弁は第１図の３４と異り
常開とする必要がある。
への大気ブリードによつて行つているが、これ以
外の周知の手法が採用できる。例えば、第１図の
空燃比制御機構１８の負圧室１８１への大気ブリ
ードを第一の大気開閉弁３４と同等な弁で切替る
ことによつても同様な空燃比制御を行いうる。但
し、この場合、大気開閉弁は第１図の３４と異り
常開とする必要がある。
第１図は本考案の内燃機関の排気ガス浄化シス
テムの全体略図、第２図は第１図における空燃比
制御機構の特性グラフ、第３図は第１図における
EGR装置の作動特性グラフ。 １２……吸気マニホルド、１４……排気マニホ
ルド、１８……空燃比制御機構、２０……EGR
通路、２２，２８……背圧制御機構、３０……流
量制御弁、３４……空燃比制御用大気開閉弁、３
６……EGR率制御用大気開閉弁。
テムの全体略図、第２図は第１図における空燃比
制御機構の特性グラフ、第３図は第１図における
EGR装置の作動特性グラフ。 １２……吸気マニホルド、１４……排気マニホ
ルド、１８……空燃比制御機構、２０……EGR
通路、２２，２８……背圧制御機構、３０……流
量制御弁、３４……空燃比制御用大気開閉弁、３
６……EGR率制御用大気開閉弁。
Claims (1)
- 内燃機関の排気系と吸気系とを結ぶ還流ガス通
路内の排気ガス圧力を一定化する背圧制御機構を
備え、この上流側に吸気管負圧に応動する流量制
御弁を設け、この流量制御弁を通過する還流ガス
流量特性制御用の負圧作動式大気開閉弁と、混合
気空燃比制御装置用の別の負圧作動式大気開閉弁
とを備え、これら二つの負圧作動式大気開閉弁の
負圧作動室へは機関の運転条件に応じ変化する共
通の負圧信号を導入し、かつ上記の二つの大気開
閉弁の作動圧は夫々独立して選定するようにした
内燃機関の排気ガス浄化システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3871679U JPS6111481Y2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3871679U JPS6111481Y2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55139253U JPS55139253U (ja) | 1980-10-04 |
| JPS6111481Y2 true JPS6111481Y2 (ja) | 1986-04-11 |
Family
ID=28904203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3871679U Expired JPS6111481Y2 (ja) | 1979-03-27 | 1979-03-27 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6111481Y2 (ja) |
-
1979
- 1979-03-27 JP JP3871679U patent/JPS6111481Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55139253U (ja) | 1980-10-04 |
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