JPS6063460A - 金属構造物の寿命監視装置 - Google Patents
金属構造物の寿命監視装置Info
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- JPS6063460A JPS6063460A JP58171198A JP17119883A JPS6063460A JP S6063460 A JPS6063460 A JP S6063460A JP 58171198 A JP58171198 A JP 58171198A JP 17119883 A JP17119883 A JP 17119883A JP S6063460 A JPS6063460 A JP S6063460A
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- Japan
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- temperature
- growth
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- Pending
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/14—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object using acoustic emission techniques
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/02881—Temperature
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- Acoustics & Sound (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野〕
本発明は、例えば高温・高圧の蒸気に常にさらされてい
る蒸気タービン部品等の金属構造物の寿命監視装置に関
する。
る蒸気タービン部品等の金属構造物の寿命監視装置に関
する。
例えば、発電プラントにおけるタービンロータ羽根ある
いはタービンケーシング等の蒸気タービン金ＩＭ ４１
”）遺物は、その寿命を２０年乃至３０年間として設計
されている。この寿命は設計上、経験的に推定したもの
であり、安定した運転状態を想定してめられたものであ
る。
いはタービンケーシング等の蒸気タービン金ＩＭ ４１
”）遺物は、その寿命を２０年乃至３０年間として設計
されている。この寿命は設計上、経験的に推定したもの
であり、安定した運転状態を想定してめられたものであ
る。
しかしながら、最近は電力消費状況の変化や石油供給の
不安定さ等の理由から、多くの発電プラントは安定した
運転状態であるベースロード（定常運転）よりも、起動
停止回数の多いミドルロード（非定常運転）で使用され
る機会が増大しており、その結果、タービンの金属部材
はきびしい熱応力を受け、特にタービン羽根、タービン
ケーシング静は低サイクル疲労や、蒸気流れの不安定に
よる高サイクル疲労を受けて劣化が促進されている。
不安定さ等の理由から、多くの発電プラントは安定した
運転状態であるベースロード（定常運転）よりも、起動
停止回数の多いミドルロード（非定常運転）で使用され
る機会が増大しており、その結果、タービンの金属部材
はきびしい熱応力を受け、特にタービン羽根、タービン
ケーシング静は低サイクル疲労や、蒸気流れの不安定に
よる高サイクル疲労を受けて劣化が促進されている。
かかる現状から、タービンケーシング等の寿命は設計寿
命よりも短くなり、このため蒸気タービンを構成する金
属部材の寿命をそのまま放置しておくことができず、予
じめ金属部材の寿命を判定できる手段の出現が望まれて
いる。
命よりも短くなり、このため蒸気タービンを構成する金
属部材の寿命をそのまま放置しておくことができず、予
じめ金属部材の寿命を判定できる手段の出現が望まれて
いる。
タービンケーシング等の検青に際し、従来から超音波探
傷法や磁粉探傷法が多用されているが、蒸気タービン部
材を常時監視していくことは実際上不可能であり、亀裂
が発生し、破壊に至るまでの過程をとらえることは難し
い。
傷法や磁粉探傷法が多用されているが、蒸気タービン部
材を常時監視していくことは実際上不可能であり、亀裂
が発生し、破壊に至るまでの過程をとらえることは難し
い。
亀裂から破壊に至るまでの監視法として、亀裂の存在す
る部位の応力状態を予じめ有限要素法で算出するか、ま
たは蒸気タービンに作用する蒸気圧力、温度、蒸気ター
ビン回転数の実測値と予じめ実験室的に得たデータと比
較する法があるが、何分にも蒸気タービンの形状は複雑
であるがゆえに、データの分散が多く、また定量的に杷
えることができず、これらの手法によって得たデータを
もって金属部材の寿命を予見することはきわめて危険で
ある。
る部位の応力状態を予じめ有限要素法で算出するか、ま
たは蒸気タービンに作用する蒸気圧力、温度、蒸気ター
ビン回転数の実測値と予じめ実験室的に得たデータと比
較する法があるが、何分にも蒸気タービンの形状は複雑
であるがゆえに、データの分散が多く、また定量的に杷
えることができず、これらの手法によって得たデータを
もって金属部材の寿命を予見することはきわめて危険で
ある。
そこで、本発明の目的は、上記従来技術に照して、蒸気
が常時さらされている金属構造物の表面から実金民温度
、亀裂を検出し、このデータと予じめ経騎的に得られた
基準値と比較し、金属部材の破簸事故を未然に防止しよ
うとする金属構造物の寿命監視装置を提供することにあ
る。
が常時さらされている金属構造物の表面から実金民温度
、亀裂を検出し、このデータと予じめ経騎的に得られた
基準値と比較し、金属部材の破簸事故を未然に防止しよ
うとする金属構造物の寿命監視装置を提供することにあ
る。
上記目的を達成するために、本発明においては、金属構
造物の実温度を検出する手段と、金属構造物の弾性波を
検出する手段と、上記金属構造物の実温度からその構造
物が定常運転か非定常運転かを判別する手段と、上記弾
性波の演♂ｆ信号と定常運転または非定常運転の演算信
号とから金属構造物の亀裂の生育を監視する手段とから
措成［７ている。
造物の実温度を検出する手段と、金属構造物の弾性波を
検出する手段と、上記金属構造物の実温度からその構造
物が定常運転か非定常運転かを判別する手段と、上記弾
性波の演♂ｆ信号と定常運転または非定常運転の演算信
号とから金属構造物の亀裂の生育を監視する手段とから
措成［７ている。
以下本発明の一実施例を添付図を参照して説明する。
本発明は、部材温度と割れ成長状態、即ち、割れの成長
に伴なって放出される弾性波を検出して割れ成長を直接
監視、かつ判定して重大事故を未然に防止するものであ
り、蒸気タービンケーシングに適用した本発明の装置の
概略構成図を第２図に示す。本発明の目的を達成する為
の基本データとなる部材温度は熱電対２１により、又、
割れ成長と伴って放出される弾性波は人Ｅ素子２２によ
り検出する。’Ａ’＜’Ｚ ′Ｌｒ対２１とＡＢ素子２
２はケーシング本体２０の外表面に、複数箇所に近接し
て設置され、熱電対２１は温度測定器２３、ＡＥ素子２
２は前置に！幅器２４、雑音除去器２５、主増幅器２６
を介してＡＥ力１析装置２７に接続されている。
に伴なって放出される弾性波を検出して割れ成長を直接
監視、かつ判定して重大事故を未然に防止するものであ
り、蒸気タービンケーシングに適用した本発明の装置の
概略構成図を第２図に示す。本発明の目的を達成する為
の基本データとなる部材温度は熱電対２１により、又、
割れ成長と伴って放出される弾性波は人Ｅ素子２２によ
り検出する。’Ａ’＜’Ｚ ′Ｌｒ対２１とＡＢ素子２
２はケーシング本体２０の外表面に、複数箇所に近接し
て設置され、熱電対２１は温度測定器２３、ＡＥ素子２
２は前置に！幅器２４、雑音除去器２５、主増幅器２６
を介してＡＥ力１析装置２７に接続されている。
ＡＥ素子２２は耐熱性のものを直接ケーシング本体２０
に設置することが望ましいが、耐熱性のものでない場合
は、第３図の様にケーシング３１に弾性波伝達棒２２を
ケーシング使用温度以上の融点を有するロウ材でロウ付
けして設置して、これを介してＡＥ２子３３を設置する
。弾性波伝達棒３２は弾性波の減表を防止する為、でき
る限り短かいものがよく、ＡＥ素子３３の耐熱性能に応
じて単住汲伝達棒３２を冷却筒３４で保設し、冷却筒３
４に水又は空気等の冷却流体３５を通じて、弾性波伝達
棒３２を冷却して、ＡＢ素子３３の加熱を防止する。
に設置することが望ましいが、耐熱性のものでない場合
は、第３図の様にケーシング３１に弾性波伝達棒２２を
ケーシング使用温度以上の融点を有するロウ材でロウ付
けして設置して、これを介してＡＥ２子３３を設置する
。弾性波伝達棒３２は弾性波の減表を防止する為、でき
る限り短かいものがよく、ＡＥ素子３３の耐熱性能に応
じて単住汲伝達棒３２を冷却筒３４で保設し、冷却筒３
４に水又は空気等の冷却流体３５を通じて、弾性波伝達
棒３２を冷却して、ＡＢ素子３３の加熱を防止する。
第２図のＡＥ素子２２によって検出された割れ成長に伴
って放出された弾性波は、前置増幅器２４により、信号
増幅された後、硅二音除去器２５により、蒸気雑音等の
雑音が除去されて、更に、主増幅器２６で信号増幅され
、ＡＢ解析装置２７に入力される。ＡＨ解析装置２７は
、割れ成長によって放出された弾性波信号を処理し、一
定の設定値を越えるＡＥエネルギーの積算と、同じく一
定の波高値を越えるＡＥ倍信号数を計測すると共に、第
４図に例示するＡＥ素子、熱電対および割れの配置で説
明する様に、割れ発生位置を正確に評定する。
って放出された弾性波は、前置増幅器２４により、信号
増幅された後、硅二音除去器２５により、蒸気雑音等の
雑音が除去されて、更に、主増幅器２６で信号増幅され
、ＡＢ解析装置２７に入力される。ＡＨ解析装置２７は
、割れ成長によって放出された弾性波信号を処理し、一
定の設定値を越えるＡＥエネルギーの積算と、同じく一
定の波高値を越えるＡＥ倍信号数を計測すると共に、第
４図に例示するＡＥ素子、熱電対および割れの配置で説
明する様に、割れ発生位置を正確に評定する。
第４図において割れ４１の成長に伴って放出された弾性
波はＡＥ素子４２．４３．４４．４５で検出されるが、
割れ４１と夫々のＡｒａ素子４２，４３，４４．４５ま
での距離に比例して、夫々のＡＤ素子４２．４３，４４
．４５が割れ４１の成長によって放出される弾性波を検
出する時刻が異なり、その時間差から各ＡＥ素子４２．
４３，４４．４５と割れ４１の間の距離が算出でき、割
れ４１の位置を正確に評定する。
波はＡＥ素子４２．４３．４４．４５で検出されるが、
割れ４１と夫々のＡｒａ素子４２，４３，４４．４５ま
での距離に比例して、夫々のＡＤ素子４２．４３，４４
．４５が割れ４１の成長によって放出される弾性波を検
出する時刻が異なり、その時間差から各ＡＥ素子４２．
４３，４４．４５と割れ４１の間の距離が算出でき、割
れ４１の位置を正確に評定する。
第４図以外の多数のＡＥ素子の任意の配置の場合にも割
れ位置評定法の考え方は基本的に同じである。
れ位置評定法の考え方は基本的に同じである。
一方、第２図において温度測定器２３は、ケーシング本
体２０上複数箇所にＡＩ索子２２と近接して設置された
熱電対２１からの信号により熱電対２１を設置した部位
の温度を測定するのみならず、ＡＥ解析装置２７で設定
された割れ発生位置の情報を基に割れ４１の部位の温度
を算定する。
体２０上複数箇所にＡＩ索子２２と近接して設置された
熱電対２１からの信号により熱電対２１を設置した部位
の温度を測定するのみならず、ＡＥ解析装置２７で設定
された割れ発生位置の情報を基に割れ４１の部位の温度
を算定する。
これを再び、第４図を用いて説明する。第４図において
、熱電対４２’、４３’＋ ４４’、４５’の温度は、
温度測定器３３により直接測定されたもので既知である
。又、割れ４１の位置と熱電対４２’、４３’、４４’
、 ４５’の位置関係も第２図のへＥ解析装置２７の割
れ位置評定結果により既知である。従って、割れ４１の
位置における温度は熱電対４２’、 ４３’、 ４４’
＋ ４５’の温度からそれらの平均、又は温度分布を内
挿することにより容易に３１−出することができる。
、熱電対４２’、４３’＋ ４４’、４５’の温度は、
温度測定器３３により直接測定されたもので既知である
。又、割れ４１の位置と熱電対４２’、４３’、４４’
、 ４５’の位置関係も第２図のへＥ解析装置２７の割
れ位置評定結果により既知である。従って、割れ４１の
位置における温度は熱電対４２’、 ４３’、 ４４’
＋ ４５’の温度からそれらの平均、又は温度分布を内
挿することにより容易に３１−出することができる。
第２図において、温度測定器２３には、波形分析器２８
が接続されている。これは、割れ成長が非定常運転中の
ものであるか、定常運転中のものであるか判断する為の
装置で、第５図にケーシング温度の時間変化の例を示す
が、この図で、時刻１、からｔ、ｔでどＣ３からＣ４ま
でおよびｔ、からｃａｔでか非定常運転であり、Ｃ２か
らｔｓＦｊで、およびＣ４からｔＢまでが定常運転に対
応する。波形分析器２８は微小時間△ｔの間の温度変化
△Ｔによる温度変△Ｔ △Ｔ 化率−が設置値（−２Ｈ）。との大小関係によつ′Ｃ△
を 上記運転状態の判定を行なう。例えば、第５図において
時刻１＋からｔｌ＋１の間の温度変化を１゛１からＴ困
とする時、その温度変化率（ＴＩ＋１−″″）Ｃ１Ｉ＋
ｌ−１Ｉ）△Ｔ は設定値（７丁）。よりも大きく時刻【ｌからｔ田の間
の運転状態は非定常運転と判断きれる。又、時刻ｔｊか
らｔｊ＋１の間の温度変化をＴｊからＴ３＋＋とする時
、温度変化率（Ｔｊ＋１−”／（ｔｊ＋１−ｔｊ）は設
定値（Δ′Ｊんｔ）。
が接続されている。これは、割れ成長が非定常運転中の
ものであるか、定常運転中のものであるか判断する為の
装置で、第５図にケーシング温度の時間変化の例を示す
が、この図で、時刻１、からｔ、ｔでどＣ３からＣ４ま
でおよびｔ、からｃａｔでか非定常運転であり、Ｃ２か
らｔｓＦｊで、およびＣ４からｔＢまでが定常運転に対
応する。波形分析器２８は微小時間△ｔの間の温度変化
△Ｔによる温度変△Ｔ △Ｔ 化率−が設置値（−２Ｈ）。との大小関係によつ′Ｃ△
を 上記運転状態の判定を行なう。例えば、第５図において
時刻１＋からｔｌ＋１の間の温度変化を１゛１からＴ困
とする時、その温度変化率（ＴＩ＋１−″″）Ｃ１Ｉ＋
ｌ−１Ｉ）△Ｔ は設定値（７丁）。よりも大きく時刻【ｌからｔ田の間
の運転状態は非定常運転と判断きれる。又、時刻ｔｊか
らｔｊ＋１の間の温度変化をＴｊからＴ３＋＋とする時
、温度変化率（Ｔｊ＋１−”／（ｔｊ＋１−ｔｊ）は設
定値（Δ′Ｊんｔ）。
よ−リｉ小さく、時刻ｔｊから１４＋＋ ｉでの運転状
態は定常運転と判定される。この様にして、前述したＡ
、Ｅ解析装置２７によって得られるＡＥエネルギー精算
値と、ＡＥ倍信号数の内、時刻ｔ、からｔ、までとＣ３
からＣ４まで、および１．からＣ６までのものは非定常
運転時に検出されたもので、時刻ｔ２から１ｓまでと１
４からｔ、までのものは、定運転中に検出されたものと
判定される。
態は定常運転と判定される。この様にして、前述したＡ
、Ｅ解析装置２７によって得られるＡＥエネルギー精算
値と、ＡＥ倍信号数の内、時刻ｔ、からｔ、までとＣ３
からＣ４まで、および１．からＣ６までのものは非定常
運転時に検出されたもので、時刻ｔ２から１ｓまでと１
４からｔ、までのものは、定運転中に検出されたものと
判定される。
次に、第２図において、ＡＦｉ解析装置２７と、波形分
析器２８とは、割れ成長速度算出器２９に接続され、更
に割れ成長速度算出器２９は、加算器３０ｉ（１：接続
されていて、割れの大きさの算出を行なう。即ち、割れ
成長速度算出器２９には、第６図、第７図に示す様な非
定常運転時の割れ成長速度〜ｔとＡＨエネルギー積算値
ΣＥの関係および定常運転中の割れ成長速度〜♂と定常
運転の時間当りＡＥ信号数Ｎの関係が温度毎に内蔵され
ていて、波形分析器２８によって非定常運転と判定され
た第５図の時刻ｔ、からＣ２までと、ｔ、からＣ４まで
、およびｔ、からＣ６までに、第２図のＡＥ解析装置２
７から出力されたＡＥエネルギー積算値ΣＥ１２Σ”３
４ΣＢ、６より第６図に示すＡＥエネルギー積算値ΣＥ
と非定常運転時の割れ成長速度陶ｔの関係において、各
非定常運転時の最高温度での割れ成長速度△ａｔ１２＋
Δａｔｓ＋＋△ａｔａａを算出する。又、波形分析器２
８により定常運転と判定された第５図の時刻ｔ、からＬ
ｓｔでとｔ、からＣ３の間では、第２図のＡＥ解析装置
２７から１時間毎に出力されるＡＥ信号数Ｎ！３１ ＋
Ｎ２３２１・・・Ｎ、３１およびＮ４！１１１ Ｎ４
５２１・・・Ｎ４ｓｊより、定常運転温度での割れ成長
速度△ａｓ２ｓ□、△ａ８２３２・・・△ａａ２ｓ＋お
よび△ａ８４１１＋ １△ａｓ＜ａｔ＋・△ａｓｔ＊ｊ
”・を、第７図に示す様な定常運転時間当りの人を信号
数Ｎと定常運転時の割れ成長速度△ａ１１の関係より算
出する０この様にして割れ成長速度算出器２９により算
出された第５図の運転状態での割れ成長速度は、加算器
３０により時系列的に加算され、第５図の時刻１．から
Ｌｓｔでに成長した割れの大きさは、となる。但し、（
’５−ｈ）は時刻ｔ、からＬｓ’１．での経過時間であ
り端数は切りあげて整数にしたもので、（ｔＢ−Ｃ４）
についても同様である。この様にして、第５図以外の
運転状態の場合も同様にして、弾性波の放出が検出され
る度に、割れ成長速度を７１４出し、時系列的に加算す
ることにより割れの寸法が算出できることになる。
析器２８とは、割れ成長速度算出器２９に接続され、更
に割れ成長速度算出器２９は、加算器３０ｉ（１：接続
されていて、割れの大きさの算出を行なう。即ち、割れ
成長速度算出器２９には、第６図、第７図に示す様な非
定常運転時の割れ成長速度〜ｔとＡＨエネルギー積算値
ΣＥの関係および定常運転中の割れ成長速度〜♂と定常
運転の時間当りＡＥ信号数Ｎの関係が温度毎に内蔵され
ていて、波形分析器２８によって非定常運転と判定され
た第５図の時刻ｔ、からＣ２までと、ｔ、からＣ４まで
、およびｔ、からＣ６までに、第２図のＡＥ解析装置２
７から出力されたＡＥエネルギー積算値ΣＥ１２Σ”３
４ΣＢ、６より第６図に示すＡＥエネルギー積算値ΣＥ
と非定常運転時の割れ成長速度陶ｔの関係において、各
非定常運転時の最高温度での割れ成長速度△ａｔ１２＋
Δａｔｓ＋＋△ａｔａａを算出する。又、波形分析器２
８により定常運転と判定された第５図の時刻ｔ、からＬ
ｓｔでとｔ、からＣ３の間では、第２図のＡＥ解析装置
２７から１時間毎に出力されるＡＥ信号数Ｎ！３１ ＋
Ｎ２３２１・・・Ｎ、３１およびＮ４！１１１ Ｎ４
５２１・・・Ｎ４ｓｊより、定常運転温度での割れ成長
速度△ａｓ２ｓ□、△ａ８２３２・・・△ａａ２ｓ＋お
よび△ａ８４１１＋ １△ａｓ＜ａｔ＋・△ａｓｔ＊ｊ
”・を、第７図に示す様な定常運転時間当りの人を信号
数Ｎと定常運転時の割れ成長速度△ａ１１の関係より算
出する０この様にして割れ成長速度算出器２９により算
出された第５図の運転状態での割れ成長速度は、加算器
３０により時系列的に加算され、第５図の時刻１．から
Ｌｓｔでに成長した割れの大きさは、となる。但し、（
’５−ｈ）は時刻ｔ、からＬｓ’１．での経過時間であ
り端数は切りあげて整数にしたもので、（ｔＢ−Ｃ４）
についても同様である。この様にして、第５図以外の
運転状態の場合も同様にして、弾性波の放出が検出され
る度に、割れ成長速度を７１４出し、時系列的に加算す
ることにより割れの寸法が算出できることになる。
次に第２図において加算器３０は判定器３ｂに接続され
ていて、加算器３０によつ°〔算出された割れ寸法は、
判定器３６に予め設定され′〔いる許容値と比較、判定
されて、判定結果は、判定器３６に接続されている表示
器３７に表示されると共に、割れ寸法が許容値を越えた
場合には答報装置３８によってむ報が発せられる。
ていて、加算器３０によつ°〔算出された割れ寸法は、
判定器３６に予め設定され′〔いる許容値と比較、判定
されて、判定結果は、判定器３６に接続されている表示
器３７に表示されると共に、割れ寸法が許容値を越えた
場合には答報装置３８によってむ報が発せられる。
以上の様に、本発明によれば、高温で使用される機械部
品の割れ成長状態が、誤差を伴ないやすく、予測精度を
低下させる応力推定を必要とせず、直接検出できて予測
以上に短期間の内に割れが急速成長することを見逃すこ
となく常時監視できるので、高温で使用される機械部品
の信頼性確保に寄与するところは極めて大である。
品の割れ成長状態が、誤差を伴ないやすく、予測精度を
低下させる応力推定を必要とせず、直接検出できて予測
以上に短期間の内に割れが急速成長することを見逃すこ
となく常時監視できるので、高温で使用される機械部品
の信頼性確保に寄与するところは極めて大である。
第１図は、本発明を一例として実施した蒸気タービン高
中圧ケーシングの平面図、第２図は本発明による金属構
造物の寿命監視装置の概略図、第３図は、ＡＢ累子の取
付法の説明図、第４図は、割れ位置とその温度を決定す
る方法を説明するためのＡＥ素子、熱電対、割れ配置の
例を示す旧、第５図はケーシングの温度変化の例を示す
曲線図、第６図は非定常運転時のＡＵエネルギー２′＋
ｌ（ｆＨＨ値と、割れ成長速度の関係を示す図、第７図
は定常運転時の時間当りＡＢ信号数と割れ成長速度の関
係を示す図である。 １１・・・ケーシング １２−・・主蒸気管１３−・・
加減弁 １４・・・再熱蒸気管２１・・・熱電対 ２２
−・・ＡＥ素子２４・・・前置増幅器 ２５−・・雑音
除去器２６・・・主増幅器 ２７・・・ＡＥ解析装置２
８・・・波形分析器 ２９−・・割れ成長速度算出器３
０・・・加算器 ３３・・・ＡＭ素子３６・・・判定器
３７・・・表示器 ３８・・・告報装置 代理人弁理士 則 近 悠（１５Ｃｌ＊か１名）第１図 第２図 ８ 第３図 １ 第４図
中圧ケーシングの平面図、第２図は本発明による金属構
造物の寿命監視装置の概略図、第３図は、ＡＢ累子の取
付法の説明図、第４図は、割れ位置とその温度を決定す
る方法を説明するためのＡＥ素子、熱電対、割れ配置の
例を示す旧、第５図はケーシングの温度変化の例を示す
曲線図、第６図は非定常運転時のＡＵエネルギー２′＋
ｌ（ｆＨＨ値と、割れ成長速度の関係を示す図、第７図
は定常運転時の時間当りＡＢ信号数と割れ成長速度の関
係を示す図である。 １１・・・ケーシング １２−・・主蒸気管１３−・・
加減弁 １４・・・再熱蒸気管２１・・・熱電対 ２２
−・・ＡＥ素子２４・・・前置増幅器 ２５−・・雑音
除去器２６・・・主増幅器 ２７・・・ＡＥ解析装置２
８・・・波形分析器 ２９−・・割れ成長速度算出器３
０・・・加算器 ３３・・・ＡＭ素子３６・・・判定器
３７・・・表示器 ３８・・・告報装置 代理人弁理士 則 近 悠（１５Ｃｌ＊か１名）第１図 第２図 ８ 第３図 １ 第４図
Claims (1)
- 金属構造物の実温度を検出する手段と、金属構造物の弾
性波を検出する手段と、上記金Ｂｖｔ遺物の実温度から
その構造物が定常運転か非定常運転かを判別する手段と
、上記弾性波の演算信号と定常運転または非定常運転の
演算信号とから金属構造物の亀裂の生育を監視する手段
とを有することを特徴とする金属構造物の寿命監視装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58171198A JPS6063460A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 金属構造物の寿命監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58171198A JPS6063460A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 金属構造物の寿命監視装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6063460A true JPS6063460A (ja) | 1985-04-11 |
Family
ID=15918829
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58171198A Pending JPS6063460A (ja) | 1983-09-19 | 1983-09-19 | 金属構造物の寿命監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6063460A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6234900A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-14 | 防衛庁技術研究本部長 | 航空機運航時の機械的強度推定法 |
| DE102009012829A1 (de) | 2008-03-07 | 2009-09-10 | DAITO DOBOKU, Ltd., Kisarazu | Vorrichtung zum Klassieren, Fördern und Entwässern von Sand |
| CN106043739A (zh) * | 2016-07-30 | 2016-10-26 | 董超超 | 一种具有智能监测功能的飞机 |
| CN106290559A (zh) * | 2016-07-30 | 2017-01-04 | 董超超 | 发动机剩余寿命预测系统 |
-
1983
- 1983-09-19 JP JP58171198A patent/JPS6063460A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6234900A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-14 | 防衛庁技術研究本部長 | 航空機運航時の機械的強度推定法 |
| DE102009012829A1 (de) | 2008-03-07 | 2009-09-10 | DAITO DOBOKU, Ltd., Kisarazu | Vorrichtung zum Klassieren, Fördern und Entwässern von Sand |
| CN106043739A (zh) * | 2016-07-30 | 2016-10-26 | 董超超 | 一种具有智能监测功能的飞机 |
| CN106290559A (zh) * | 2016-07-30 | 2017-01-04 | 董超超 | 发动机剩余寿命预测系统 |
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