JPS6051561B2 - 極細マルチフイラメント糸の製造法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンな
どの高分子重合体から、通常の溶融紡糸法により、単糸
繊度が０．５デニール未満で、断糸、融着、毛羽のない
、均一性、集束性のすぐれた高品位の完全連続極細マル
チフィラメント糸を経済的かつ能率的に製造する方法に
関するものでノある。

極細繊維は合成紙、フィルター、人造皮革などに使用さ
れ、最近工業的な意味で進展が著しく、極細繊維の製造
とその応用研究、開発が活発に行．われている。

しかし、従来通常の溶融紡糸法によつて操業性よく製造
できる糸条の単糸繊度は紡糸引取糸で２．５デニール、
引取糸を延伸した延伸糸で１．０デニール程度が限度で
あり、単糸繊度０．５デニール未満のような極細マルチ
フィラメント糸を製造することはきわめて困難であつた
。そこで極細糸を製造する方法として剥離型複合繊維割
繊法、海島型繊維の海成分溶解除去法などが提案され、
工業化されているが、これらの方法は経済性、操業性お
よび糸質性能の面において種々問題があつた。そこで本
発明者らは操業性や経済的な観点からみて最も効率のよ
い通常の溶融紡糸法によつて、断糸、融着、毛羽のない
、均一性、集束性のすぐれた高品位の完全連続極細マル
チフィラメント糸を得る目的て鋭意研究の結果、本発明
に到達した。

すなわち、本発明は高分子重合体を紡糸口金孔１孔当り
の吐出量（Ｑ）を０．１５ｙ／分以下として溶融紡出し
、１８００（転）ｍ／分を超えるの周速度で回転する引
取ローラで引取り、パッケージに巻上げるに際し、次の
Ａ−Ｃの要件を満足せしめることを特徴とする極細マル
チフィラメント糸の製造法である。

Ａ口金孔径（Ｄ）が０．２『以下でしかも（１）式で規
定されるＫの値がＯないし０．２５であるように口金孔
が環状に配置された紡糸口金を用いること、〔ただしＤ
１は紡糸口金の口金孔の最小配孔径（Ｔｍｍ）、Ｄ２は
紡糸口金の口金孔の最大配孔径（？）〕Ｂ紡出糸条を紡
糸口金面から（２）式で規定されるａの距離にありかつ
紡糸口金面下４００ＷＴＬ以上のｊ距離に設けられた第
１引取ローラより上流側に設けられた支点ガイドによつ
て集束した後１と前記ローラで引取ること、〔ただしａ
は紡糸口金面から支点ガイドまでの距離（Ｗ！Ｌ）〕Ｃ
支点ガイド以降において油剤処理と流体を利用したイン
ターレースノズルまたは仮撚ノズルを用いて糸条に交絡
を与える処理とを施した後巻取ること。

次に本発明を図面を参照しながら説明する。

第１図は本発明の一実施態様を示す説明図で、１は紡糸
口金、２は紡出糸条、３は支点ガイド、４は油剤処理装
置、５は糸条速度を規制する最初の引取ローラ（第１引
取ローラ）、６は第２引取ローラ、７はインターレース
ノズルまたは仮撚ノズル、８はトラバース支点ガイド、
９は巻取機でノトラバース装置１０、押さえローラ１１
、ボビン１２を備えている。Ａ，ｂはそれぞれ紡糸口金
面から支点ガイドおよび第１引取ローラまで距離（Ｗｔ
）で、ａ＜Ｂ，３く玉く４０を満足している。

一Ｄ２− 第２図は紡糸口金１の口金孔の配置を示す模式図で、口
金孔１３が最小配孔径Ｄ１、最大配孔径Ｄ２で規定され
る円環状の配孔帯に配孔されている。

従来の通常紡糸方法を採用する限り、ポリマーの表面張
力などのため、均一な完全連続極細マルチフィラメント
糸は紡糸がきわめて困難であつたが、本発明法を採用す
ることにより、簡単に目的とする単糸繊度が０．５デニ
ール未満の極細マルチフィラメント糸を得ることができ
る。

その理由については現在明確に解明するまでに至つてい
ないが、おそらく基本的には紡糸口金孔直下の溶融高分
子重合体のふくらみと表面張力および落下速度（引取り
速度）の三つの要因の微妙な組合せによるものと考えら
れる。しかし紡出糸条のフィラメント数が多くなると、
前記三つの基本要因にほか紡出糸条の個々のフィラメン
トの周囲に発生する随伴気流の相互作用による糸揺れ、
外周部と中心部等のフィラメントの位置の違いによつて
生する冷却細化挙動の差、すなわちフィラメント間の張
力、速度斑等をなくすことも工業化するに当つては重要
な要因として考えなければならない。また糸条を巻取つ
た後、次の工程（延伸、加工■程）で、必ず糸条をパッ
ケージから引出して用いるため、糸条に集束性（交絡性
）を与えないと、極細糸はスムーズな引出しができない
のでこの点についても解決する必要がある。以下本発明
につき具体的に説明する。

紡糸口金孔径Ｄ（？）、口金孔１孔当りの吐出量Ｑ（ｙ
／分）、糸条引取り速度■（Ｍ．／分）と得られる糸条
の単糸繊度ｄ１および紡糸ドラフトＶ／ＶＯとの関係は
次式で示される。ただしＶ。は紡糸口金孔１３から吐出
される溶融重合体の吐出速度で■。＝ー８−（ｍ／
πρぴ分） ρ：吐出される溶融重合体の密度（ｙ／Ｃｌｔ）（３）
式より明らかなごとく、極細糸を得るためには糸条の引
取り速度（■）を大巾に上げるか、あるいは紡糸口金孔
１孔当りから吐出される溶融重合体の量（Ｑ）を小さく
する必要がある。

糸条の引取り速度（Ｖ）だけを上げて極細糸を製造しよ
うとする方向は生産性の点からみて好ましいことである
が、設備費、紡糸性の点に種々の問題点を有している。
すなわち巻取機の性能からみても現在市販の巻取機の最
高巻取速度は６０００Ｔｒ１．／分であるゆえに、これ
以上の速度で巻取り製品化することは不可能であり、ま
た高速の巻取機を開発したとしても設備費は莫大なもの
となろう。さらに紡糸口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を
従来レベルとして、糸条の引き取り速度（■）だけを高
速化して極細糸を得ようとすると、（４）式より明らか
なごとく、紡糸ドラフト（■／ＶＯ）を大きくする必要
があり、その結果紡出糸条の近傍の随伴気流が非常に大
きくなり、紡糸口金下の雰囲気を乱し、糸揺れ、冷却斑
を惹起し、単糸繊度０．７デニール相当の引取り速度（
すなわちＱ＝０．４５Ｖ／分のときで■＝５５００ｒｒ
１．／分）では安定した紡糸が不可能となる。次に紡糸
口金孔１孔当りから吐出される溶融高分子重合体の量（
Ｑ）を小さくすれば（３）式より明らかなごとく、より
細いフィラメントを得るのに好ましい方向である。しか
し通常の紡糸口金孔径（イ）．２５〜１．０瓢）を有し
た紡糸口金を用いて、吐出量（Ｑ）を徐々に低下させ、
口金孔１孔当り０．２ｆ／分 以下にすると、紡出糸条
は霜ふり状態となり、非常に不安定で均一な連続極細糸
を得ることができない。そこで本発明者らは霜ふり状態
を発生させることなくして、いかに紡糸口金孔１孔当り
の吐出量（Ｑ）を低下させ、安定して紡糸できるか鋭意
研究した結果、紡糸口金孔径（Ｄ）を０．２０ＴＷｔ以
下に小さくすることにより、紡糸口金孔１孔当りの吐出
量（Ｑ）を０．１５ｙ／分以下にしても紡出糸条は霜ふ
り状態とならず、安定して良好に紡糸できることを見出
した。より細いフィラメントを得るためには、前述のご
とく、口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を小さく、かつ引
取り速度（■）を上げることが好ましいが、（４）式よ
り明らかなように、紡糸ドラフト（Ｖ／ＶＯ）が極端に
大きくなり、紡出糸条にドラフト切断が発生し、連続巻
取は困難となる。しかし紡糸口金孔径（Ｄ）を小さくす
ることにより、紡糸ドラフトも紡糸ドラフトも紡糸可能
限界内におさえ、かつ口金孔１孔当りから吐出される溶
融重合体の量（Ｑ）も低下させることができるため、そ
れほど超高速引取りにしなくとも、吐出量（Ｑ）に比例
した引取り速度（■）、すなわち１８０００Ｑ（Ｔｒｔ
．／分）を超える速度で引取ることにより極細糸を得る
ことが可能となつた。逆に口金孔径（Ｄ）と口金孔１孔
当りの吐出量（Ｑ）を本発明の範囲内にし、引取り速度
（■）を１８０００Ｑ（Ｔｎ／分）より低速にすると紡
糸ドラフトが小さく、低引取り張力で、かつ単糸繊度が
大きいため、冷却が不十分となり、糸揺れ、単糸間の融
着が発生し、延伸に供するまでの糸条は得られない。し
たがつて紡糸口金孔径（Ｄ）を０．２０ＷＬ以下とし、
口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を０．１５ｆ／分以下と
して紡出し、１８０００Ｑ（Ｔｒｌ，／分）を超える引
取速度（Ｖ）で引取ることは本発明の目的とする極細糸
を製造するために不可欠の要件である。

一方、実用的な糸特性、加工性、生産性を考慮した場合
には紡出糸条の全デニールには自ずと下限があり、単糸
デニールを低下させるほどフィラメント本数を増加させ
る必要がある。したがつて生産性、糸揺れ、単糸斑、作
業性およびパッケージからの糸条の引出し等多フィラメ
ント化に付随して発生する問題点の解決が工業生産化の
ために必要である。本発明によれば前述のごとく低単孔
吐出量、高紡速で紡糸が行われるため細化固化は急速に
進み、紡糸口金面から２５Ｃ！ＲＬ程度以内の距離で完
了するから、紡糸口金面から紡出糸条が固化するまでの
多数のフィラメントの近傍の雰囲気温度、気流を厳密に
調整することが最も重要である。

しかし前記Ｋ値が０．２５よりも大きい配孔帯に１００
１Ｌ，以上の多数の口金孔を配孔した紡糸口金を用いる
限りいかに糸条近傍の雰囲気温度、気流を調整しても紡
出糸条の外周部ど中心部とでは冷却速度の差が生じ、単
糸内、単糸間の繊度斑が増大して高品位の極細糸を安定
して得ることはできない。はなはだしい場合には紡出糸
条の固化点近傍で雰囲気温度を実測すると、中心部の雰
囲気温度は外周部に比べ５０〜１００℃高温で、中心部
の糸条の固化点は外周部の糸条の固化点よりかなり下流
にずれ、細化固化するまでに、単糸間に張力、速度差が
生じると同時に、糸条近傍に発生する随伴気流の相互作
用のため、糸揺れ、融着、切断が発生する。本発明者ら
は、この点についても鋭意研究を進めた結果、紡糸口金
孔の配置のしかたを改良することにより解決するに至つ
た。すなわち紡出された全糸条の細化固化挙動を均一に
するため、紡糸口金面の口金孔１３の配置を環状にする
と同時に（１）式で規定するＫ値を０〜０．２５にする
ことにより、糸揺れ、融着、切断のない高品位の連続極
細糸を製造することを可能にした。特にＫ＝Ｃとは、紡
糸口金１３の配列数が１列であることを示し、この紡糸
口金を用いると各フィラメント間の細化固化挙動はほと
んど均一であり、単糸間斑の小さい高品位の連続極細糸
を安定して得ることができる。口金板全面からの均一な
重合体吐出を意図してＫ値を０．２５より大きくすると
フィラメント間に細化固化挙動の差を生じ、口金孔１３
を環状に配置した効果が消失して前述のごとき問題点を
惹起する。次に本発明者らは極細化に付随して増大する
糸条の糸路の乱れによる繊度斑、断糸について鋭意研究
した結果第１引取ローラよりも上流でかつ前記（２）式
で規定されるａの距離に設けられた支点ガイド３を用い
て糸条２をいつたん集束固定し、しかるのちに第１引取
ローラで引取ることにより、この問題が解決されること
を見出した。

紡出糸条は一端を口金孔出口、他端を下流の引取ローラ
等の紡糸引取点とする２点で支持される弦を構成しつつ
走行していると考えることができる。従来上記２点間の
距離は３０００〜１００００Ｔｍが普通であつた。この
距離が３０００Ｔｓｎ未満になると通常の単糸デニール
が２．０デニール程度の糸条の紡糸では冷却風吹付装置
等で積極的に冷却しても十分な冷却が行なえず、所望の
特性を有する巻取糸を得ることができなかつた。他方単
糸繊度が大きいため、フィラメントの単位長さ当り質量
、熱容量が大きく、繊度斑が安定な紡糸継続を不能にす
る事態は発生しなかつた。しかるに極細糸の紡糸におい
ては、糸条の単位長さ当り質量、熱容量が小さいため、
前記２点間距離が長い場合には糸条走行に伴う冷却風、
随伴気流の乱れを受けやすく、これが糸揺れとなつて細
化冷却領域における変形張力斑、冷却斑につながり、糸
条の繊度斑、切断を惹起させるのである。本発明法にお
ける支点ガイド３の位置は、第１引取ローラの上流で、
かつ式（２）を満足するものである。第１引取ローラの
位置の上限は紡糸口金面から４００Ｔ！０ＩＬである。
これより上流に第１引取ローラ５を設けた場合には、第
１引取ローラ表面に発生する随伴気流による乱れの影響
が細化冷却領域におよび安定な紡糸ができない。一方ａ
の値が式（２）の下限より小さい場合には紡糸口全面近
くでフィラメントが急速に集束されるため、フィラメン
トの密着、断糸の原因となり本発明の目的が達成されな
い。ａの値が式（２）の上限より大きい場合は紡糸口金
面と支点ガイド間距離が長すぎ、前述の繊度斑を低下せ
しめる効果が消失する。なお支点ガイド３を設けず４０
０≦ｂ≦４０Ｄ２なる位置で第１引取ローラ５を用い直
接糸条を引取る場合は糸条走行に伴う随伴気流と引取ロ
ーラ表面に発生する随伴気流とが衝突するため引取ロー
ラ５，６上で糸条がばらけ引取りが不可能となる。本発
明の方法において、好ましい配置例の一つは４００≦ｂ
≦２５００なる位置に第１引取ローラを設けるとともに
該ローラの上流でかつ式（２）を満足するａの位置に支
点ガイド３を設けるものである。かかる配置により紡出
、糸掛け、巻取作業ならびに監視管理業務が同一床面内
で可能となり、作業能率が大巾に向上する。支点ガイド
３の形状は紡出糸条２の全繊度、紡糸口金１からの距離
、紡糸口金の最大配孔径（Ｄ２）に依存するが、本ガイ
ドは従来の紡糸設備にみられる糸条束間の分離ガイドや
糸路方向変向ガイドとは作用が基本的に異なるから、環
状ガイドやＵ字型ガイドが好ましい。

集束巾ないし集束径は１〜１０ｍｍ程度が良好である。
支点ガイドの表面粗度は０．０１〜０．８Ｓの特別研摩
したものが好ましく、その材質は酸化チタン、人工サフ
ァイア等が最適である。次にこのようにして得らた極細
糸は必ず次の工程でパッケージより引出して使用される
が、単糸デニールが小さいため引出しが不良で通常糸の
ごとく取扱うことは困難である。

この点についても本発明者らは鋭意研究を進めた結果支
点ガイド３以降巻取機９までの間で油剤処理し、その後
流体を利用したインターレースノズルまたは仮撚ノズル
７により交絡を与えた後巻取ることにより以降の工程で
の引出し不良による糸切れを皆無にすることができた。
交絡の程度は全繊度あるいは単糸デニールに左右される
が１０〜５咽度が好ましい。流体としては空気のごとき
気体、水のごとき液体を用いることができる。本発明の
方法においては、支点ガイドは紡糸口金面を離れた糸条
が紡糸路においで最初に接触するガイドを意味するが、
このガイドはその下流に引続き油剤処理装置が設けられ
るときは油剤処理装置への糸条の案内ガイドを兼ねるこ
とができる。油剤処理装置は回転ローラ型、静止接触型
のいずれでもよく、また油剤エマルジョンを含む圧縮流
体を噴射する形式のものとし、油剤処理と交絡処理を同
時に行なうこともできる。さらに支点ガイドに油剤処理
装置の機能をもたせることによつて支点ガイドと油剤処
理装置とを兼ねさせることも可能である。本発明法によ
つて得られる高品位の完全連続極細マルチフィラメント
糸は、きわめてすぐれた形態追従性や粘着性を有する。

この性質はワイシヤツのすそ上り防止や、面ファスナー
の代用として用いることもでき、また着物のぴつたりし
た重ね合わせにも利用できるものであり、人間の皮ふに
対して接着のような現象を呈するなどの従来知られてい
なかつた特殊な性状を有するものである。さらに本発明
の製造法によれば、完全に連続した極細マルチフィラメ
ント糸となるがゆえに、そのまま使用してもよいし、通
常の延伸機で延伸熱処理して種々の繊維性能をもつた希
望の極細糸にすることも可能である。特に延伸性につい
ては、いかなる製法で得られた極細糸よりもすぐれた長
所を有するものである。また本発明は工業的価値に著し
くすぐれており、完全に連続した単一重合体の極細糸な
るがゆえに、海島繊維溶解法のように１成分を溶剤の中
で除去する必要もなく通常の未延伸糸あるいは延伸糸と
同様の扱いができる。すなわち本糸条は単独でも活用さ
れるが、他の繊維と混用して使用することもできる。し
かもその結果本糸条は感触、著しいフイツト性、形態追
従性、軽量化、うす物化、ドレープ性、ハンドリングの
点で著しい改良を与えることができる。以下実施例によ
り本発明を詳細に説明するが、実施例により本発明が制
限されるものでない。実施例１第１図に示した溶融紡糸
装置で、平均分子量２２０００の粒状ポリエチレンテレ
フタレートを紡糸温度２８５℃で加熱溶融後、第１表に
示す紡糸口金を用い、口金孔１孔当りの吐出量Ｑ（ｙ／
分）と、引取ローラ５，６の速度■（ＴｒＬ，／分）を
変更しつつ紡糸を行ないパッケージに巻上げた。

この時支点ガイド３および第１引取ローラ５の位置はそ
れぞれ紡糸口金面よりａ＝８００Ｔｓｎ．．ｂ＝３５０
０ＴＷＬに固定した。紡出糸条２への給油は支点ガイド
３と第１引取ローラ５間で接触式計量オイリング装置４
を用いて行ない、油剤を０．５％付与した。インターレ
ースノズル７は第２引取ローラ６の直下に設置し、交絡
度が２０〜３０になるように空気圧を調整した。なお用
いた支点ガイド３はＴｉＯ２製の１．５ｗＬφのスネー
ル型ガイドで表面粗度は０．０１〜０．０３Ｓの特別研
摩したものである。紡糸条件と製糸結果は第２表のとお
りである。

本発明法を採用して紡糸引取りした試験褐．６〜８，１
１〜１４は紡出時霜ふり、融着、糸揺れ等がなく非常に
良好で、特に紡糸口金孔径（Ｄ）と口金孔１孔当りの吐
出量（Ｑ）を小さくし、高紡速で引取つた試験ＮＯ．Ｈ
〜１４は単糸０．２０デニール以下で単糸斑の非常に小
さい高品位の完全連続極細マルチフィラメント糸であつ
た。また本発明の範囲外である試験ＮＯ．ｌ，２は口金
孔１孔当りの吐出量（Ｑ）が大きく、冷却固化速度が遅
いにもかかわらず支点ガイド３と接触するため延伸性が
低下した。ＮＯ．３〜５は口金孔径（４））が大きいた
め、口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を小さくすると、口
金直下で紡出糸条が霜ふり状となり単糸斑が増大し、ひ
どくなると切断が発生して連続引取りは不可能であつた
。試験ＮＯ．９は紡糸口金孔径（Ｄ）と、吐出量（Ｑ）
は本発明範囲内であるが低引取り速度であるため、糸条
にかかる張力が低く、不安定なため、紡出糸条は霜ふり
状となり、また低張力のため糸揺れが起り、単糸間に融
着が発生した。試験ＮＯ．ｌＯは口金孔径（Ｄ）０．１
０ｗ１に対して口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）が０．２
５ｇ／分と高いため、紡出糸条の冷却固化が遅れ、かつ
高引取り速度であるため、糸条近傍の雰囲気が乱れ、し
かも紡糸ドラフト（Ｖ／ＶＯ）が約２１０と小さいため
、糸揺れが大きく融着が発生した。試験ＮＯ．ｌ，３，
９，ｌＯの糸条を通常の延伸機で、熱板１７０℃で最終
単糸繊度０．３０デニールになるように３本合糸延伸を
行なつたが、延伸時毛羽、切断が多発した。本発明法を
採用した試験ＮＯ．６の糸条も同様の方法でＤＲ＝１．
２０で３本合糸延伸を行つたが、毛羽、切断等なんらの
トラブルもなく銘柄９０ｊ／３６０ｆ、強度５．４ｑ／
ｄ、切断伸度１９．６％の高品位の完全連続極細糸を得
ることができた。試験ＮＯ．７，８，ｌｌ〜１４は延伸
するまでもなく単糸０．２０デニール以下の均一な連続
極細糸であつた。なお、単糸間斑はランダムに３０本の
単糸直径（２γ）を測定し、太い単糸直径５本の平均２
ｙｍａｘと細い単糸直径５本の平均２ｙｍｉｎを算出し
、２ｎ１ａｘ−２ｎ１ｉ０×１００より求めた（ただし
２γ２γは３０本の平均単糸直径）。

単糸内斑は長さ５０Ｔｒｔ．の一本の単糸を長さ方向に
３０点ランダムに単糸直径を測定し、太い単糸直径５個
所の平均２ｙ″Ｍａｘ、と細い単糸直径５個所の平均２
ｙ″Ｍｉｎを算出し、２″ＲＴｌａＸ−？ ″ＴＴｌｉ
Ｏ×１００より求めた。 ２γなお、ＮＯ．ｌ
Ｏの条件において、インターレースノズル７を第１引取
ローラ５の上流２ｍの位置へ移動して紡糸を実施したが
、糸揺れや融着は改善されなかつた。

実施例２ ｂ＝１０００７７０Ｆ！とした以外、実施例１と同一の
溶融紡糸装置で、平均分子量１８０００の粒状ポリカプ
ラミドを紡糸温度２８０℃で加熱溶融後、第３表に示し
た紡糸口金を用い、口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を変
え、速度３５００７ＴＬ，／分一定で引取つた。

★試験ＮＯ．ｌ，２は口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）が
高いため、３５００７Ｔ１，／分の引取り速度で引取つ
ても単糸繊度がそれほど小さくならず、しかも単糸繊度
が大きいため、紡出糸条の冷却固化が遅れ、かつ紡糸ド
ラフトが小さいため（ＮＯ．ｌ，２の紡糸ドラフトはそ
れぞれ１０６，１３３）糸条にかかる張力が低く、紡出
糸条は不安定で、糸揺れ、融着が発生しやすく、単糸斑
の大きい糸条しか得られなかつた。試験ＮＯ．３〜６は
本発明法を採用したもので、紡糸調子は良好で、特にＮ
Ｏ．３，４の糸条は通常の１段冷延伸でそれぞれ１．９
５，１．３倍に延伸することにより最終単糸繊度０．２
０デニールの毛羽、断糸のない高品位の完全連続極細糸
となし得た。★紡糸条件と製糸結果は第４表のとおりて
ある。ＮＯ．ｌ，２の糸条も同様の方法でそれぞれ３．
２，２．６（最終単糸繊度０．２０デニール）で延伸し
たが、毛羽、断糸が多発して連続延伸が不可能であつた
。実施例３実施例２と同一溶融紡糸装置で、平均分子量
２００００の粒状ポリエチレンテレフタレートと紡糸温
度２８０℃で加熱溶融後、第５表に示した紡糸口金を用
いて、単糸の平均繊度が０．１５デニールになるように
、口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）を０．０７５ｇ／分と
し、速度４５００７ＴＬ／分で引取りパッケージに巻上
げた。

このときの紡糸調子、ならびに単糸斑は第６表に示すと
おりである。試験褐．１〜３は本発明法の紡糸口金を用
いたため、紡糸調子が良好で単糸斑も小さい高品位の連
続極細糸であつた。

特に試験ＮＯ．ｌ，２では配孔列数が１列または２列で
Ｋ値が非常に小さいため、単糸間の細化固化挙動が均一
で、かつ、糸揺れも君試験ＮＯ．ｌは、第１引取ローラ
５を紡糸口金直下に近づけすぎた（ｂ＝３００７りため
に第１引取ローラ５の表面に発生する随伴気流が紡糸口
金直下の雰囲気を大きく乱し、糸揺れ、融着、切断が発
一生し、連続的に安定して引取ることが不可能であつた
。一方試験ＮＯ．２は支点ガイド３を紡糸口金直下に近
づけすぎた（ａ＝１５０ｗＬ）ために融着が発生し安定
して引取ることが不可能であつた。試験ネほとんどなく
、単糸斑の非常に小さい高品位の連続極細糸を安定して
得ることができた。試験覧４，５ではＫ値が大きいため
、単糸間に冷却の差が生じ、均一な細化固化がおこりに
くく、紡糸調子も不安定で、ときには融着、切断が発生
した。特に通常の紡糸口金を用いた試験褐．５は、切断
が多発（中心部の糸条の揺れが大きく、融着が頻発）し
て連続糸は採取不可能であつた。実施例４ 実施例１の試験ＮＯｌ２の条件で、支点ガイド３、第１
引取ローラ５、インターレースノズル７の位置などを変
更して実験した結果を第７表に示す。

なお、紡出糸条の固化点は紡糸口金面から１６ｃｍの位
置にあつた。また支点ガイド３としてはサフアダイヤ製
の表面粗度が０．０１〜０．０３Ｓの特別研摩した巾１
．５薗のＵ型ガイドを用いた。ＮＯ．４は支点ガイド３
を使用しなかつたため、試験ＮＯ．ｌと同様、第１引取
ローラ５の表面に発生する随伴気流と紡出糸条によつて
発生する随伴気流によつて、紡出糸条は引取ローラ入口
近傍で乱され、かつ糸条がばらけて第１引取ローラ５な
らび第２引取ローラ６の表面に単糸巻が多発して、長時
間連続して引取ることは困難であつた。

試験ＮＯ．５はインターレースノズル７を採用しなかつ
たため、糸条の集束性が悪くパッケージからの引出しが
不満足で、以降の加工工程でトラブルが多発した。試験
ＮＯ．７はインターレースノズル７を、支点ガイド３お
よび油剤処理装置４より上流に設置したため、インター
レースノズル内で発生した糸条の振動、ネジレあるいは
インターレースノズルからでる圧縮空気により、紡出糸
条は乱れ、紡糸調子が悪化し単糸斑が増大すると同時に
、パッケージからの糸条の引出しも不良で、インターレ
ースノズルの効果は認められなかつた。試験褐．８は支
点ガイド３を紡糸口金面よりａ＝２７５０ｗｒｍと下流
に設置しすぎたため、紡出糸条による随伴気流が大きく
なるため、糸揺れが増大し、融着が発生すると同時に、
単糸斑も大きくなり、安定して高品位の連続極細糸を得
ることができなかつた。また紡糸口金１から第１引取ロ
ーラ５までの距離が長いため、糸掛け作業が非常にむず
かしく、作業性が極端に悪かつた。ＮＯ．３，６は本発
明法を採用したもので、紡糸調子は良好で、かつ単糸斑
の小さい高品位の連続極細糸を得ることができた。なお
表７において引出し状態欄の記号は◎非常に良好、Ｏ良
好、×不良、××非常に不良を意味する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施態様を示す説明図、第２図は紡
糸口金の口金孔の配置を示す模式図である。 １・・・・・・紡糸口金、２・・・・・・紡出糸条、３
・・・・・・支点ガイド、４・・・・・・油剤処理装置
、５・・・・・・第１引取ローラ、６・・・・・・第２
引取ローラ、７・・・・・・インターレースノズル（ま
たは仮撚ノズル）、９・・・・・巻取機、１３・・・・
口金孔。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 高分子重合体を紡糸口金孔１孔当りの吐出量（Ｑ）
   を０．１５ｇ／分以下として溶融紡出し、１８０００Ｑ
   ｍ／分を超える周速度で回転する引取ローラで引取り、
   パッケージに巻上げるに際し、次のＡ〜Ｃの要件を満足
   せしめることを特徴とする極細マルチフィラメント糸の
   製造法。 Ａ 口金孔径（Ｄ）が０．２ｍｍ以下でしかも（１）式
   で規定するＫの値が０〜０．２５であるような口金孔が
   環状に配置された紡糸口金を用いること、Ｋ＝（Ｄ＿２
   −Ｄ＿１）／Ｄ＿１・・・・・・・・・（１）〔ただし
   Ｄ＿１は紡糸口金の口金孔の最小配孔径（ｍｍ）、Ｄ＿
   ２は紡糸口金の口金孔の最大配孔径（ｍｍ）〕Ｂ 紡出
   糸条を紡糸口金面から（２）式で規定されるａの距離に
   あり、かつ紡糸口金面下４００ｍｍ以上の距離に設けら
   れた第１引取ローラより上流側に設けられた支点ガイド
   によつて集束した後に前記ローラで引取ること、３≦ａ
   ／Ｄ＿２≦４０・・・・・・・・・（２）〔ただしａは
   紡糸口金面から支点ガイドまでの距離（ｍｍ）〕Ｃ 支
   点ガイド以降において油剤処理と流体を利用したインタ
   ーレースノズルまたは仮撚ノズルを用いて糸条に交絡を
   与える処理とを施した後巻取ること。 ２ 第１引取ローラが紡糸口金面下４００〜２５００ｍ
   ｍの距離に設けられている特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 ３ 油剤処理を支点ガイドと第１引取ローラとの間で行
   う特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 支点ガイドとして表面粗度０．０１〜０．８Ｓのも
   のを用いる特許請求の範囲第１項記載の方法。