JPS6047097A - 炭化水素の水蒸気分解法 - Google Patents
炭化水素の水蒸気分解法Info
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- JPS6047097A JPS6047097A JP59100340A JP10034084A JPS6047097A JP S6047097 A JPS6047097 A JP S6047097A JP 59100340 A JP59100340 A JP 59100340A JP 10034084 A JP10034084 A JP 10034084A JP S6047097 A JPS6047097 A JP S6047097A
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- gas
- steam
- hydrocarbons
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
- C10G9/38—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours produced by partial combustion of the material to be cracked or by combustion of another hydrocarbon
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水素の存在を許存する、炭化水素の水煮気分
解法に関する。
解法に関する。
１９６０〜１９４ｏ年に、米国においてエチレン及び芳
香族炭化水素を製造づ−るのに、炭化水素の水蒸気分解
法、すなわち、水蒸気の存在下における分解法が用いら
れたことは公知である。
香族炭化水素を製造づ−るのに、炭化水素の水蒸気分解
法、すなわち、水蒸気の存在下における分解法が用いら
れたことは公知である。
当時、前記の方法は１分解すべき原料油を希釈して管内
を循環させ、管を外側から加熱した。技術的な改良が行
われ、生産能力が向上し、ますまづ−重質の炭化氷水原
料をオリ用できるようになった。
を循環させ、管を外側から加熱した。技術的な改良が行
われ、生産能力が向上し、ますまづ−重質の炭化氷水原
料をオリ用できるようになった。
この種の方法において、水蒸気が多くの様相を果たすこ
とが知られている。例えば、Ｂ、プロウ’） （ＢＬｏ
ｕＢ工） （重質生成物の熱処理に関する認識状態（Ｅ
ｔａｔ ｄｅｓ ｃｏｎｎａｉｓｓａｎｃｅｓ ｓｕｒ
ｌｅｔｒａｉｔｅｍｅｎｔ ｔｈｅｒｍｉｑｕｅ ｄ
ｅｓ ｐｒｏｄｕｉｔｓ １ｏｕｒｄｓ ；″ ５ｔａ
ｔｅ ｏｆ ｋｎｏｗｌｅｄｇｅ ｒｅｇａｒｄ、ｉｎ
ｇ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ
ｈｅａｖｙ ｐｒｏｄｕｃｔｓ”） −Ｒｅｖｕｅ
ｄｅ１’Ｉｎ５ｔｉｔｕｔ Ｆｒａｎｃａｉｓ ｄｕ
ｐｅｔｒｏｌｅ 、 ５６巻、１号−１９８１年１〜２
月号〕によると、水蒸気の尋人により、三つの主要な機
能が果たされると、次のよ′うに述べている： ［−炭化水素の分圧が低下するため、オレフィンへの選
択的分解が促進され、 一高分子量の芳香族炭化水素の分圧が低下し、かつ、分
解原料油によるコークスの形成及び熱交換器及び導管表
面上への重質残はの沈降の傾向が低下し、そして 一金勇バイブに刈して：ＩＭ度のは化効果を示し、ニッ
ケル又は鉄が炭素を形成する触媒作用を有意に低減させ
る。」 加圧下の水素を水蒸気の代りに利用しようとする方法も
あ−る。
とが知られている。例えば、Ｂ、プロウ’） （ＢＬｏ
ｕＢ工） （重質生成物の熱処理に関する認識状態（Ｅ
ｔａｔ ｄｅｓ ｃｏｎｎａｉｓｓａｎｃｅｓ ｓｕｒ
ｌｅｔｒａｉｔｅｍｅｎｔ ｔｈｅｒｍｉｑｕｅ ｄ
ｅｓ ｐｒｏｄｕｉｔｓ １ｏｕｒｄｓ ；″ ５ｔａ
ｔｅ ｏｆ ｋｎｏｗｌｅｄｇｅ ｒｅｇａｒｄ、ｉｎ
ｇ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ
ｈｅａｖｙ ｐｒｏｄｕｃｔｓ”） −Ｒｅｖｕｅ
ｄｅ１’Ｉｎ５ｔｉｔｕｔ Ｆｒａｎｃａｉｓ ｄｕ
ｐｅｔｒｏｌｅ 、 ５６巻、１号−１９８１年１〜２
月号〕によると、水蒸気の尋人により、三つの主要な機
能が果たされると、次のよ′うに述べている： ［−炭化水素の分圧が低下するため、オレフィンへの選
択的分解が促進され、 一高分子量の芳香族炭化水素の分圧が低下し、かつ、分
解原料油によるコークスの形成及び熱交換器及び導管表
面上への重質残はの沈降の傾向が低下し、そして 一金勇バイブに刈して：ＩＭ度のは化効果を示し、ニッ
ケル又は鉄が炭素を形成する触媒作用を有意に低減させ
る。」 加圧下の水素を水蒸気の代りに利用しようとする方法も
あ−る。
その目的とするところをよ、原料がナフサであれば９６
０℃の程度の温度下、きわめて短い滞留時間で触媒を使
わすに原料油を分解し、アルケンを高比率で得ることで
ある。
０℃の程度の温度下、きわめて短い滞留時間で触媒を使
わすに原料油を分解し、アルケンを高比率で得ることで
ある。
水系を用いると、二つの利点−一亜質、生成物の軽質生
成物への転比率がよ（なり、沈積物の生成が減るｍ＝が
得られる。
成物への転比率がよ（なり、沈積物の生成が減るｍ＝が
得られる。
残念ながら、大量の水素が存在すると、真の意味の分解
反応に逆らって水素化反応が起きゃづ−い。
反応に逆らって水素化反応が起きゃづ−い。
その場合、アルケンの形成が阻害作用を受、げやすい。
敢陵に、４↓態に関係なく、反応前壁体に付随する；牛
用が水魚気分１１１４′法の制約事項である。
用が水魚気分１１１４′法の制約事項である。
管状反応器に穣るのを回避しようとする努力が一般にな
されている。例えは米国特許第２．７９０，８３８号明
細書に開示されるごとく、熱ショックビ利用Ｊ−ること
により、燃焼ガスと直接接触させて分解を行うべきであ
るということが以前に提案された。接触の方法をさらに
精巧に行う特許も出願された。力）（シて、米国特許第
４．１３６．０’ １５号明細書には、燃焼及び混合領
域にどいて、重質生成物を酸化剤によって燃焼させて生
じたガス流の中に噴霧状態の原料油を４入する方式が開
示された。
されている。例えは米国特許第２．７９０，８３８号明
細書に開示されるごとく、熱ショックビ利用Ｊ−ること
により、燃焼ガスと直接接触させて分解を行うべきであ
るということが以前に提案された。接触の方法をさらに
精巧に行う特許も出願された。力）（シて、米国特許第
４．１３６．０’ １５号明細書には、燃焼及び混合領
域にどいて、重質生成物を酸化剤によって燃焼させて生
じたガス流の中に噴霧状態の原料油を４入する方式が開
示された。
前記の反応器は中細ノズルの形である。
しかしながら、バレンＰレット（Ｂａｒｅｎｄｒｅｔ
）−Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｃｈｉｍｉｅ 、 ’１
３１号２１７〜２２１頁（１９８２年１１月号）−が指
摘したごとく、前記の反応器は、流体の複−が流れパタ
ーンを制御しうろことが前提条件となる。
）−Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｃｈｉｍｉｅ 、 ’１
３１号２１７〜２２１頁（１９８２年１１月号）−が指
摘したごとく、前記の反応器は、流体の複−が流れパタ
ーンを制御しうろことが前提条件となる。
「オレフィン製造用の任意のクラッキング方ｏｂの基本
的条件は、管状反応器において可能なＲ１ｆ１時間：温
反の適切な管理である。最近の研究開発は滞留１呼間な
きわめて短くすることを志向しているので、前記の基本
状態を創り出１−ことは益々難しくなり、従って新規な
技法を探し当てることが必須要因である。」 しかしながら、前記の説は、初期における粘稠な成体と
気相との間の混合物を、滞留時間よりも短い時間内に均
質に生成すること′４″意味する。′１″なわち、噴霧
化、気化及び混合時間をきわめて短時間で行わなくては
ならない。
的条件は、管状反応器において可能なＲ１ｆ１時間：温
反の適切な管理である。最近の研究開発は滞留１呼間な
きわめて短くすることを志向しているので、前記の基本
状態を創り出１−ことは益々難しくなり、従って新規な
技法を探し当てることが必須要因である。」 しかしながら、前記の説は、初期における粘稠な成体と
気相との間の混合物を、滞留時間よりも短い時間内に均
質に生成すること′４″意味する。′１″なわち、噴霧
化、気化及び混合時間をきわめて短時間で行わなくては
ならない。
これらの問題に加え、最も軽質のものから最も重質の原
料油を処理しなくてはならないし、プロセスの重点生成
物であるべき最終製品ニーエチレン、その他−一に応じ
てプロセスを制御しなくてはならないので、供給原料の
変更に応じているいろな問題が起きる。
料油を処理しなくてはならないし、プロセスの重点生成
物であるべき最終製品ニーエチレン、その他−一に応じ
てプロセスを制御しなくてはならないので、供給原料の
変更に応じているいろな問題が起きる。
従って、５０年の長きに亘って多くの努力が繰返され、
種々の対策が提案されたにも拘らず、水蒸気分解法゛に
包含される根本的問題は未だ完全に解決されたとはいえ
ない。
種々の対策が提案されたにも拘らず、水蒸気分解法゛に
包含される根本的問題は未だ完全に解決されたとはいえ
ない。
今回、管状分１伜炉を用いない直接接触法における前日
己の欠点＋ｍ消できることが、本発明の目的として本ヴ
６明者によって発見された。
己の欠点＋ｍ消できることが、本発明の目的として本ヴ
６明者によって発見された。
本発明によれば、燃焼ガスはその場で形成され、そして
水Ａ（気がそれに、宮まれる。さらに、この燃焼ガスは
、その場で伝熱表面を生成するに必要な機械的エイ・ル
ギーと、クラッキング操作に必要な熱エネルギ゛−とを
供給するのに役立つ。従って、管状交換表面に起因する
欠点をさらさないで熱伝達が達成され、そして燃焼ガス
と原料油とは強力に混合される。
水Ａ（気がそれに、宮まれる。さらに、この燃焼ガスは
、その場で伝熱表面を生成するに必要な機械的エイ・ル
ギーと、クラッキング操作に必要な熱エネルギ゛−とを
供給するのに役立つ。従って、管状交換表面に起因する
欠点をさらさないで熱伝達が達成され、そして燃焼ガス
と原料油とは強力に混合される。
本発明の方法によれば、第１領域１において、ガス状反
応体から生じる気相が対称的ならせん状の流れを形成す
るようにそれらの反応体を導入し、該領域内で該反応体
を反応させることによって過熱された水蒸気を含む燃焼
ガスを発生させ、該燃焼ガスを軸方向旋回流構造の形で
均等分配（ｉｓ’ｏｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ）領域
２に送り出し、前記の軸方向旋回流構造によって創り出
された比較的デプレション（ａｅｐｒｅｓｓｉｏｎ ）
の状態にある、領域２の燃焼ガス吐出し口へ、分解すべ
き炭化水素供給物を導入するが、過熱水蒸気を含む燃焼
ガスの運動量は、液体原料を解体及び噴霧化するに充分
であると共に、形成される各液滴がガス状容積の関４成
分によって接収されるに充分であり、そして前記の燃焼
ガスによって供給される熱彎は、１ｌｆｆ記の供給原料
の気化、過熱及び所望の温度における分解を達成す′る
に充分である。
応体から生じる気相が対称的ならせん状の流れを形成す
るようにそれらの反応体を導入し、該領域内で該反応体
を反応させることによって過熱された水蒸気を含む燃焼
ガスを発生させ、該燃焼ガスを軸方向旋回流構造の形で
均等分配（ｉｓ’ｏｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ）領域
２に送り出し、前記の軸方向旋回流構造によって創り出
された比較的デプレション（ａｅｐｒｅｓｓｉｏｎ ）
の状態にある、領域２の燃焼ガス吐出し口へ、分解すべ
き炭化水素供給物を導入するが、過熱水蒸気を含む燃焼
ガスの運動量は、液体原料を解体及び噴霧化するに充分
であると共に、形成される各液滴がガス状容積の関４成
分によって接収されるに充分であり、そして前記の燃焼
ガスによって供給される熱彎は、１ｌｆｆ記の供給原料
の気化、過熱及び所望の温度における分解を達成す′る
に充分である。
実際には、領域１カニ・ら流中する気相容積を有する成
分の運動量は、液相容積を有する関連成分の運動量の少
なくとも１００倍、そして好ましくは１００１Ｊ〜１０
０ ［〕０倍である。
分の運動量は、液相容積を有する関連成分の運動量の少
なくとも１００倍、そして好ましくは１００１Ｊ〜１０
０ ［〕０倍である。
液相の容積を有する成分をランダムに分配する方式の従
来技法の噴霧化に較べ、二つの相の間の接触の質がすぐ
れているため〔この効果をインフラッシュ（１ｓｏｆｌ
ａｓｈ ）と称する〕、均等分配領域内における熱伝達
操作はきわめて短時間で達成される。
来技法の噴霧化に較べ、二つの相の間の接触の質がすぐ
れているため〔この効果をインフラッシュ（１ｓｏｆｌ
ａｓｈ ）と称する〕、均等分配領域内における熱伝達
操作はきわめて短時間で達成される。
その場合、接触領域内における圧力に較べて低い圧力を
ガスに対して旋すだけで足りる。
ガスに対して旋すだけで足りる。
所望によっては予備分散されていてもよい液体の心入速
度は１０ ｍ ／ ｓよりも低く、５ ｍ ／ ｓより
も低い方が望ましい。
度は１０ ｍ ／ ｓよりも低く、５ ｍ ／ ｓより
も低い方が望ましい。
本発明の方法によれば、水蒸気分解法の水蒸気を含む燃
焼ガスの発生に役立つガスにより、軸方向の旋回流気相
がその場で形成される。
焼ガスの発生に役立つガスにより、軸方向の旋回流気相
がその場で形成される。
燃・Ｒ“ａガスの温度は、特に分解１丁べき原料油及ｄ
特定の製品として生成すべき最終生成物の性質によって
きまるものではあるが、原料油を分解させるに充分であ
ることを要し、いずれの場合にも、８００′。〜９００
℃である管状分解炉を用いるときの分解温度よりも高温
にする。
特定の製品として生成すべき最終生成物の性質によって
きまるものではあるが、原料油を分解させるに充分であ
ることを要し、いずれの場合にも、８００′。〜９００
℃である管状分解炉を用いるときの分解温度よりも高温
にする。
従って、軸方向旋回ガス流相の温度は可能な限り高い方
が有利であり、反応装置の耐熱性を考えた場合、１００
０〜２５００℃力Ｓ実際的である。
が有利であり、反応装置の耐熱性を考えた場合、１００
０〜２５００℃力Ｓ実際的である。
過熱水蒸気を含む燃焼ガスは、炭化水素を燃焼させて作
ることができる。
ることができる。
領域１において生成される過熱水蒸気は、水素と酸素と
の直接燃焼によっても得られ、その場合には少なくとも
一方の反応体が対称らせん流として該領域に導入される
。
の直接燃焼によっても得られ、その場合には少なくとも
一方の反応体が対称らせん流として該領域に導入される
。
゛また水素を過剰な状態で導入することもできる。
水素は多くの機能を果たす。例えば、水素は領域１にお
ける熱的希釈剤（ｔｈｅｒｍａｌ ｄｉｌｕｅｎｔ ）
として機能すると共に、領域２におけるクラッキング−
操作に化学的に参画する。また、純粋でない酸素源を用
いることもできる。
ける熱的希釈剤（ｔｈｅｒｍａｌ ｄｉｌｕｅｎｔ ）
として機能すると共に、領域２におけるクラッキング−
操作に化学的に参画する。また、純粋でない酸素源を用
いることもできる。
所望により、きわめて低い割合における酸素源を接触及
び均等分配領域２に導入することもできる。
び均等分配領域２に導入することもできる。
驚（べきこと圧は、クラッキング操作を行う（少な（と
も一部）均等分配領域のすぐ上流で生成された過熱水蒸
気により、従来技法の欠点が解消されることを見いだし
た。
も一部）均等分配領域のすぐ上流で生成された過熱水蒸
気により、従来技法の欠点が解消されることを見いだし
た。
本発明の条件下における水蒸気の作用についての明確な
説明を行うことは現時点で不可能ではある力Ｓ、水蒸気
が発生する物理化学的状態が重要な要素をなすものと考
察される。
説明を行うことは現時点で不可能ではある力Ｓ、水蒸気
が発生する物理化学的状態が重要な要素をなすものと考
察される。
すでに述べたとおり、本発明の方法は、供給原料に関し
て高度の融通性を有する。
て高度の融通性を有する。
下記の構成要素からなる装置を用いて本発明を実施する
ことができるニ 一過熱水蒸気を生成するに必要な燃焼を行うべき上流チ
ャンバー（，１１ 一クラッキング反応を行うべき下流チャンバー（２）、
−水素、炭化水素及び酸素からなる群の少な（とも一つ
のガス源を噴射及び対称的に分配するための接線方向導
入要素、 −例えば、対称的な軸方向旋回流構造のパターンをガス
流に付与するための狭められた下流通路、−クランキン
グチャンバーの入口において、供給炭化水素原料・を軸
方向に導入するための少なくとも一つの要素（所望によ
っては、燃焼チャンバー（１）から流出する軸方向旋回
流構造による噴霧化を促進するため、供給原料を予備分
散させることができる）、及び 一反応域から流出する生成物を冷却するための要素。
ことができるニ 一過熱水蒸気を生成するに必要な燃焼を行うべき上流チ
ャンバー（，１１ 一クラッキング反応を行うべき下流チャンバー（２）、
−水素、炭化水素及び酸素からなる群の少な（とも一つ
のガス源を噴射及び対称的に分配するための接線方向導
入要素、 −例えば、対称的な軸方向旋回流構造のパターンをガス
流に付与するための狭められた下流通路、−クランキン
グチャンバーの入口において、供給炭化水素原料・を軸
方向に導入するための少なくとも一つの要素（所望によ
っては、燃焼チャンバー（１）から流出する軸方向旋回
流構造による噴霧化を促進するため、供給原料を予備分
散させることができる）、及び 一反応域から流出する生成物を冷却するための要素。
以下、例を示して本発明の詳細な説明する。これらの例
は、説明を目的としたものであり、図面に示すごとき装
置を用い、過熱水蒸気を生成するのにＨ２１０２の組合
わせを用いて行ったものである。
は、説明を目的としたものであり、図面に示すごとき装
置を用い、過熱水蒸気を生成するのにＨ２１０２の組合
わせを用いて行ったものである。
装置には、次第に狭められた通路４によって下流で閉じ
られるケーシング３を有する燃焼チャンバー（１）、水
素を接線方向に導入するための導管５及び酸素を供給す
るための導管６が含まれる。ケーシング３の末端は下流
の先細部分７であり、その中に供給炭化水素を噴射する
ための装置８が開口−している。チャンバー（１１１の
回転対称軸に沿い、かつ、狭められた通路４の実質的な
位置において１、同じ対称軸に沿った下流方向に向かっ
て接触チャンバー（２）がチャンバー（１）からのびて
いる。さらにチャンバー（ＩＮ−，１：、燃焼装置９、
射出装置８を囲む環状冷却空間１０、及びチャンバー（
１）の周囲の別の冷却回路１１を有する。さらに、接触
チャンバー（２）の出口に、冷却装置１２が配設されて
いる。
られるケーシング３を有する燃焼チャンバー（１）、水
素を接線方向に導入するための導管５及び酸素を供給す
るための導管６が含まれる。ケーシング３の末端は下流
の先細部分７であり、その中に供給炭化水素を噴射する
ための装置８が開口−している。チャンバー（１１１の
回転対称軸に沿い、かつ、狭められた通路４の実質的な
位置において１、同じ対称軸に沿った下流方向に向かっ
て接触チャンバー（２）がチャンバー（１）からのびて
いる。さらにチャンバー（ＩＮ−，１：、燃焼装置９、
射出装置８を囲む環状冷却空間１０、及びチャンバー（
１）の周囲の別の冷却回路１１を有する。さらに、接触
チャンバー（２）の出口に、冷却装置１２が配設されて
いる。
！
供給炭化水素原料は液体炭化水素燃料（フランス標準に
よる家庭用燃料油、ＡＳＴＭ標準によるタイプ２）から
なる。
よる家庭用燃料油、ＡＳＴＭ標準によるタイプ２）から
なる。
これらの例において、温度／滞留時間組合わせを変えた
。用いた装置の全長は２０鍜であった。
。用いた装置の全長は２０鍜であった。
表 ■
１ ２３．３ ’ ９６０’ ５
２ ７．１ １１００ ９
３１９ ８５０ ９
例１及び２は、図面に示したような双円錐形のチャンバ
ー（２）を用いて実施された。
ー（２）を用いて実施された。
例６においては、双円錐チャンバーの代りにパイプを用
いた。
いた。
表 ■
結果
これらの例から判ることは次の通りであるニー原料油の
＜Ｃ５留分への転化率は８０％よりも高い、すなわち、
高性能の従来技法（管状反応器）による軽質ナフサの分
解と同程度に優秀であること； −Ｃ２Ｈ２＋Ｃ２Ｈ，＋ Ｃ３Ｈ６の収率は５０％の程
度であって良好であること； 一特てアセチレンに関する選択性を簡単に変えることが
できること；及び 一流量と反応室との間の比率を考慮に入れるなら、小形
の装置を用いてこれらの結果が得られること。
＜Ｃ５留分への転化率は８０％よりも高い、すなわち、
高性能の従来技法（管状反応器）による軽質ナフサの分
解と同程度に優秀であること； −Ｃ２Ｈ２＋Ｃ２Ｈ，＋ Ｃ３Ｈ６の収率は５０％の程
度であって良好であること； 一特てアセチレンに関する選択性を簡単に変えることが
できること；及び 一流量と反応室との間の比率を考慮に入れるなら、小形
の装置を用いてこれらの結果が得られること。
重質の炭化水素（フランス標準による重質燃料油、ＡＳ
ＴＭ標準によるタイゾロ）を原料油に用いて検討したと
ころ、表■に示す通り、試験乙に用いたと同じ条件下に
おいて、軽質炭化水素（ＣＨ，〜Ｃ２Ｈ２〜Ｃ’、Ｈ４
〜Ｃ３Ｈ６）の混合物の組成が、前記の軽質炭化水素を
原料にした場合と同じであることが認められた。
ＴＭ標準によるタイゾロ）を原料油に用いて検討したと
ころ、表■に示す通り、試験乙に用いたと同じ条件下に
おいて、軽質炭化水素（ＣＨ，〜Ｃ２Ｈ２〜Ｃ’、Ｈ４
〜Ｃ３Ｈ６）の混合物の組成が、前記の軽質炭化水素を
原料にした場合と同じであることが認められた。
図面は、本発明の方法を実施するに好適な反応器の断面
図である。 図中、１・・・第１領域、２・・・均等分配領域、３・
・・ケーシング、４・・・狭められた通路、５・・・水
素導入管、６・・・酸素導入管、７・・・先細部分、８
・・・炭化水素導入管、９・・・燃焼装置、１０．１１
及び１２・・・冷却装置。 代理人 浅 村 皓 手続補正書（方式） 昭和、クラ２年ヂ月／？日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和オ？年特許願第 ７グル渉Ｖρ号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 ！１３イ′Ｉとの関係 特１：′Ｉ出願人住 所 ４、代理人 ５、補正命令の日刊 ８、補正の内容 別紙のとおり 図面の浄！＋ （内容に変更！ｚし）
図である。 図中、１・・・第１領域、２・・・均等分配領域、３・
・・ケーシング、４・・・狭められた通路、５・・・水
素導入管、６・・・酸素導入管、７・・・先細部分、８
・・・炭化水素導入管、９・・・燃焼装置、１０．１１
及び１２・・・冷却装置。 代理人 浅 村 皓 手続補正書（方式） 昭和、クラ２年ヂ月／？日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和オ？年特許願第 ７グル渉Ｖρ号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 ！１３イ′Ｉとの関係 特１：′Ｉ出願人住 所 ４、代理人 ５、補正命令の日刊 ８、補正の内容 別紙のとおり 図面の浄！＋ （内容に変更！ｚし）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）その場で形成される水蒸気含有燃焼、ガスに灼゛
して炭化水素を管状形式でなく、じかに接触させる炭
化水素の水蒸気分解法において、前記の燃焼ガスが、伝
達表面をその場で形成する島に必要であると同時に、分
解作用を起こすのに必要な機械的及び熱的エイ・ルギー
を供給する役割りを果たすことを特徴とする前記の方法
。 （２１ｇ １４１ｉ域（１）において、ガス状反応体か
ら生じる気相が対称的ならせん状の流れを形成するよう
にそれらの反応体を尋人し、葭領域内で該反応体を反応
させることによって過熱された水蒸気を言むＶ、りもｇ
゛スを発生させ、該燃焼ガスを軸方同旋回流構造の形で
均等分配領域（２）に送り出し。 前記の軸方向派構造によって創り出された比較的デゾレ
ションの状態にある、領域（２）の燃焼ガス吐出し口へ
、分解すべき炭化水素供給物を導入するが、過熱水蒸気
を含む燃焼ガスの運動量が液体原料を解体及び噴霧化す
るに充分であると共に、形成される各液滴がガス状容積
の関連成分によって接収されるに充分であり、そして前
記の燃焼ガスによって供給される熱量が、前記の供給原
料の気化、過熱及び所望の温度における分解を達成する
に充分であることを特徴とする特許請求の範囲（１）に
記載の方法。 （３）気相の成分の運動量が、液相の容積の成分の運動
量の少なくとも１００倍、そして好ましくは１００［］
〜１００００倍であることを特徴とする特許請求の範囲
（２）に記載の方法。 （４）燃焼ガスの温度が８００°Ｃよりも尚く。 １００Ｕ〜２５００℃であるのが有利であることを特徴
とする特許請求の範囲（１）〜（３）のいずれか１項に
記載の方法。 （５） 炭化水素を燃焼することにより、過熱された水
蒸気を含む燃焼ガスを生成することな特徴とする１％許
請求の範囲（１）〜（４）のいずれか１項にｓ己載の方
法。 （６） 水素と酸素との直接燃焼によって過熱された水
素気を生成し、前記反応体の少な（とも一つを対称らせ
ん流として導入することを特徴とする特許請求の範囲（
１）〜（４）のいずれか１項に記載の方法。 （７）過剰の水素を導入することを特徴とする特許請求
の；１１α囲（１）〜（６）のいずれか１項に記載の方
法。
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Family
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| JP (1) | JPS6047097A (ja) |
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