JPS6028130B2 - 三相変圧器鉄心の鉄損改善法 - Google Patents
三相変圧器鉄心の鉄損改善法Info
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- JPS6028130B2 JPS6028130B2 JP54134237A JP13423779A JPS6028130B2 JP S6028130 B2 JPS6028130 B2 JP S6028130B2 JP 54134237 A JP54134237 A JP 54134237A JP 13423779 A JP13423779 A JP 13423779A JP S6028130 B2 JPS6028130 B2 JP S6028130B2
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- Japan
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- iron loss
- transformer core
- phase transformer
- irradiation
- core
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/24—Magnetic cores
- H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K2201/00—Specific aspects not provided for in the other groups of this subclass relating to the magnetic circuits
- H02K2201/06—Magnetic cores, or permanent magnets characterised by their skew
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は三相変圧器鉄心のT形接合部の鉄損を減少させ
る方法に関するものである。
る方法に関するものである。
よく知られている如く大中型変圧器の鉄心材料には、一
方向性電磁鋼板が使用されている。
方向性電磁鋼板が使用されている。
この一方向性電磁鋼板は、この鋼板を構成する結晶粒が
所謂仇ss方位、すなわちミラー指数によって(110
)〔001〕で表わされる方位に配列したもので、鋼板
の圧延面に結晶粒の(110)面が平行であり、その圧
延方向に結晶粒の磁化容易軸〔001〕が平行である。
所謂仇ss方位、すなわちミラー指数によって(110
)〔001〕で表わされる方位に配列したもので、鋼板
の圧延面に結晶粒の(110)面が平行であり、その圧
延方向に結晶粒の磁化容易軸〔001〕が平行である。
したがって一方向性電磁鋼板の磁気特性は、その圧延方
向において特にすぐれているものであるが、圧延方向か
らずれるにつれて急激に劣化するものである。このため
に変圧器鉄心の構造は、鉄心の磁化方向が一方向性電磁
鋼板の圧延方向と一致するように構成されることが要求
される。しかし大中型変圧器では製作時の作業性などの
制約からほとんど積鉄心であるために、この要求は必ず
しも完全には満足されていない。すなわち積鉄心、就中
三相変圧器鉄心においては、磁化の方向が圧延方向から
ずれた部分が無視しえないほど存在するものである。こ
のことを三相三脚内鉄型変圧器鉄心を例にして説明する
。
向において特にすぐれているものであるが、圧延方向か
らずれるにつれて急激に劣化するものである。このため
に変圧器鉄心の構造は、鉄心の磁化方向が一方向性電磁
鋼板の圧延方向と一致するように構成されることが要求
される。しかし大中型変圧器では製作時の作業性などの
制約からほとんど積鉄心であるために、この要求は必ず
しも完全には満足されていない。すなわち積鉄心、就中
三相変圧器鉄心においては、磁化の方向が圧延方向から
ずれた部分が無視しえないほど存在するものである。こ
のことを三相三脚内鉄型変圧器鉄心を例にして説明する
。
第1図はよく知られた三相三脚鉄○の積層方法の例を示
す。
す。
ここで実線は最上層の鋼板片の配置を、点線はその下の
層の鋼板片の配置を示す。このような配置を交互に繰り
辺えして鋼板片を積み重ねることによって積鉄心が構成
されるものである。図において矢印は鋼板片の圧延方向
を示す。この鉄心の三つの脚部Aには三相の各相の一次
と二次コイルがそれぞれ巻かれている。外側の二つの脚
とヨークBとの接合部は、図に示すいわゆる45o接合
の場合、上下層の接合線間(実線と点線との間)、およ
び接合線の極〈近くの部分を除けば磁束の方向はほとん
ど圧延方向と一致している。しかし、中央脚の両端にお
けるT形接合部(第2図の斜め点線部分)においては回
転磁束を生ずることが知られている。このためにT形接
合部に鉄損が著しく大きくなる領域が生じ、その鉄損の
最大値は素材鉄損の約2〜3倍に達することが報告され
ている。第3図はモデル変圧器の各部分の鉄損を局部鉄
損測定器によって測定した一例を示す。
層の鋼板片の配置を示す。このような配置を交互に繰り
辺えして鋼板片を積み重ねることによって積鉄心が構成
されるものである。図において矢印は鋼板片の圧延方向
を示す。この鉄心の三つの脚部Aには三相の各相の一次
と二次コイルがそれぞれ巻かれている。外側の二つの脚
とヨークBとの接合部は、図に示すいわゆる45o接合
の場合、上下層の接合線間(実線と点線との間)、およ
び接合線の極〈近くの部分を除けば磁束の方向はほとん
ど圧延方向と一致している。しかし、中央脚の両端にお
けるT形接合部(第2図の斜め点線部分)においては回
転磁束を生ずることが知られている。このためにT形接
合部に鉄損が著しく大きくなる領域が生じ、その鉄損の
最大値は素材鉄損の約2〜3倍に達することが報告され
ている。第3図はモデル変圧器の各部分の鉄損を局部鉄
損測定器によって測定した一例を示す。
この図において数値を記入した曲線群は鉄損の等高線で
、数値はT形接合部に生ずる最大鉄損値を100とした
場合の各鉄損値の相対値を示す。このような45o接合
の場合T形接合部の鉄損は、接合部中央付近においても
っとも高くて脚部鉄損値の2倍G久上に達することを示
している。
、数値はT形接合部に生ずる最大鉄損値を100とした
場合の各鉄損値の相対値を示す。このような45o接合
の場合T形接合部の鉄損は、接合部中央付近においても
っとも高くて脚部鉄損値の2倍G久上に達することを示
している。
第1表は、三箇のモデル変圧器をそれぞれ無方向性電磁
鋼板、普通の一方向性電磁鋼板および高磁束密度一方向
性電磁鋼板によって製作した場合の脚部の鉄損値aとT
形接合部の最大鉄損値bおよびb/aの値を示す。鉄損
値は周波数60HZ、磁束密度1.汀(無方向性電磁鋼
板については1.5T)における値である。第1表 この表は方向性の高い高級な材料ほど脚部鉄損は低いが
、T形接合部の鉄損の劣化度の著しいことを示している
。
鋼板、普通の一方向性電磁鋼板および高磁束密度一方向
性電磁鋼板によって製作した場合の脚部の鉄損値aとT
形接合部の最大鉄損値bおよびb/aの値を示す。鉄損
値は周波数60HZ、磁束密度1.汀(無方向性電磁鋼
板については1.5T)における値である。第1表 この表は方向性の高い高級な材料ほど脚部鉄損は低いが
、T形接合部の鉄損の劣化度の著しいことを示している
。
このようなT形接合部における鉄損増加を低減させる方
法として鋼片の形や配置を変えた積層方法が提示されて
釆た。
法として鋼片の形や配置を変えた積層方法が提示されて
釆た。
これらの方法の中現在もっとも効果的と考えられている
方法が第1図に示した積層方法である。この積層方法で
も前述した如く素材特性が良くなるほどT形接合部の鉄
損の劣化が著しいのである。本発明はこの鉄損劣化を防
止する方法を提示するものであるが、一般に回転磁束を
生じる部分の鉄損改善に適用できるものである。
方法が第1図に示した積層方法である。この積層方法で
も前述した如く素材特性が良くなるほどT形接合部の鉄
損の劣化が著しいのである。本発明はこの鉄損劣化を防
止する方法を提示するものであるが、一般に回転磁束を
生じる部分の鉄損改善に適用できるものである。
以下に本発明を詳細に説明する。
本発明の方法は変圧器鉄心を構成するために努断あるい
は灘断後の歪除去焼鍵によって得られた電磁鋼板片1を
積層組立てたとき、この各層の鋼板片の交流励磁状態で
回転磁束を生じる部分2にあらかじめレーザビームを照
射することを特徴とするものである。
は灘断後の歪除去焼鍵によって得られた電磁鋼板片1を
積層組立てたとき、この各層の鋼板片の交流励磁状態で
回転磁束を生じる部分2にあらかじめレーザビームを照
射することを特徴とするものである。
この場合レーザーは金属板表面の磁束の回転部分の片面
又は両面に鋼板の圧延方向と平行に線状に照射する。こ
のレーザー照射は必ずしも連続的でなくてもよく、点線
状あるいは鎖線状でもよい。レーザー装置としては現在
一般に市販されているルビーレーザー、YAGレーザー
、C02レーザー‐または窒素レーザー等を用いること
ができる。
又は両面に鋼板の圧延方向と平行に線状に照射する。こ
のレーザー照射は必ずしも連続的でなくてもよく、点線
状あるいは鎖線状でもよい。レーザー装置としては現在
一般に市販されているルビーレーザー、YAGレーザー
、C02レーザー‐または窒素レーザー等を用いること
ができる。
また照射ェネルギ密度は0.01〜1000J/のが適
当であり、またパルス発振時間中はlns以上10肌s
以下であることが望ましい。その理由はパルス時間中が
10仇hsを超えると、照射時に鋼板表面の熱的溶融現
象が顕著になり好ましくないからである。なお照射中(
点列状照射の場合には照射点径)は0.01〜1肌、照
射点列間隔は0.3〜3仇吻が適当である。また点状照
射の場合、照射点間隔は1側以下が好ましい。実施例 磁気特性B8=1.9汀、W,7/6o=1.36W/
k9なる一方向性電磁鋼板から鮒断によって切り出され
た後、歪除去競鈍された変圧器鉄心用鋼板片に関してレ
ーザー照射前後に変圧器鉄損を測定した。
当であり、またパルス発振時間中はlns以上10肌s
以下であることが望ましい。その理由はパルス時間中が
10仇hsを超えると、照射時に鋼板表面の熱的溶融現
象が顕著になり好ましくないからである。なお照射中(
点列状照射の場合には照射点径)は0.01〜1肌、照
射点列間隔は0.3〜3仇吻が適当である。また点状照
射の場合、照射点間隔は1側以下が好ましい。実施例 磁気特性B8=1.9汀、W,7/6o=1.36W/
k9なる一方向性電磁鋼板から鮒断によって切り出され
た後、歪除去競鈍された変圧器鉄心用鋼板片に関してレ
ーザー照射前後に変圧器鉄損を測定した。
使用したレーザ−はYAGレーザー(パルス発振時間中
15肌S)で、レーザー照射はしーザービームを各鋼板
片のT形接合部に、各鋼板片の圧延方向にほぼ平行に、
かつ縞状に走らせることによって行った。第4図はこの
場合の各鋼板片のT形接合部におけるレーザー照射のト
レースを模式的に示す。レーザー照射は鋼板の片面のみ
について行った。レーザー照射条件は、照射中(第4図
において綿の線の中)0.16脇、照射間隔(第4図に
おいて網の線間隔)5肌、照射エネルギー1.3J/柵
である。変圧器鉄損は レーザー照射前 W,7/6o=1.57W/k9レー
ザー照射後 W,7/6o=1.52W/k9であった
。
15肌S)で、レーザー照射はしーザービームを各鋼板
片のT形接合部に、各鋼板片の圧延方向にほぼ平行に、
かつ縞状に走らせることによって行った。第4図はこの
場合の各鋼板片のT形接合部におけるレーザー照射のト
レースを模式的に示す。レーザー照射は鋼板の片面のみ
について行った。レーザー照射条件は、照射中(第4図
において綿の線の中)0.16脇、照射間隔(第4図に
おいて網の線間隔)5肌、照射エネルギー1.3J/柵
である。変圧器鉄損は レーザー照射前 W,7/6o=1.57W/k9レー
ザー照射後 W,7/6o=1.52W/k9であった
。
これからレーザー照射による変圧器鉄損の改善率は仏害
毒塁×10o%=3‐2%である。
毒塁×10o%=3‐2%である。
また鉄心重量の9.5%を占めるT形接合部における鉄
損の改善率は礎Xloo%=337% に達することが認められる。
損の改善率は礎Xloo%=337% に達することが認められる。
第1図は現在最も有効と考えられている変圧器鉄○の積
層方法を示す説明図、(矢印は素材鋼板の圧延方向を示
す)、第2図は変圧器鉄心のT形接合部(点斜線部分)
を示す説明図、第3図は三相モデル変圧器における鉄損
分布を等高線で示す説明図(数字は最大鉄損値を100
とした相対値を示す)、第4図は変圧器鉄DのT形接合
部におけるレーザー照射のトレースを示す説明図である
。 多′図多2図 第3図 多4図
層方法を示す説明図、(矢印は素材鋼板の圧延方向を示
す)、第2図は変圧器鉄心のT形接合部(点斜線部分)
を示す説明図、第3図は三相モデル変圧器における鉄損
分布を等高線で示す説明図(数字は最大鉄損値を100
とした相対値を示す)、第4図は変圧器鉄DのT形接合
部におけるレーザー照射のトレースを示す説明図である
。 多′図多2図 第3図 多4図
Claims (1)
- 1 三相変圧器鉄心の回転磁束を生ずる部分にレーザー
ビームを照射することを特徴とする三相変圧器鉄心の鉄
損改善法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54134237A JPS6028130B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 三相変圧器鉄心の鉄損改善法 |
GB8033178A GB2062972B (en) | 1979-10-19 | 1980-10-15 | Iron core for electrical machinery and apparatus and well as method for producing the iron core |
FR8022231A FR2468191A1 (fr) | 1979-10-19 | 1980-10-17 | Noyau de fer pour machines et appareillage electriques, et procede pour fabriquer ce noyau |
BE0/202518A BE885780A (fr) | 1979-10-19 | 1980-10-17 | Noyaux de fer pour machines et appareils electriques, ainsi que leur production |
DE3039544A DE3039544C2 (de) | 1979-10-19 | 1980-10-20 | Eisenkern für elektrische Anlagen sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
US06/615,871 US4613842A (en) | 1979-10-19 | 1984-05-31 | Iron core for electrical machinery and apparatus as well as method for producing the iron core |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP54134237A JPS6028130B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 三相変圧器鉄心の鉄損改善法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5660005A JPS5660005A (en) | 1981-05-23 |
JPS6028130B2 true JPS6028130B2 (ja) | 1985-07-03 |
Family
ID=15123619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP54134237A Expired JPS6028130B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 三相変圧器鉄心の鉄損改善法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6028130B2 (ja) |
BE (1) | BE885780A (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5256594B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2013-08-07 | Jfeスチール株式会社 | 積鉄心変圧器およびその製造方法 |
WO2010140381A1 (ja) * | 2009-06-04 | 2010-12-09 | 新日本製鐵株式会社 | 電力機器用鉄心及びその製造方法 |
JP5561148B2 (ja) * | 2010-12-22 | 2014-07-30 | Jfeスチール株式会社 | 圧縮応力下での鉄損劣化の小さいモータコア |
JP6215673B2 (ja) | 2013-11-29 | 2017-10-18 | 東芝産業機器システム株式会社 | ベクトル磁気特性制御材、および、鉄心 |
KR101562962B1 (ko) * | 2014-08-28 | 2015-10-23 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판의 자구미세화 방법과 자구미세화 장치 및 이로부터 제조되는 방향성 전기강판 |
JP6575549B2 (ja) * | 2017-03-22 | 2019-09-18 | Jfeスチール株式会社 | 鉄損予測方法 |
CN111822887B (zh) * | 2020-07-14 | 2022-04-26 | 深圳中科光子科技有限公司 | 一种激光打孔厚玻璃的加工系统及方法 |
-
1979
- 1979-10-19 JP JP54134237A patent/JPS6028130B2/ja not_active Expired
-
1980
- 1980-10-17 BE BE0/202518A patent/BE885780A/fr not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5660005A (en) | 1981-05-23 |
BE885780A (fr) | 1981-02-16 |
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