JPS60259725A - 過給機付エンジンの過給圧制御装置 - Google Patents
過給機付エンジンの過給圧制御装置Info
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- JPS60259725A JPS60259725A JP59115322A JP11532284A JPS60259725A JP S60259725 A JPS60259725 A JP S60259725A JP 59115322 A JP59115322 A JP 59115322A JP 11532284 A JP11532284 A JP 11532284A JP S60259725 A JPS60259725 A JP S60259725A
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- engine
- supercharging pressure
- pressure
- maximum
- supercharger
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、過給機を備えたエンジンにおいて該過給機下
流の最高過給圧を設定値に制御ηる」、うにしIC過給
機付エンジンの過給圧制御装置に関し、特にエンジンの
信頼性、耐久性を確保しながら加速性能を向上させるた
めの対策に閉覆る9、(従来技術) 従来より、エンジンの吸気通路に過給機を介設して、該
過給機にJ:り吸気を過給することにより、エンジンの
吸気の充虜効率の向、に、出方向上を図るようにJ−る
ことは広く知られている。
流の最高過給圧を設定値に制御ηる」、うにしIC過給
機付エンジンの過給圧制御装置に関し、特にエンジンの
信頼性、耐久性を確保しながら加速性能を向上させるた
めの対策に閉覆る9、(従来技術) 従来より、エンジンの吸気通路に過給機を介設して、該
過給機にJ:り吸気を過給することにより、エンジンの
吸気の充虜効率の向、に、出方向上を図るようにJ−る
ことは広く知られている。
そして、従来、このような過給機付エンジンにおいては
、例えば特開昭57−’1’16023号公報に開示さ
れるように、過給機下流の最高過給圧を制御するための
最高過給圧制御装置を(116えて、過給機下流の最高
過給几を設定値に制御すること−2− により、過給圧の界雷上昇に伴うエンジンの破1nを防
止して、エンジンの信頼性、耐久性を確保しながら上記
充填効率向上、出方向上を有効に図るよ°うになされて
いる。
、例えば特開昭57−’1’16023号公報に開示さ
れるように、過給機下流の最高過給圧を制御するための
最高過給圧制御装置を(116えて、過給機下流の最高
過給几を設定値に制御すること−2− により、過給圧の界雷上昇に伴うエンジンの破1nを防
止して、エンジンの信頼性、耐久性を確保しながら上記
充填効率向上、出方向上を有効に図るよ°うになされて
いる。
ところで、従来、このような過給機付エンジンの過給圧
制御装置にa3いては、例えば特開昭57−15701
7弓公報に開示されるJ:うに、エンジンのスロットル
弁が所定開度以上に開くエンジンの加速時には、エンジ
ンの破損を確実に防止し得る範囲内で過給機下流の最高
過給圧を予め設定された所定期間のあいだ上背させて、
これを通常時の場合(設定値)にりも高い値に制御する
ことにより、エンジンの加速性能の向」−を図るように
することが行われている。
制御装置にa3いては、例えば特開昭57−15701
7弓公報に開示されるJ:うに、エンジンのスロットル
弁が所定開度以上に開くエンジンの加速時には、エンジ
ンの破損を確実に防止し得る範囲内で過給機下流の最高
過給圧を予め設定された所定期間のあいだ上背させて、
これを通常時の場合(設定値)にりも高い値に制御する
ことにより、エンジンの加速性能の向」−を図るように
することが行われている。
(発明が解決しようとする問題点、課題)ところで、上
記の如く最高過給圧を上界制御する所定期間を設定覆る
場合、例えば低回転域での加速運転のように熱的、機械
的な負荷が比較的小さい場合を想定して上記所定期間を
長く設定すると、上記負荷が大きい高回転域での加速運
転では、−3− 燃焼圧力のTR等に伴ってその負荷が茗しく増大するの
で、エンジンの信頼性、耐久性の面から好ましくない。
記の如く最高過給圧を上界制御する所定期間を設定覆る
場合、例えば低回転域での加速運転のように熱的、機械
的な負荷が比較的小さい場合を想定して上記所定期間を
長く設定すると、上記負荷が大きい高回転域での加速運
転では、−3− 燃焼圧力のTR等に伴ってその負荷が茗しく増大するの
で、エンジンの信頼性、耐久性の面から好ましくない。
さりとて、高回転域での加速運転に合せて上記所定期間
を短く設定すると、低回転域での加速運転では低回転か
ら高回転に至るまでの加速時間が長いために加速運転の
途中で上記所定期間が経過してしまい、この時点で最高
過給圧が設定値に下降復帰することになるため、その加
速性能の向上を有効に図り得ない。
を短く設定すると、低回転域での加速運転では低回転か
ら高回転に至るまでの加速時間が長いために加速運転の
途中で上記所定期間が経過してしまい、この時点で最高
過給圧が設定値に下降復帰することになるため、その加
速性能の向上を有効に図り得ない。
また、最高過給圧の−L昇値を設定する場合においても
、低回転域での加速運転に合せて−F記上昇値を高く設
定すると、高回転域での加速運転では、熱的、機械的角
筒が著しく増大してエンジンの信頼性、耐久性が損われ
る反面、高回転域での加速運転に合せて上記上R値を低
く設定すると、低回転域での加速運転では、加速性能の
向上がさほど望めない。
、低回転域での加速運転に合せて−F記上昇値を高く設
定すると、高回転域での加速運転では、熱的、機械的角
筒が著しく増大してエンジンの信頼性、耐久性が損われ
る反面、高回転域での加速運転に合せて上記上R値を低
く設定すると、低回転域での加速運転では、加速性能の
向上がさほど望めない。
さらに、加速開始時のエンジン回転数が同じでもその時
のエンジン負荷状態(坂道等)により、エンジン回転数
上昇度が変わるため、最高過給圧−4− の上貸度が同じ場合、満足のいく加速性能を得ることは
勤しい。
のエンジン負荷状態(坂道等)により、エンジン回転数
上昇度が変わるため、最高過給圧−4− の上貸度が同じ場合、満足のいく加速性能を得ることは
勤しい。
本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、上記の如くエンジンの加速時に最高過給
圧を所定期間通常時にりも上昇させるようにした場合、
この最高過給圧の上昇制御を加速運転開始後過給圧が所
定値に達した時のエンジン回転数に応じて期間的又は単
向に変更することにより、エンジンの信頼性、耐久性を
確保しながら、エンジンの運転状態に拘らず常に良好な
加速性能を得ることにある。
するところは、上記の如くエンジンの加速時に最高過給
圧を所定期間通常時にりも上昇させるようにした場合、
この最高過給圧の上昇制御を加速運転開始後過給圧が所
定値に達した時のエンジン回転数に応じて期間的又は単
向に変更することにより、エンジンの信頼性、耐久性を
確保しながら、エンジンの運転状態に拘らず常に良好な
加速性能を得ることにある。
(問題点を解決するための手段)
1−記目的を達成するため、本発明の解決手段は、第1
図に示すにうに吸気過給のために吸気通路2に介設され
た過給Ill 6と、該過給機6下流の最高過給圧を設
定値に制御するための最高過給圧制御装置13とを備え
た過給機付エンジンの過給圧制御装置において、エンジ
ンの加速状態を検出する加速検出手段25ど、過給機6
下流の過給圧を検111する過給圧検出1段21と、該
過給圧検出手段−5= 21の出力を受け、該圧力が所定値になった時のエンジ
ン回転数を検出する回転数検出手段17と、上記加速検
出手段25の出力を受け、所定期間最高過給圧を−F記
設定値j、り高くづるとともに、回転数検出手段17の
出力を受け該回転数に応じて上記所定期間あるいは最高
過給圧の少なくとも一方を変更する過給圧調整手段26
とを設けたものである。
図に示すにうに吸気過給のために吸気通路2に介設され
た過給Ill 6と、該過給機6下流の最高過給圧を設
定値に制御するための最高過給圧制御装置13とを備え
た過給機付エンジンの過給圧制御装置において、エンジ
ンの加速状態を検出する加速検出手段25ど、過給機6
下流の過給圧を検111する過給圧検出1段21と、該
過給圧検出手段−5= 21の出力を受け、該圧力が所定値になった時のエンジ
ン回転数を検出する回転数検出手段17と、上記加速検
出手段25の出力を受け、所定期間最高過給圧を−F記
設定値j、り高くづるとともに、回転数検出手段17の
出力を受け該回転数に応じて上記所定期間あるいは最高
過給圧の少なくとも一方を変更する過給圧調整手段26
とを設けたものである。
ここで、上記過給圧調整手段26は、回転数検出手段1
7からの回転数が高い程所定期間を短くあるいは最高過
給圧を低下させるにうにしている。
7からの回転数が高い程所定期間を短くあるいは最高過
給圧を低下させるにうにしている。
(作用)
上記構成により、本発明では、エンジンの加速時に、過
給機下流の最高過給圧を所定期間設定値よりも上昇制御
するとともに、この最高過給圧の上昇制御を、過給機下
流の過給圧が所定値になった時のエンジン回転数に応じ
てその制御時間あるいはその制御上昇値を変更すること
により、つまり高回転域での加速運転程加速時間が短く
かつエンジンの負荷が大きいことから上記エンジン回転
−6− 数が高い稈所定明間を短くあるいは最高過給圧を低下さ
1!ることにより、エンジン運転状態に応じた良好な加
速V1能を得るようにしたものである。
給機下流の最高過給圧を所定期間設定値よりも上昇制御
するとともに、この最高過給圧の上昇制御を、過給機下
流の過給圧が所定値になった時のエンジン回転数に応じ
てその制御時間あるいはその制御上昇値を変更すること
により、つまり高回転域での加速運転程加速時間が短く
かつエンジンの負荷が大きいことから上記エンジン回転
−6− 数が高い稈所定明間を短くあるいは最高過給圧を低下さ
1!ることにより、エンジン運転状態に応じた良好な加
速V1能を得るようにしたものである。
(実施例)
以下、本発明の実施例を第2図以下の図面を参照しなが
ら説明する。
ら説明する。
第2図は本発明の実施例を示し、1はエンジン、2はエ
ンジン1に吸気を供給するための吸気通路、3はエンジ
ン1からの排気ガスを排出J−るための1ノ1気通路、
4は吸気通路2に配設され吸気量を制御Jるスロワ1〜
ル弁、5は吸気通路2のスロットル弁4下流に設けられ
たサージタンクである。
ンジン1に吸気を供給するための吸気通路、3はエンジ
ン1からの排気ガスを排出J−るための1ノ1気通路、
4は吸気通路2に配設され吸気量を制御Jるスロワ1〜
ル弁、5は吸気通路2のスロットル弁4下流に設けられ
たサージタンクである。
6は排気ターボ式の過給機であって、該過給は6は、1
ノ1気通路3に介設されたタービン6aと、吸気通路2
に介設され該タービン6aに連結軸6Cを介して駆動連
結されたコンプレッサ(ブロア)61)とからなり、排
気ガス流ににって回転するタービン6aにより]ンプレ
ッサ6bが駆動し、この]コンプレッサbの回転駆動に
より吸気をエンジン1に過給するJζうにしたものであ
る。
ノ1気通路3に介設されたタービン6aと、吸気通路2
に介設され該タービン6aに連結軸6Cを介して駆動連
結されたコンプレッサ(ブロア)61)とからなり、排
気ガス流ににって回転するタービン6aにより]ンプレ
ッサ6bが駆動し、この]コンプレッサbの回転駆動に
より吸気をエンジン1に過給するJζうにしたものであ
る。
−7−
そして、上記排気通路3には、上記過給機6のタービン
6aをバイパスするバイパス通路7が設けられており、
該バイパス通路7にはバイパス通路7を開閉するつ■ス
]〜ゲー1へ弁8が配設され、該ウェストグー1〜弁8
はウエストグートアクヂコ工−タ9によって開閉制御さ
れる。該つ]ストゲートアクチュエータ9は圧力応動式
のダイヤフラム装置よりなり、つ■ス1ヘゲー1〜弁8
にリンク連結されたダイヤフラム9aと、該ダイヤフラ
ム9aによって区画された圧力室91〕おj;び大気室
9Gと、該大気室9C内に縮装されウェストゲ−h弁8
を閉弁方向に付勢Jるスプリング9〔1とを備え、上記
圧ツノ室9bは、過給圧連通路10を介して過給II!
16のコンプレッサ6b下流でスロットル弁4上流の吸
気通路2に連通されていて、過給機6(コンプレッサ6
b)下流の過給圧を圧力室9bに導入する一方、大気連
通路11および該大気連通路11の先端開口に設けたエ
アフィルタ12を介して大気に連通されていて、圧力室
9bを人気に開放するようにしている。しかして、上記
ウー 8 = ニストゲ−1〜アクチユエータ9の圧力室91)に過給
機6(]ンプレッサ6b)下流の過給圧が過給圧連通路
10にj;って導入されたときには、ダイヤフラム9a
がスプリング9dの付勢力に抗して偏倚して、ウェスト
ゲート弁8を閉作動させ、バイパス通路7を開くことに
より、排気ガス流の一部が過給116のタービン6aを
迂回して流下し、このことによりタービン6aの回転が
抑えられるとともに]ンプレッリ−6bの回転が抑えら
れて、該過給機6(コンプレッサ6b)下流の過給圧を
低下させる。一方、上記圧力室91)が大気連通路11
ににっで大気に開放されたときには、スプリング9dの
付勢力にJ:リウエストゲート弁8が閉作動してバイパ
ス通路7を閉じることにより、排気ガスの全潰が過給機
6のタービン6aに流れて、上記のタービン6aの回転
抑制による過給16下流の過給圧の低下を停止して増大
させるように制御し、にって過給機6下流の最高過給圧
を制御するにうにしたウェストゲート方式の最高過給圧
制御装置13が構成されている。
6aをバイパスするバイパス通路7が設けられており、
該バイパス通路7にはバイパス通路7を開閉するつ■ス
]〜ゲー1へ弁8が配設され、該ウェストグー1〜弁8
はウエストグートアクヂコ工−タ9によって開閉制御さ
れる。該つ]ストゲートアクチュエータ9は圧力応動式
のダイヤフラム装置よりなり、つ■ス1ヘゲー1〜弁8
にリンク連結されたダイヤフラム9aと、該ダイヤフラ
ム9aによって区画された圧力室91〕おj;び大気室
9Gと、該大気室9C内に縮装されウェストゲ−h弁8
を閉弁方向に付勢Jるスプリング9〔1とを備え、上記
圧ツノ室9bは、過給圧連通路10を介して過給II!
16のコンプレッサ6b下流でスロットル弁4上流の吸
気通路2に連通されていて、過給機6(コンプレッサ6
b)下流の過給圧を圧力室9bに導入する一方、大気連
通路11および該大気連通路11の先端開口に設けたエ
アフィルタ12を介して大気に連通されていて、圧力室
9bを人気に開放するようにしている。しかして、上記
ウー 8 = ニストゲ−1〜アクチユエータ9の圧力室91)に過給
機6(]ンプレッサ6b)下流の過給圧が過給圧連通路
10にj;って導入されたときには、ダイヤフラム9a
がスプリング9dの付勢力に抗して偏倚して、ウェスト
ゲート弁8を閉作動させ、バイパス通路7を開くことに
より、排気ガス流の一部が過給116のタービン6aを
迂回して流下し、このことによりタービン6aの回転が
抑えられるとともに]ンプレッリ−6bの回転が抑えら
れて、該過給機6(コンプレッサ6b)下流の過給圧を
低下させる。一方、上記圧力室91)が大気連通路11
ににっで大気に開放されたときには、スプリング9dの
付勢力にJ:リウエストゲート弁8が閉作動してバイパ
ス通路7を閉じることにより、排気ガスの全潰が過給機
6のタービン6aに流れて、上記のタービン6aの回転
抑制による過給16下流の過給圧の低下を停止して増大
させるように制御し、にって過給機6下流の最高過給圧
を制御するにうにしたウェストゲート方式の最高過給圧
制御装置13が構成されている。
−9−
さらに1.ト記過給圧連通路10の途中には該過給圧連
通路10を開閉制御でる第1制御弁1/Iが介設されて
いるとともに、上記大気連通路11の途中には該大気連
通路11を開閉制御する第2制御弁15が介設されてい
る。該両制御弁14,15はコントロールコニツ1〜1
6に仁弓の授受可能に接続されていて、該コントロール
コニツ1〜16には、エンジン回転数を検出づ”る回転
数検出手段としての回転数1?ン」J17.1ンジン温
mをエンジン冷却水温度により検出する水温レンリ18
、吸気温度を検出する吸気温センサ19、スロワ1ヘル
弁4の開度を検出するスロワ1〜ル聞バLレンリ20お
よび過給機6(コンプレッサ61))下流でスロツ1〜
ル弁4上流の吸気通路2の圧力(過給圧)を検出する過
給圧検出手段どしての圧力セン1ノー21の各検出信号
が入力されており、これらのレンサ17〜21の信号に
基づいてコントロールコニット16により第1.第2制
御弁1/1.15を作動制御して、過給機6(コンプレ
ッサ61))下流の最高過給圧をエンジン運転状態に応
じて目標過−10− 給圧(設定1ii′i)にフィードバック制御するよう
に構成されている。ここで、−ト記各制御弁14,15
はデニ1−ティソレノイド弁にJこって構成することが
制御精度の而で好ましいが、比例ソレノイド弁で構成し
てもJ:い。また、第1制御弁14は常時間のものを、
第2制御弁15は常時閉のものを使用J−ることは、制
御系の故障時、過給圧を低下させるべく過給圧制御され
るのでエンジン1の信頼性確保の−1で好ましい。また
、−■−記過給圧制御の際、スロワ1〜間度度センサ2
0に代えて吸入空気量を検出するエアフローレジ1ノー
の信号を用いてもに<、あるいは圧力センサ21に代え
てエアフローはンリの侶F3を用いてもよい。
通路10を開閉制御でる第1制御弁1/Iが介設されて
いるとともに、上記大気連通路11の途中には該大気連
通路11を開閉制御する第2制御弁15が介設されてい
る。該両制御弁14,15はコントロールコニツ1〜1
6に仁弓の授受可能に接続されていて、該コントロール
コニツ1〜16には、エンジン回転数を検出づ”る回転
数検出手段としての回転数1?ン」J17.1ンジン温
mをエンジン冷却水温度により検出する水温レンリ18
、吸気温度を検出する吸気温センサ19、スロワ1ヘル
弁4の開度を検出するスロワ1〜ル聞バLレンリ20お
よび過給機6(コンプレッサ61))下流でスロツ1〜
ル弁4上流の吸気通路2の圧力(過給圧)を検出する過
給圧検出手段どしての圧力セン1ノー21の各検出信号
が入力されており、これらのレンサ17〜21の信号に
基づいてコントロールコニット16により第1.第2制
御弁1/1.15を作動制御して、過給機6(コンプレ
ッサ61))下流の最高過給圧をエンジン運転状態に応
じて目標過−10− 給圧(設定1ii′i)にフィードバック制御するよう
に構成されている。ここで、−ト記各制御弁14,15
はデニ1−ティソレノイド弁にJこって構成することが
制御精度の而で好ましいが、比例ソレノイド弁で構成し
てもJ:い。また、第1制御弁14は常時間のものを、
第2制御弁15は常時閉のものを使用J−ることは、制
御系の故障時、過給圧を低下させるべく過給圧制御され
るのでエンジン1の信頼性確保の−1で好ましい。また
、−■−記過給圧制御の際、スロワ1〜間度度センサ2
0に代えて吸入空気量を検出するエアフローレジ1ノー
の信号を用いてもに<、あるいは圧力センサ21に代え
てエアフローはンリの侶F3を用いてもよい。
加えて、上記過給圧連通路10の第1制御弁14上流に
は、導入されろ過給機6下流の過給圧〈例えば500
mm1−1 a )を減圧してウェストゲ−1・アクヂ
コT−タ9の圧力室91)に加えられる過給圧をほぼ一
定値〈例えば200 mmH(] )に調整716圧力
調整弁22が介設されている。尚、23および24はそ
れぞれ過給圧連通路10および大−11− 気運通路11にiQ tJられたオリフィスであって、
両オリフィス23.24は各連通路10.11の通路面
積を絞ることによる圧力伝達作用の良好な安定性の確保
とA−バシコー1〜の発生防止とを++n味した適当な
[]径に設定されている。
は、導入されろ過給機6下流の過給圧〈例えば500
mm1−1 a )を減圧してウェストゲ−1・アクヂ
コT−タ9の圧力室91)に加えられる過給圧をほぼ一
定値〈例えば200 mmH(] )に調整716圧力
調整弁22が介設されている。尚、23および24はそ
れぞれ過給圧連通路10および大−11− 気運通路11にiQ tJられたオリフィスであって、
両オリフィス23.24は各連通路10.11の通路面
積を絞ることによる圧力伝達作用の良好な安定性の確保
とA−バシコー1〜の発生防止とを++n味した適当な
[]径に設定されている。
次に、上記コン1〜ロールユニツ1へ16の作動を第3
図おにび第4図に示す作動フローに基づいて説明する。
図おにび第4図に示す作動フローに基づいて説明する。
まず、第3図に示す過給圧制御の基本フローチャートに
おいて、スター1〜してステップS1において回転数セ
ンサ17からのエンジン回転数N1水渇センザ18から
のエンジン冷却水湿度Tw、吸気温センサ19からの吸
気温度Taおよびスロットル間litンサ20からのス
ロットル開度θの各信号データを入力し、ステップS2
でこれらの信号データに基づいて目標過給圧Poを下記
の式に」:り算出する。
おいて、スター1〜してステップS1において回転数セ
ンサ17からのエンジン回転数N1水渇センザ18から
のエンジン冷却水湿度Tw、吸気温センサ19からの吸
気温度Taおよびスロットル間litンサ20からのス
ロットル開度θの各信号データを入力し、ステップS2
でこれらの信号データに基づいて目標過給圧Poを下記
の式に」:り算出する。
Po =KXPB ase
ここで、Kは補正係数であって、エンジン冷却水渇痘王
w1吸気温度Ta1加速補正邑などによって決定される
。
w1吸気温度Ta1加速補正邑などによって決定される
。
−12−
次いで、ステップS3において圧力センサ21から実際
の過給圧Paの信号データを入力する。
の過給圧Paの信号データを入力する。
そして、ステップS4において、実際の過給圧Paど目
標過給圧PDとの差に塞づき後)ボの第1゜第2制御弁
14.15のデコーティ化制御における比例制御による
パルス巾tpを、t p =PGX(Pa−ρD)の式
(P G :比例ゲイン)により篩用するどどbに、ス
テップS5において今回の実際過給圧Pa(n)と前回
の実際過給圧pa(n−、)どの差に)1づき同じく微
分制御ににるパルス[1]tDを、t r)=r)GX
(Pa (n ) Pa(n−、))の式(DG :
微分ゲイン)により瞳出し、ステップS6でこれらのパ
ルスrl]tp。
標過給圧PDとの差に塞づき後)ボの第1゜第2制御弁
14.15のデコーティ化制御における比例制御による
パルス巾tpを、t p =PGX(Pa−ρD)の式
(P G :比例ゲイン)により篩用するどどbに、ス
テップS5において今回の実際過給圧Pa(n)と前回
の実際過給圧pa(n−、)どの差に)1づき同じく微
分制御ににるパルス[1]tDを、t r)=r)GX
(Pa (n ) Pa(n−、))の式(DG :
微分ゲイン)により瞳出し、ステップS6でこれらのパ
ルスrl]tp。
t、 Dを加締して制御パルス+l]t (−t p
+t o )を算出Jる。
+t o )を算出Jる。
次に、ステップS7において、制御方向を決定すべく上
記実際過給圧paと目標過給圧Poどの大小を比較判別
し、Pil −Po>(’)のYESのときにはステッ
プ$8で第1制御弁14を駆動することにより、過給機
6下流の過給圧を圧力調整弁−13− 22で一定の圧力に調圧して最高過給圧制御装置13(
ウエストゲートアクチコエータ9の圧力室9b)に加え
、実際過給圧paを目標過給圧PDに低下させるべく制
御する一方、p a P r)< 0のNoのどきには
ステップS9で第2 fb’l ill n 15を駆
動することにより、最高過給圧制御装置13(ウエスト
ゲートアクチュT−夕9の圧力室9b)を大気に開放し
、実際過給圧paを目標過給圧PDに増大させるべく制
御し、以後、上記ステップS1に戻って同様の制御動作
を繰返す。
記実際過給圧paと目標過給圧Poどの大小を比較判別
し、Pil −Po>(’)のYESのときにはステッ
プ$8で第1制御弁14を駆動することにより、過給機
6下流の過給圧を圧力調整弁−13− 22で一定の圧力に調圧して最高過給圧制御装置13(
ウエストゲートアクチコエータ9の圧力室9b)に加え
、実際過給圧paを目標過給圧PDに低下させるべく制
御する一方、p a P r)< 0のNoのどきには
ステップS9で第2 fb’l ill n 15を駆
動することにより、最高過給圧制御装置13(ウエスト
ゲートアクチュT−夕9の圧力室9b)を大気に開放し
、実際過給圧paを目標過給圧PDに増大させるべく制
御し、以後、上記ステップS1に戻って同様の制御動作
を繰返す。
これに対し、加速運転時には、加速性能の向−にを図る
べく最高過給圧を所定時間上記目標過給圧PoJ:りも
高くするj:う補正するために第4図に示す加速補正)
ナブル−チンに基づく動作が行われ、この加速補正1ノ
ブルーチンは上記過給圧基本制御フローのステップS+
とステップS2の間で呼出されて実行されるものであ
る。すなわち、ステップSaで加速フラグが「1」であ
るか否かを判別し、加速フラグ−1であるYESのとき
には++n速補正補正中ると判断して直15にステップ
3eに移−14− る一方、加速フラグ−OであるNoのときには加速補正
中でないと判断してステップsbに移る。
べく最高過給圧を所定時間上記目標過給圧PoJ:りも
高くするj:う補正するために第4図に示す加速補正)
ナブル−チンに基づく動作が行われ、この加速補正1ノ
ブルーチンは上記過給圧基本制御フローのステップS+
とステップS2の間で呼出されて実行されるものであ
る。すなわち、ステップSaで加速フラグが「1」であ
るか否かを判別し、加速フラグ−1であるYESのとき
には++n速補正補正中ると判断して直15にステップ
3eに移−14− る一方、加速フラグ−OであるNoのときには加速補正
中でないと判断してステップsbに移る。
このステップsbにおいて、スロットル開度θが所定値
C1よりも大きいか否か、おにびスロラミ〜ル聞度の変
化率dθ/dtが所定値C2よりも大きいか否かを判別
し、共に大きいYESの場合にはさらにステップScに
おいて、上記実際過給圧Paと設定圧Po (目標過給
圧)との大小を比較判別し、pa≧PDのYESのとき
には加速補正係数!1が成立したと判断してステップS
dに進む。一方、上記ステップsbの判別のいずれかが
小さいNoの場合、および上記ステップSCの判別がP
aぐPoの場合には加速補正条件が成立していないと判
断して直ちにステップSjに進み、最高過給圧の補正係
数CAcc(n)が基本値11111であるか否かを判
別して、CA cc(n ) = 1のYESのとぎに
はそれで終了し、CAcc(n)≠1のNOのとぎには
ステップSiに移る。
C1よりも大きいか否か、おにびスロラミ〜ル聞度の変
化率dθ/dtが所定値C2よりも大きいか否かを判別
し、共に大きいYESの場合にはさらにステップScに
おいて、上記実際過給圧Paと設定圧Po (目標過給
圧)との大小を比較判別し、pa≧PDのYESのとき
には加速補正係数!1が成立したと判断してステップS
dに進む。一方、上記ステップsbの判別のいずれかが
小さいNoの場合、および上記ステップSCの判別がP
aぐPoの場合には加速補正条件が成立していないと判
断して直ちにステップSjに進み、最高過給圧の補正係
数CAcc(n)が基本値11111であるか否かを判
別して、CA cc(n ) = 1のYESのとぎに
はそれで終了し、CAcc(n)≠1のNOのとぎには
ステップSiに移る。
そして、加速補正条件が成立した場合には、ステップS
dで力旧宋フラグを「1」にしたのち、スー 15 − テップSeにおいて所定時間最高過給圧を上昇させるべ
くマツプMap(N)から実際過給圧Paが設定過給圧
Poになった時、つまりステップ3cでYESと判断し
た時のエンジン回転数Nに応じた最高過給圧の補正係数
CACCと補正時間TACCとを読込む。ここで、上記
マツプMap(N)は回転数が高い程補正時間TACC
が短いように設定されている。その後、ステップSfに
おいて、補正時間TACC(n)を[11ずっ減算して
漸次減少させて行き、ステップSF+でTACCが「0
」になったか否かを判別し、TAcc≠0のNoのとき
には元に戻って上記動作を繰返してTACC=Oとなる
のを持つ。そして、TAcc−0の’l/ E Sにな
ると、ステップShで加速フラグを10−1にしたのち
、ステップSiにおいて補正係数CAcc(n)を一定
値C3ずつ減算して、加速補正係数を一定の勾配で徐々
に減少させることににす、加速補正をトルクショックを
生ずることなく終らせるよう制御する。
dで力旧宋フラグを「1」にしたのち、スー 15 − テップSeにおいて所定時間最高過給圧を上昇させるべ
くマツプMap(N)から実際過給圧Paが設定過給圧
Poになった時、つまりステップ3cでYESと判断し
た時のエンジン回転数Nに応じた最高過給圧の補正係数
CACCと補正時間TACCとを読込む。ここで、上記
マツプMap(N)は回転数が高い程補正時間TACC
が短いように設定されている。その後、ステップSfに
おいて、補正時間TACC(n)を[11ずっ減算して
漸次減少させて行き、ステップSF+でTACCが「0
」になったか否かを判別し、TAcc≠0のNoのとき
には元に戻って上記動作を繰返してTACC=Oとなる
のを持つ。そして、TAcc−0の’l/ E Sにな
ると、ステップShで加速フラグを10−1にしたのち
、ステップSiにおいて補正係数CAcc(n)を一定
値C3ずつ減算して、加速補正係数を一定の勾配で徐々
に減少させることににす、加速補正をトルクショックを
生ずることなく終らせるよう制御する。
よって、加速補正サブルーチンのステップsb−16−
におけるθ> C’lおJ:びdθ/dt>Czの判定
により、エンジン1の加速状態を検出するようにしだ力
[口中検出手段25が構成されている。また、上記加速
補正サブルーチンのステップsbにおけるエンジンの加
速状態の検出時に、ステップSe〜Sgにおいて最高過
給圧の補正係数CACCでもって目標過給圧Poを増大
補正しnつこの補正時間TACCを過給Ia6下流の過
給圧が設定圧Poになった時のエンジン回転数に応じて
該回転数が高い程短くするようにした過給圧調整手段2
6が構成されている。
により、エンジン1の加速状態を検出するようにしだ力
[口中検出手段25が構成されている。また、上記加速
補正サブルーチンのステップsbにおけるエンジンの加
速状態の検出時に、ステップSe〜Sgにおいて最高過
給圧の補正係数CACCでもって目標過給圧Poを増大
補正しnつこの補正時間TACCを過給Ia6下流の過
給圧が設定圧Poになった時のエンジン回転数に応じて
該回転数が高い程短くするようにした過給圧調整手段2
6が構成されている。
したがって、」−配貨流側では、エンジンの加速運転時
過給機6下流の最高過給圧を補正係数CAccににり目
標過給圧(設定値)よりも所定期間(補正時間TACC
)のあいだ上界させるようにしたので、エンジン1の信
頼性等に支障を与えることなく加速性能の向上を図るこ
とができる。
過給機6下流の最高過給圧を補正係数CAccににり目
標過給圧(設定値)よりも所定期間(補正時間TACC
)のあいだ上界させるようにしたので、エンジン1の信
頼性等に支障を与えることなく加速性能の向上を図るこ
とができる。
しかも、ぞの際、最高過給圧の上背制御時間としての補
正時間TACCを、過給機6下流の過給圧が設定値(目
標過給圧Po)になった時のエンジー 17 − ン回転数が高い程短くなるようにしたので、低回転域で
の加速時には加速時間が長く、高回転域での加速時には
加速時間が短いことから、−に記補正時間TACCが個
々のエンジン回転域からの加速時間に対応することにな
り、よってエンジン1の信頼性、耐久性を確保しながら
、加速時のエンジン回転数に拘らず常に良好な加速性能
を得ることができる。
正時間TACCを、過給機6下流の過給圧が設定値(目
標過給圧Po)になった時のエンジー 17 − ン回転数が高い程短くなるようにしたので、低回転域で
の加速時には加速時間が長く、高回転域での加速時には
加速時間が短いことから、−に記補正時間TACCが個
々のエンジン回転域からの加速時間に対応することにな
り、よってエンジン1の信頼性、耐久性を確保しながら
、加速時のエンジン回転数に拘らず常に良好な加速性能
を得ることができる。
尚、上記実施例では、エンジン回転数が高い程補正時間
TACCを短くするようにしたが、エンジン回転数が高
い稈最高過給圧の補正係数CACCを低下させて最高過
給圧のト昇値を減少させるようにしてもよく、その場合
、低回転域では負荷が小で、高回転域では負荷が大であ
ることから、最高過給圧の上昇値が各回転域にお【プる
負荷と反比例的に対応して、同様にエンジン1の信頼性
、耐久性の確保と各回転域で良Orな加速性能との両立
を図ることができる。また、両者をを併用する。つまり
エンジン回転数が高くなるにつれて補正時間TACCお
よび補正係数CACCの両方を小さくする− 18 − ようにしてもJ:り、加速性能の一層の向上が図れて好
ましい。
TACCを短くするようにしたが、エンジン回転数が高
い稈最高過給圧の補正係数CACCを低下させて最高過
給圧のト昇値を減少させるようにしてもよく、その場合
、低回転域では負荷が小で、高回転域では負荷が大であ
ることから、最高過給圧の上昇値が各回転域にお【プる
負荷と反比例的に対応して、同様にエンジン1の信頼性
、耐久性の確保と各回転域で良Orな加速性能との両立
を図ることができる。また、両者をを併用する。つまり
エンジン回転数が高くなるにつれて補正時間TACCお
よび補正係数CACCの両方を小さくする− 18 − ようにしてもJ:り、加速性能の一層の向上が図れて好
ましい。
また、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、
その他種々の変形例をも包含するものである。例えば、
上記各実施例では、過給圧制御を実際の過給圧の検出に
基づいてフィードバック制御するようにしたが、イれに
併用してウェストゲート弁8の開度でポジションフィー
ドバック制御するようにしてもにい。
その他種々の変形例をも包含するものである。例えば、
上記各実施例では、過給圧制御を実際の過給圧の検出に
基づいてフィードバック制御するようにしたが、イれに
併用してウェストゲート弁8の開度でポジションフィー
ドバック制御するようにしてもにい。
また、−ト記実施例では、吸気過給のための過給機とし
て、排気ターボ式のものを例示したが、その仙ポンプ式
等の公知の過給機が採用可OLである。
て、排気ターボ式のものを例示したが、その仙ポンプ式
等の公知の過給機が採用可OLである。
また、過給機下流の過給圧を制御するための最高過給圧
制御装置として、上記実施例ではウェスト・ゲート方式
のものについて)本べたが、本発明は、その他過給機下
流の過給圧を直接リリーフ制御づ゛るリリーフ方式等の
各種方式に対しても適用可能である。
制御装置として、上記実施例ではウェスト・ゲート方式
のものについて)本べたが、本発明は、その他過給機下
流の過給圧を直接リリーフ制御づ゛るリリーフ方式等の
各種方式に対しても適用可能である。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明の過給機(=l Iンジー
19 − ンの過給圧制御装置ににれば、加速運転時に最高過給圧
の上昇制御を加速開始後過給圧が所定値に達した時のエ
ンジン回転数に応じて回転数が高い程制御時間が短く、
あるいは制御上昇値が減少するように変更したので、エ
ンジンの信頼性、耐久性を確保しながら、エンジンの運
転状態に拘らず常に良好な加速性能を1qることができ
、加速性能の一層の向上を図ることができる。
19 − ンの過給圧制御装置ににれば、加速運転時に最高過給圧
の上昇制御を加速開始後過給圧が所定値に達した時のエ
ンジン回転数に応じて回転数が高い程制御時間が短く、
あるいは制御上昇値が減少するように変更したので、エ
ンジンの信頼性、耐久性を確保しながら、エンジンの運
転状態に拘らず常に良好な加速性能を1qることができ
、加速性能の一層の向上を図ることができる。
第1図は本発明の構成を示すブロック図、第2図〜第4
図は本発明の実施例を例示し、第2図は全体概略構成図
、第3図はコントロールコニットの基本作動を説明する
フローチレート図、第4図は同加速補正のためのサブル
ーチンを説明するフローチ(7一ト図である。 1・・・エンジン、2・・・吸気通路、6・・・過給機
、8・・・ウェストゲート弁、13・・・最高過給圧制
御装置、16・・・コントロールコニット、17・・・
回転数センサ(回転数検出手段)、21・・・圧力セン
サ(過給圧検出手段)、25・・・加速検出手段、26
・・・過給−20− 圧調整手段。 −21− 第1図
図は本発明の実施例を例示し、第2図は全体概略構成図
、第3図はコントロールコニットの基本作動を説明する
フローチレート図、第4図は同加速補正のためのサブル
ーチンを説明するフローチ(7一ト図である。 1・・・エンジン、2・・・吸気通路、6・・・過給機
、8・・・ウェストゲート弁、13・・・最高過給圧制
御装置、16・・・コントロールコニット、17・・・
回転数センサ(回転数検出手段)、21・・・圧力セン
サ(過給圧検出手段)、25・・・加速検出手段、26
・・・過給−20− 圧調整手段。 −21− 第1図
Claims (2)
- (1)吸気過給のために吸気通路に介設された過給機と
、該過給機ト流の最高過給圧を設定値に制御nするため
の最高過給圧制御装置とを備えた過給機付エンジンの過
給圧制御装置において、エンジンの加速状態を検出する
力n31検出手段と、過給機下流の過給圧を検出する過
給圧検出手段と、該過給圧検出手段の出力を受Ij、該
1r力が所定値になった時のエンジン回転数を検出する
回転数検出手段と、上記加速検出手段の出力を受け、所
定期間最高過給圧を上記設定値j;り高くするとともに
、回転数検出手段の出力を受【J該回転数に応にて上記
所定期間あるいは最高過給圧の少なくとも一方を変更す
る過給圧調整手段とを設けたことを特徴とする過給機付
エンジンの過給圧制御n装置。 - (2)過給圧調整手段は、回転数検出手段からの− 1
− 回転数が高い程所定期間を短くあるいは最高過給圧を低
下さけるものである特許請求の範囲第(1)項記載の過
給機付エンジンの過給圧制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59115322A JPS60259725A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59115322A JPS60259725A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60259725A true JPS60259725A (ja) | 1985-12-21 |
JPH0250300B2 JPH0250300B2 (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=14659710
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59115322A Granted JPS60259725A (ja) | 1984-06-04 | 1984-06-04 | 過給機付エンジンの過給圧制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60259725A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01315617A (ja) * | 1987-12-29 | 1989-12-20 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの過給圧の制御方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57146023A (en) * | 1981-03-05 | 1982-09-09 | Mazda Motor Corp | Supercharge pressure controller of engine with supercharger |
-
1984
- 1984-06-04 JP JP59115322A patent/JPS60259725A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57146023A (en) * | 1981-03-05 | 1982-09-09 | Mazda Motor Corp | Supercharge pressure controller of engine with supercharger |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01315617A (ja) * | 1987-12-29 | 1989-12-20 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの過給圧の制御方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0250300B2 (ja) | 1990-11-01 |
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