JPS60228759A - 燃料ポンプの制御装置 - Google Patents
燃料ポンプの制御装置Info
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- JPS60228759A JPS60228759A JP8193984A JP8193984A JPS60228759A JP S60228759 A JPS60228759 A JP S60228759A JP 8193984 A JP8193984 A JP 8193984A JP 8193984 A JP8193984 A JP 8193984A JP S60228759 A JPS60228759 A JP S60228759A
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- pump
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/3082—Control of electrical fuel pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
- F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
- F02M37/08—Feeding by means of driven pumps electrically driven
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
- F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
- F02M37/08—Feeding by means of driven pumps electrically driven
- F02M2037/085—Electric circuits therefor
- F02M2037/087—Controlling fuel pressure valve
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の分野］
この発明は自動車等に用いられる燃料ポンプの制御装置
に関する。
に関する。
［従来技術］
従来の燃料ポンプの制御装置どしては、例えば、日産自
動車株式会社発行の１産す−ビス周報（昭和５８年６月
、４８４号）に記載のようなものがある。これを第１図
により説明すると、燃料タンク１の燃料を燃料ポンプＰ
で昇圧し、フィルタ３、ダンパ５を介してプレッシャレ
ギュレータ７に送り、例えば２ 、５ ｋｏ／ｃｎ＋２
となるよう調圧し、機関の状態に応じてデユーティ制御
されるインジェクタ９に供給するものである。前記プレ
ッシャレギュレータ７は入口１１から出口１３に向う燃
料をインテークマニホールド１５から導かれる均圧管１
７の圧力を基準として、所定の押圧バネを介して弁体に
球体を押圧しておき燃料圧力が大となればこの球体を押
し上げ余計な燃料を溢流管１９より溢流させ所定圧とす
る方式の調圧装置である。
動車株式会社発行の１産す−ビス周報（昭和５８年６月
、４８４号）に記載のようなものがある。これを第１図
により説明すると、燃料タンク１の燃料を燃料ポンプＰ
で昇圧し、フィルタ３、ダンパ５を介してプレッシャレ
ギュレータ７に送り、例えば２ 、５ ｋｏ／ｃｎ＋２
となるよう調圧し、機関の状態に応じてデユーティ制御
されるインジェクタ９に供給するものである。前記プレ
ッシャレギュレータ７は入口１１から出口１３に向う燃
料をインテークマニホールド１５から導かれる均圧管１
７の圧力を基準として、所定の押圧バネを介して弁体に
球体を押圧しておき燃料圧力が大となればこの球体を押
し上げ余計な燃料を溢流管１９より溢流させ所定圧とす
る方式の調圧装置である。
前記燃料ポンプＰの制御回路は同図右方にブロック図で
示したように、オープンループで制御されている。即ち
、ＲＯＭ２１．ＲＡＭ２３を備えたＣＰＵ２５は、車速
、０２１１度、水温等機関の状態を状態検出部２９から
インタフェイス部３１を介して知り、これらの状態に応
じて最適と考えられる制御値を演算し、デユーティ信号
発生部３３、パワー出力回路３５を介してモータＭにデ
コーティ比を制御したパルス信号を送り前記燃料ポンプ
Ｐを駆動するようにしている。なお、モータＭには並列
に備えるフライホイル回路部としてパワーダイオード３
７を設けている。
示したように、オープンループで制御されている。即ち
、ＲＯＭ２１．ＲＡＭ２３を備えたＣＰＵ２５は、車速
、０２１１度、水温等機関の状態を状態検出部２９から
インタフェイス部３１を介して知り、これらの状態に応
じて最適と考えられる制御値を演算し、デユーティ信号
発生部３３、パワー出力回路３５を介してモータＭにデ
コーティ比を制御したパルス信号を送り前記燃料ポンプ
Ｐを駆動するようにしている。なお、モータＭには並列
に備えるフライホイル回路部としてパワーダイオード３
７を設けている。
［従来技術の問題点］
上記従来技術における燃料ポンプの制御装置はポンプ用
モータＭの制御をオープンループで行うものであった。
モータＭの制御をオープンループで行うものであった。
しかし、オープンループ方式で所定圧（２，５ｋｇ／Ｃ
ｌ１１２）を維持させるためには、種々の条件下におい
て送油量が常に所定量を十分上回るよう制御しなければ
ならず、即ち、前記プレッシャレギュレータ７の溢流優
を比較的大きくせざるを得ず、その分だけモータ消費電
力を大きくしていた。又、なお、前記モータＭと並列に
設けたフライホイル回路部としてのパワーダイオード３
７は順方向での電位差は約０．８５ボルトとなる。従っ
て、通過電流を２アンペアとした場合、このフライホイ
ル回路部で１．７ワツトの電力を消費していることにな
る。
ｌ１１２）を維持させるためには、種々の条件下におい
て送油量が常に所定量を十分上回るよう制御しなければ
ならず、即ち、前記プレッシャレギュレータ７の溢流優
を比較的大きくせざるを得ず、その分だけモータ消費電
力を大きくしていた。又、なお、前記モータＭと並列に
設けたフライホイル回路部としてのパワーダイオード３
７は順方向での電位差は約０．８５ボルトとなる。従っ
て、通過電流を２アンペアとした場合、このフライホイ
ル回路部で１．７ワツトの電力を消費していることにな
る。
［発明の目的］
この発明は上記問題点を改善し、燃料圧力を実際に検出
しフィードバック制御を行うことにより、燃料の溢流作
用等に伴う電力損失を少なくした高精度、高効率の燃料
ポンプの制御装置を提供することを目的とする。
しフィードバック制御を行うことにより、燃料の溢流作
用等に伴う電力損失を少なくした高精度、高効率の燃料
ポンプの制御装置を提供することを目的とする。
［発明の構成、及び、その作用］
上記目的を達成するためのこの発明の構成は、燃料ポン
プから送給されインジェクタ出口の圧力に対し所定圧と
した燃料を機関の動作に応じて開閉動作される前記イン
ジェクタに導くようにした前記燃料ポン１の制御装置に
おいて、前記燃料ポンプと前記インジエクタとの間に圧
力検出手段を設け、前記圧力検出手段の検出量に応じて
デユーティパルス比を制御したパルス信号を発生するデ
ユーティパルス発生部を設け、フライホイル部を備えた
モータのスイッチング部に前記デユーティパルス発生部
からのパルス信号を受け前記燃料ポンプを駆動するポン
プ駆動部を設けたことを特徴とする燃焼ポンプの制御装
置である。
プから送給されインジェクタ出口の圧力に対し所定圧と
した燃料を機関の動作に応じて開閉動作される前記イン
ジェクタに導くようにした前記燃料ポン１の制御装置に
おいて、前記燃料ポンプと前記インジエクタとの間に圧
力検出手段を設け、前記圧力検出手段の検出量に応じて
デユーティパルス比を制御したパルス信号を発生するデ
ユーティパルス発生部を設け、フライホイル部を備えた
モータのスイッチング部に前記デユーティパルス発生部
からのパルス信号を受け前記燃料ポンプを駆動するポン
プ駆動部を設けたことを特徴とする燃焼ポンプの制御装
置である。
従って、インジェクタに送給する圧力は実際に圧力検出
を行ってフィードバック制御により調整されるので、高
精度の所定圧と覆ることができ、機関効率をも上昇させ
ることが可能となる。又、上記フィードバック制御を行
うことにより、調圧装置内での溢流燃料を最小限度に止
めることが可能となるので高効率の燃料ポンプとするこ
とが可能となる。
を行ってフィードバック制御により調整されるので、高
精度の所定圧と覆ることができ、機関効率をも上昇させ
ることが可能となる。又、上記フィードバック制御を行
うことにより、調圧装置内での溢流燃料を最小限度に止
めることが可能となるので高効率の燃料ポンプとするこ
とが可能となる。
［実施例の説明］
第２図、及び、第３図はこの発明に用うることのできる
調圧装置３９、及び、圧力検出部４１を示している。第
３図は第２図Ａ部（圧力検出部）の拡大図である。この
調圧装Ｍ３９は、従来よりのプレッシャレギュレータに
ポテンショメータ４３を付加した構成である。即ち、蓋
体４５の内部をダイヤフラム４７で仕切り、該ダイヤフ
ラム４７に球体４９を備えた揺動体５１を設ける。液室
５３には燃料の入口１１、及び、出口１３の他、前記球
体４９に対応して溢流管１９の弁座５５を位置させてい
る。一方、ダイヤフラム室５７にはインテークマニホー
ルドと接続された均圧管１７を終端開口させ、又、前記
揺動体５１を図において下方に押下げるべく付勢バネ５
９を設けている。
調圧装置３９、及び、圧力検出部４１を示している。第
３図は第２図Ａ部（圧力検出部）の拡大図である。この
調圧装Ｍ３９は、従来よりのプレッシャレギュレータに
ポテンショメータ４３を付加した構成である。即ち、蓋
体４５の内部をダイヤフラム４７で仕切り、該ダイヤフ
ラム４７に球体４９を備えた揺動体５１を設ける。液室
５３には燃料の入口１１、及び、出口１３の他、前記球
体４９に対応して溢流管１９の弁座５５を位置させてい
る。一方、ダイヤフラム室５７にはインテークマニホー
ルドと接続された均圧管１７を終端開口させ、又、前記
揺動体５１を図において下方に押下げるべく付勢バネ５
９を設けている。
第３図に示すように、圧力検出部４１は、前記揺動体５
１に台座５１ａを介して電極６１を立設し、上記蓋体４
５に対して固定的に摺動子６３を設け、コネクタ６５か
らのリード線６７ａ、６７ｂを前記電極６１、及び、摺
動子６３にそれぞれ導いてる。なお、図中６９はフレキ
シブルなカバーを示す。
１に台座５１ａを介して電極６１を立設し、上記蓋体４
５に対して固定的に摺動子６３を設け、コネクタ６５か
らのリード線６７ａ、６７ｂを前記電極６１、及び、摺
動子６３にそれぞれ導いてる。なお、図中６９はフレキ
シブルなカバーを示す。
上記構成により、入口１１より燃料が流入するとダイヤ
フラム４７を介してバネ５９を押上げる力が作用する。
フラム４７を介してバネ５９を押上げる力が作用する。
余計の燃料は弁座５５を介して溢流管１９より排出され
燃料タンクに返される。この際、揺動体５１は液至５３
の圧力に応じて図において上下方向に揺動されるので、
リード線６７ａの付けられた電極６１と、リード線６７
ｂの付けられた摺動子６３との間の抵抗値ｒが変動する
。
燃料タンクに返される。この際、揺動体５１は液至５３
の圧力に応じて図において上下方向に揺動されるので、
リード線６７ａの付けられた電極６１と、リード線６７
ｂの付けられた摺動子６３との間の抵抗値ｒが変動する
。
第４図に燃料ポンプ制御回路の一実施例を示した。燃料
ボンデ制御回路は、前記圧力検出手段４１と、デユーテ
ィパルス発生部７１、及び、ポンプ駆動部７３とから成
る。圧力検出手段４１は前述した如く、検出圧力をポテ
ンショメータ４３の抵抗値ｒで代表するものである。デ
ユーディパルス発生部７１は８ボルトのボルテージレギ
ュレータ７５と、圧力比較部７７と、駆動電圧設定８１
Ｓ７９と、三角波発生部８１と、パルス生成部８３、及
び、インバータＴｒ１とから成る。ポンプ駆動部７３は
モータＭ１フライホイル部８５、及びスイッチング部８
７とから成る。なお、このモータ制御回路には安全のた
めの７工−ルセーフ回路８９を設けている。
ボンデ制御回路は、前記圧力検出手段４１と、デユーテ
ィパルス発生部７１、及び、ポンプ駆動部７３とから成
る。圧力検出手段４１は前述した如く、検出圧力をポテ
ンショメータ４３の抵抗値ｒで代表するものである。デ
ユーディパルス発生部７１は８ボルトのボルテージレギ
ュレータ７５と、圧力比較部７７と、駆動電圧設定８１
Ｓ７９と、三角波発生部８１と、パルス生成部８３、及
び、インバータＴｒ１とから成る。ポンプ駆動部７３は
モータＭ１フライホイル部８５、及びスイッチング部８
７とから成る。なお、このモータ制御回路には安全のた
めの７工−ルセーフ回路８９を設けている。
前記圧力比較部７７は、抵抗素子Ｒ１〜Ｒ４と、比較器
ＧＯＭＰＩとで構成され、比較器ＧＯＭＰ１のプラス（
＋）端子には、８ボルト定電圧を抵抗Ｒ１、及び、Ｒ２
で分割する中点が接続され、所定の基準電圧を保持する
ようにしている。又、マイナス（−）端子には抵抗Ｒ３
とポテンショメータｒの中点を接続し、ポテンショメー
タの抵抗ｒの変化に伴って、例えば、燃料圧力が低く、
抵抗ｒが大となれば（第３図参照）マイナス（＝）端子
の電位Ｖ−は比較的低い電圧となるよろうに接続されて
いる。なお、Ｒ４はチャタリング防止としてのヒステリ
シスをつけるための抵抗である。
ＧＯＭＰＩとで構成され、比較器ＧＯＭＰ１のプラス（
＋）端子には、８ボルト定電圧を抵抗Ｒ１、及び、Ｒ２
で分割する中点が接続され、所定の基準電圧を保持する
ようにしている。又、マイナス（−）端子には抵抗Ｒ３
とポテンショメータｒの中点を接続し、ポテンショメー
タの抵抗ｒの変化に伴って、例えば、燃料圧力が低く、
抵抗ｒが大となれば（第３図参照）マイナス（＝）端子
の電位Ｖ−は比較的低い電圧となるよろうに接続されて
いる。なお、Ｒ４はチャタリング防止としてのヒステリ
シスをつけるための抵抗である。
前記駆動電圧設定部７９は抵抗Ｒ５〜Ｒ７、及び、コン
デンサＣ１を備えた積分器ＯＰ１から成り、前記比較器
ＣＯＭＰ１からの出力を抵抗Ｒ５を介してマイナス（−
）端子に受け、一端を接地した抵抗Ｒ７と、一端を８ボ
ルトの電源に接続した抵抗Ｒ６の中点をプラス（＋）端
子に接続している。この積分器ＯＰ１は前記圧力比較部
７７、からの出力信号を受け、積分して制御用の電圧を
作るものである。
デンサＣ１を備えた積分器ＯＰ１から成り、前記比較器
ＣＯＭＰ１からの出力を抵抗Ｒ５を介してマイナス（−
）端子に受け、一端を接地した抵抗Ｒ７と、一端を８ボ
ルトの電源に接続した抵抗Ｒ６の中点をプラス（＋）端
子に接続している。この積分器ＯＰ１は前記圧力比較部
７７、からの出力信号を受け、積分して制御用の電圧を
作るものである。
前記三角波発生部８１は比較器ＧＯＭＰ２を有し、その
プラス（＋）端子には一端を接地した抵抗Ｒ９と一端を
８ボルト電源に接続した抵抗Ｒ８の中点を接続している
。出力端子には一端を８ボルト電源に接続した抵抗ＲＩ
Ｏ１及び、一端を接地したコンデンサＣ２と抵抗Ｒ１１
の直列回路、並びに、プラス（＋）端子との間に設けた
抵抗Ｒ１２の一端をそれぞれ接続している。そして前記
抵抗Ｒ１１とコンデンサＣ２との中心をマイナス（−）
端子に接続し、全体で非安定マルチバイブレータを構成
している。抵抗Ｒ１１とコンデンサＣ２の中点からの出
力信号を通常数十ＫＨｚの周波数とする。
プラス（＋）端子には一端を接地した抵抗Ｒ９と一端を
８ボルト電源に接続した抵抗Ｒ８の中点を接続している
。出力端子には一端を８ボルト電源に接続した抵抗ＲＩ
Ｏ１及び、一端を接地したコンデンサＣ２と抵抗Ｒ１１
の直列回路、並びに、プラス（＋）端子との間に設けた
抵抗Ｒ１２の一端をそれぞれ接続している。そして前記
抵抗Ｒ１１とコンデンサＣ２との中心をマイナス（−）
端子に接続し、全体で非安定マルチバイブレータを構成
している。抵抗Ｒ１１とコンデンサＣ２の中点からの出
力信号を通常数十ＫＨｚの周波数とする。
前記パルス生成部８３は一端を８ボルト電源に接続した
抵抗Ｒ１３を出力線に備えた比較器ＧＯＭＰ３から成り
、前記駆動電圧設定部７９からの出力電圧をプラス（＋
）端子に、前記三角波発生部８１からの出力をマイナス
（−）端子に接続している。インバータＴｒ１はパルス
生成部８３からの信号を反転しスイッチング部８７に送
るものである。
抵抗Ｒ１３を出力線に備えた比較器ＧＯＭＰ３から成り
、前記駆動電圧設定部７９からの出力電圧をプラス（＋
）端子に、前記三角波発生部８１からの出力をマイナス
（−）端子に接続している。インバータＴｒ１はパルス
生成部８３からの信号を反転しスイッチング部８７に送
るものである。
以上の構成において、ポテンショメータ４３からインバ
ータＴｒ１に至るまでの信号の関係について説明する。
ータＴｒ１に至るまでの信号の関係について説明する。
今、燃料圧が低く、抵抗ｒが大きくなっているとすると
、比較器ＣＯＭＰ１のマイナス（−）端子の電圧■−は
低くなり、比較器ＧＯＭＰＩはＨ１ｇｈ信号を出力し、
積分器ＯＰ１の出力信号は低下していく。そこで、パル
ス生成部８３の比較器ＧＯＭＰ３は上記積分器ＯＰ１か
らの出力信号と三角波発生部８１からの三角波信号とを
比較し、積分器の出力が小さくなるにつれでＬＯＩ１１
デユーティの比率が大きくなるパルスを生成する。イン
バータＴｒ１はこのＬＯＩＩＴデ１−ティのパルスを逆
転させ、＠ ｉｇｈデユーティのパルス信号とするので
ある。従ってデユーティパルス発生部７１は、燃料圧力
が低ければ、＠ ｉｇｈデユーティのパルス信号を、逆
に、燃料圧力が高ければ、ｌｏｗデユーティのパルス信
号をポンプ駆動部７３に送ることができる。
、比較器ＣＯＭＰ１のマイナス（−）端子の電圧■−は
低くなり、比較器ＧＯＭＰＩはＨ１ｇｈ信号を出力し、
積分器ＯＰ１の出力信号は低下していく。そこで、パル
ス生成部８３の比較器ＧＯＭＰ３は上記積分器ＯＰ１か
らの出力信号と三角波発生部８１からの三角波信号とを
比較し、積分器の出力が小さくなるにつれでＬＯＩ１１
デユーティの比率が大きくなるパルスを生成する。イン
バータＴｒ１はこのＬＯＩＩＴデ１−ティのパルスを逆
転させ、＠ ｉｇｈデユーティのパルス信号とするので
ある。従ってデユーティパルス発生部７１は、燃料圧力
が低ければ、＠ ｉｇｈデユーティのパルス信号を、逆
に、燃料圧力が高ければ、ｌｏｗデユーティのパルス信
号をポンプ駆動部７３に送ることができる。
前記スイッチング部８７はＮ型チャネルのパワーＭＯ３
ＦＥＴ ＜Ｔｒ ２）を設けている。ゲートＧｎは抵抗
Ｒ１６を介して前記インバータＴｒｉと接続し、ソース
ＳＮは接地し、ドレインｌ）ｎはモータＭのマイナス（
−）端子に接続している。
ＦＥＴ ＜Ｔｒ ２）を設けている。ゲートＧｎは抵抗
Ｒ１６を介して前記インバータＴｒｉと接続し、ソース
ＳＮは接地し、ドレインｌ）ｎはモータＭのマイナス（
−）端子に接続している。
なお、インバータＴｒ１と前記ゲートＧｎとの間には一
端を接続した抵抗Ｒ１５の他端を接続し−Ｃいる。
端を接続した抵抗Ｒ１５の他端を接続し−Ｃいる。
前記フライホイル部８５はＰ型チャネルのパワーＭＯ８
ＦＥＴ （Ｔｒ ３）を主体とすルもノテ、ゲートＧＤ
は抵抗Ｒ１８を介して前記インバータＴｒｉと接続し、
ソースＳｐはバッテリ２７の電源に接続し、トレインＤ
ｐは前記Ｎ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ ＜Ｔｒ
２）のドレインＤｎと接続している。ゲートＧｐに接続
された抵抗Ｒ１８の他端には、一端をバッテリ電源に接
続した抵抗Ｒ１７の他端を接続している。
ＦＥＴ （Ｔｒ ３）を主体とすルもノテ、ゲートＧＤ
は抵抗Ｒ１８を介して前記インバータＴｒｉと接続し、
ソースＳｐはバッテリ２７の電源に接続し、トレインＤ
ｐは前記Ｎ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ ＜Ｔｒ
２）のドレインＤｎと接続している。ゲートＧｐに接続
された抵抗Ｒ１８の他端には、一端をバッテリ電源に接
続した抵抗Ｒ１７の他端を接続している。
第５図、及び第６図はポンプ駆動部７３の回路説明図で
ある。ＶＢはバッテリ電圧をＶｌｎはインバータＴｒｉ
からの入力電圧を、ＶＭはモータＭのマイナス（−）端
子電圧（実効値をＶＩＭで示す）を、ＩＭはモータ負荷
電流を、ＩＦはフライホイル部８５へのフライホイル電
流を示す。又、Ｖｓ ｏ はＰ型チｖネル０）ｔ＜’）
−ＭＯＳＦＥＴ（Ｔｒ３）のソース電圧とドレイン電圧
との間の電位差を示し、Δ■はフライホイル電流ＩＦが
流れている際の電位差の絶対値を示している。
ある。ＶＢはバッテリ電圧をＶｌｎはインバータＴｒｉ
からの入力電圧を、ＶＭはモータＭのマイナス（−）端
子電圧（実効値をＶＩＭで示す）を、ＩＭはモータ負荷
電流を、ＩＦはフライホイル部８５へのフライホイル電
流を示す。又、Ｖｓ ｏ はＰ型チｖネル０）ｔ＜’）
−ＭＯＳＦＥＴ（Ｔｒ３）のソース電圧とドレイン電圧
との間の電位差を示し、Δ■はフライホイル電流ＩＦが
流れている際の電位差の絶対値を示している。
第６図（ａ）に示すように、ポンプ駆動部７３にＶｌｎ
が入力すると、）ｌ ｉｇｈレベル電圧（ＶＢ ）にお
いてＮ型チャネルのパワーＭ ＯＳ Ｆ Ｅ Ｔ＜Ｔｒ
２＞のドレインＤＮ、ソースＳＮ間は短絡され、第６図
（Ｃ）に示すようにモータＭには電流ＩＭが流れる。こ
の際、第６図（ｂ）に示すように、モータＭのマイナス
（−）端子には一点鎖線で示した実効値Ｖ’ Ｍが与え
られることになる。
が入力すると、）ｌ ｉｇｈレベル電圧（ＶＢ ）にお
いてＮ型チャネルのパワーＭ ＯＳ Ｆ Ｅ Ｔ＜Ｔｒ
２＞のドレインＤＮ、ソースＳＮ間は短絡され、第６図
（Ｃ）に示すようにモータＭには電流ＩＭが流れる。こ
の際、第６図（ｂ）に示すように、モータＭのマイナス
（−）端子には一点鎖線で示した実効値Ｖ’ Ｍが与え
られることになる。
ｖｉｎが＠ ｉｇｈレベルである場合Ｐ型チャネルのパ
ワーＭＯ８ＦＥＴ （Ｔｒ ３）はオフしておりフライ
ホイル電流ＩＦはほとんど流れない（第６図（ｄ）参照
）。
ワーＭＯ８ＦＥＴ （Ｔｒ ３）はオフしておりフライ
ホイル電流ＩＦはほとんど流れない（第６図（ｄ）参照
）。
次に、入力電圧ＶｉｎがしＯＷレベル（零）にあると、
Ｎ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ ＜Ｔｒ ２＞はオ
フし、Ｐ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ（Ｔｒ３）は
オンする。この場合、第６図（ｄ）に示すようなフライ
ホイル電流ＩＥが流れ、Ｔｒ３のソース、ドレイン間の
電位差Ｖｓｏは−△Ｖ （約−０，３ボルト）となる。
Ｎ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ ＜Ｔｒ ２＞はオ
フし、Ｐ型チャネルのパワーＭＯ８ＦＥＴ（Ｔｒ３）は
オンする。この場合、第６図（ｄ）に示すようなフライ
ホイル電流ＩＥが流れ、Ｔｒ３のソース、ドレイン間の
電位差Ｖｓｏは−△Ｖ （約−０，３ボルト）となる。
かくして、モータＭは入力信号ＶｉｎがＨｉｏｈデユー
ティである場合には高出力を、ｌｏｗデユーティである
場合には低出力で稼働されることになる。
ティである場合には高出力を、ｌｏｗデユーティである
場合には低出力で稼働されることになる。
第７図にＰ型チャネルＭＯ８ＦＥＴ （Ｔｒ ３）の等
価回路を示した。第８図は第７図のＰ型チャネルＭＯ３
ＦＥＴ （Ｔｒ ３）（Ａ曲線）、及び、図示しない従
来のフライホイルダイオード（８曲線）の導通時の電圧
、電流特性図である。
価回路を示した。第８図は第７図のＰ型チャネルＭＯ３
ＦＥＴ （Ｔｒ ３）（Ａ曲線）、及び、図示しない従
来のフライホイルダイオード（８曲線）の導通時の電圧
、電流特性図である。
今、導通時の電流ＩＭが２アンペアであるとするとその
際のすなわち導通時の電流ＩＦがＰ型チャネルＭＯ３Ｆ
ＥＴの場合ソース、ドレイン間電位差は図より△Ｖは約
０．３ボルトとなり０．６ワツト（０，３Ｖｘ２Ａ＞と
なるものに対し、従来のフライホイルダイオードの場合
０．８５ボルトであり、１．７ワツト（’０．８５Ｖｘ
２Ａ＞の電力が消費されていることになる。
際のすなわち導通時の電流ＩＦがＰ型チャネルＭＯ３Ｆ
ＥＴの場合ソース、ドレイン間電位差は図より△Ｖは約
０．３ボルトとなり０．６ワツト（０，３Ｖｘ２Ａ＞と
なるものに対し、従来のフライホイルダイオードの場合
０．８５ボルトであり、１．７ワツト（’０．８５Ｖｘ
２Ａ＞の電力が消費されていることになる。
上記Ｐ型チャネルＭＯ８Ｆ Ｅ Ｔの消費電力の値は該
パワーＭＯ３ＦＥＴの性能向上に組成って、更に減少さ
せることも可能である。なお、パワーＭＯ８ＦＥＴとし
ては、奇生ツェナーのサージ耐量の大きなものを用うる
のが望ましい。
パワーＭＯ３ＦＥＴの性能向上に組成って、更に減少さ
せることも可能である。なお、パワーＭＯ８ＦＥＴとし
ては、奇生ツェナーのサージ耐量の大きなものを用うる
のが望ましい。
し発明の効果］
この発明は燃料ポンプから送給されインジェクタ出口の
圧力に対し所定圧とした燃料を機関の動作に応じて開閉
動作される前記インジェクタに導くようにした前記燃料
ポンプの制御装置において、前記燃料ポンプと前記イン
ジェクタとの間に圧力検出手段を設け、前記圧力手段の
検出量に応じてデユーティ比を制御したパルス信号を発
生するデユーティパルス発生部を設け、フライホイル部
を、ええエニウ。ユイ、アアッｍ ｋ： ＊ ｉｆ！ア
□−ヶ４パルス発生部からのパルス信号を受番ノ前記燃
料ポンプを駆動するポンプ駆動部を設けたことを特徴と
する燃料ポンプの制御装置であるから、燃料圧力を実際
に検出してフィードバック制御することができ、燃料圧
を常に所定の圧力に維持することができると共に、モー
タ消費電力を最小にすることができ、高精度、高効率の
燃料ポンプ系を製作することが可能となる。
圧力に対し所定圧とした燃料を機関の動作に応じて開閉
動作される前記インジェクタに導くようにした前記燃料
ポンプの制御装置において、前記燃料ポンプと前記イン
ジェクタとの間に圧力検出手段を設け、前記圧力手段の
検出量に応じてデユーティ比を制御したパルス信号を発
生するデユーティパルス発生部を設け、フライホイル部
を、ええエニウ。ユイ、アアッｍ ｋ： ＊ ｉｆ！ア
□−ヶ４パルス発生部からのパルス信号を受番ノ前記燃
料ポンプを駆動するポンプ駆動部を設けたことを特徴と
する燃料ポンプの制御装置であるから、燃料圧力を実際
に検出してフィードバック制御することができ、燃料圧
を常に所定の圧力に維持することができると共に、モー
タ消費電力を最小にすることができ、高精度、高効率の
燃料ポンプ系を製作することが可能となる。
第１図は燃料ポンプの従来例を示す説明図、第２図は圧
力検出手段を備え調圧装置の一実施例断面図、第３図は
第２図Ａ部（圧力検出手段）の拡大説明図、第４図はポ
ンプ制御回路の実施例を示す回路図、第５図はポンプ駆
動部の回路図、第６図＜ａ）〜（ｅ）は第５図回路の動
作説明図、第７図はＰ型チャネルＭＯ８ＦＥＴの等価回
路図、第８図は第７図回路の電圧電流特性図である。 ４３・・・ポテンショメータ ７１・・・デユーティパルス発生部 ７３・・・駆動部 ７７・・・圧力比較部７９・・・駆
動電圧設定部 ８１・・・三角波発生部 ８３・・・パルス生成部８５
・・・フライホイル部 ８７・・・スイッチング部 Ｐ・・・燃料ポンプ Ｍ・・・モータ Ｔｒ２・Ｎ型チャネルのＭＯ８ＦＥＴ Ｔｒ３・Ｐ型チャネルのＭＯＳ Ｆ Ｅ Ｔ第 第３図 第２図 第６図 第５図 第７図 ■ 重８図 ０ ０．５ １．Ｏｆｆ）
力検出手段を備え調圧装置の一実施例断面図、第３図は
第２図Ａ部（圧力検出手段）の拡大説明図、第４図はポ
ンプ制御回路の実施例を示す回路図、第５図はポンプ駆
動部の回路図、第６図＜ａ）〜（ｅ）は第５図回路の動
作説明図、第７図はＰ型チャネルＭＯ８ＦＥＴの等価回
路図、第８図は第７図回路の電圧電流特性図である。 ４３・・・ポテンショメータ ７１・・・デユーティパルス発生部 ７３・・・駆動部 ７７・・・圧力比較部７９・・・駆
動電圧設定部 ８１・・・三角波発生部 ８３・・・パルス生成部８５
・・・フライホイル部 ８７・・・スイッチング部 Ｐ・・・燃料ポンプ Ｍ・・・モータ Ｔｒ２・Ｎ型チャネルのＭＯ８ＦＥＴ Ｔｒ３・Ｐ型チャネルのＭＯＳ Ｆ Ｅ Ｔ第 第３図 第２図 第６図 第５図 第７図 ■ 重８図 ０ ０．５ １．Ｏｆｆ）
Claims (2)
- （１）燃料ポンプから送給されインジェクタ出口の圧力
に対し所定圧とした燃料を機関の動作に応じて開閉動作
される前記インジェクタに導くようにした前記燃料ポン
プの制御装置において、前記燃料ポンプと前記インジェ
クタとの間に圧力検出手段を設り、前記圧力検出手段の
検出量に応じてデユーティ比を制御したパルス信号を発
生するデユーティパルス発生部を設け、フライホイル回
路部を備えたモータのスイッチング部に前記デユーティ
パルス発生部からのパルス信号を受け前記燃料ポンプを
駆動するポンプ駆動部を設けたことを特徴とする燃料ポ
ンプの制御装置。 - （２） 前記スイッチング部はＭＯＳ Ｆ Ｅ Ｔから
成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の燃
料ポンプの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8193984A JPS60228759A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 燃料ポンプの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8193984A JPS60228759A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 燃料ポンプの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60228759A true JPS60228759A (ja) | 1985-11-14 |
Family
ID=13760456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8193984A Pending JPS60228759A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | 燃料ポンプの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60228759A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6232272A (ja) * | 1985-08-06 | 1987-02-12 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジン用燃料供給装置 |
| JPS6375348A (ja) * | 1986-09-17 | 1988-04-05 | Nippon Denso Co Ltd | 燃料ポンプ駆動装置 |
| JPS6397868A (ja) * | 1986-10-10 | 1988-04-28 | ウオルブロ コ−ポレイシヨン | 燃料分配システム |
| JPS63138465U (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-12 | ||
| JPH0212053U (ja) * | 1988-07-06 | 1990-01-25 | ||
| JPH02298660A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-12-11 | Walbro Corp | 内燃機関用燃料送給装置 |
| JPH03151346A (ja) * | 1989-10-17 | 1991-06-27 | Hoechst Ag | 酢酸ビニルの分離法 |
| WO1998001664A1 (de) * | 1996-07-10 | 1998-01-15 | Mannesmann Vdo Ag | Druckhalteeinrichtung |
-
1984
- 1984-04-25 JP JP8193984A patent/JPS60228759A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6232272A (ja) * | 1985-08-06 | 1987-02-12 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジン用燃料供給装置 |
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| JPS63138465U (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-12 | ||
| JPH0212053U (ja) * | 1988-07-06 | 1990-01-25 | ||
| JPH02298660A (ja) * | 1989-03-17 | 1990-12-11 | Walbro Corp | 内燃機関用燃料送給装置 |
| JPH03151346A (ja) * | 1989-10-17 | 1991-06-27 | Hoechst Ag | 酢酸ビニルの分離法 |
| JP2859419B2 (ja) * | 1989-10-17 | 1999-02-17 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシャフト | 酢酸ビニルの分離法 |
| WO1998001664A1 (de) * | 1996-07-10 | 1998-01-15 | Mannesmann Vdo Ag | Druckhalteeinrichtung |
| US6279544B2 (en) | 1996-07-10 | 2001-08-28 | Mannesmann Vdo Ag | Pressure-maintaining arrangement |
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