JPS5978234A - ホツトメルト接着剤 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、コポリエステル系のホットメルト接着剤に関
するもので、より詳細には、カップ状の下方体と上方体
とをその周状開放端部同志で接合して周状側面継目を備
えた金属製容器を製造するのに適したコポリエステル系
ホントメルト接着剤に関する。

金属素材の絞り加工或いは絞り−しごき加工で形成され
たカップ状成形体から成る上部体と下部体とを、円周状
の開放端部においてラップ（重ね合せう接合１〜、周状
の側面継目を形成させたビン状の金属製容器は、所謂鉋
の形の金属製容器に比して多くの利点を有している。

従来の包装用金属製容器の内、スリーピース罐と呼ばれ
るものでは、側面継目を有する罐胴の天地に夫々罐蓋を
二重巻締して密封部を形成させており、またツーピース
罐と呼ばれるものでは、金属素材の絞りカロエ或いＬ絞
り−しごき加工で形成されたカップ状罐胴の開放端部と
鑞着との間で二Ｍ省締をして密封部を形成させている。

しかしながら、このよりな二ＸＫ巻締構造の金属製容器
では、密封部の耐圧性の点で、また金属素材の材料節約
の点で大きな制約を受ける。即ち、二重巻締による継目
においては、継目に刃口わる荷Ｕローによって継目を構
成する累月が先に変形し、この変形によって継目での漏
洩や継目の破壊が比較的小さな荷重で生ずるようになる
。これを防止するためには素材自体の厚みをかなり大き
くとらなければならない、また、包装容器においては、
経済性の見地からも、容器軽量化の見地からも、用いる
金属素材を薄肉化することが常に要求されているが、容
器胴壁を薄肉化する：ハ合には、二［ｉｔ巻締工程或い
はフランジ加工等の準備工程において、容器１ｆｆｂ方
向に刃口わる荷車によって座屈を生じゃずいという問題
がある。

夫々がカップ状成形体から成る上部体と下部体とをその
開放端部においてラップ接合して成るビン状金屈製谷器
は、継目を形成する素材が著しく薄い場＠にも、継目に
おける素材の変形は全く生ぜず、素材の厚みに無関係な
継目の剪断強度迄耐えることがｉ＝Ｊ能であり、また巻
締工程が不要であるため、座屈の恐れなしに容器側壁を
薄肉化できるという利点を有している。

しかじな７〉；も、下部体と１７１１１体とダ・それら
の周状開放端部をておいてラップ４．λ負しで周状の側
面継目を形成する場合には、用いる接着剤に四して多く
の制約が存在する。

即ち、罐胴のストレー１７ｚラップ］フッ合の場−＠に
は、このＸ＋Ｖ目の両端部が倫薔どの巻締により機械的
に固定されるが、前述した周状の１１１１面継目の場合
には、全周にわたって機械的な固定がなく、継［１自体
の寸法変形が容易に生じやすい。また温度変化により開
放端部の径が変化１−７ようとするため１丁（着層に応
力が生じ易い。更に継目を形成する開放；ｔ：ｊ）部が
薄肉化されている場合が多く、外力により継目が容易に
変形する傾向がある。これらの理由により、用いる接着
剤は、金Ｆ４素材表面の塗膜に対して強固な接着力を示
すものでなければならないだけでなく、この接着剤層そ
のものの機械的強度、寸法安定ｔｉＥが犬であり、更に
諸物性が熱的にも経時的にも安定したものでなければな
らない。

刃口えて、このような周状の側面継目を有する金１）製
容器においては、加熱殺菌時、保存時或いｅ」、曲送時
等において容器に加わる荷重は殆んどの場合接着剤に対
する剪断力として作用する。更に、継目に存在する接着
剤層は容器中の内容物と絶えず］ヰ触することによる影
響も免れない。

従来、金属容器用の接着剤としては、接着作業性、接着
強度等の見地からホットメルト接着剤が広く使用されて
いる。高強度用のホットメルト接７ｉＩ剤には、大別し
てポリアミド系の接着剤とコポリエステル系の接着剤と
があるが、前者のポリアミド系接着剤では内容液との接
触に伴なう吸水の問題と、この吸水による耐クリープ性
等の機械的性質の低下の問題とがある。また、後者のコ
ポリエステル系接着剤としては、米国特許第３＋５１５
＋６２８号明細書及び特開昭５４−８８９３９月公報に
も認められる通り、種々の組成のコポリエステル系接着
剤が知られているが、これらは（イ）接着時に融解熱が
大きく、また粘度の温度依存性がゆるやかであるため、
接着作業性が悪い、（ロ）フィルムの形で伸びが過度Ｃ
（大きく、寸法安定性に乏しく、接合すべき部分に正側
な寸法で且つ歪のｌい状態で貼伺するのが困難である、
（ハ）接着剤としたとき耐クリープ性、特に高温時（７
ＪＩ＋熱殺菌時）あるいはビール、炭酸飲料等の持続的
内圧を有する内容品を長期間保存する場合の耐クリープ
性が劣り、継目の寸法変化やそれに伴う内圧の低下そし
て密封破壊を生じやすい、に）熱液Ｍ後に後結晶化によ
る収縮が生じ易く、これにより継目の寸法変化や継目内
に柴隙部、クラック笠を発生し易い、の何れかの点で何
等からの欠点を有している。

従って、本発明の目的は、上述した欠点が有効に）實消
されたポリエステル系のホットメルト接着剤を扶供する
にある。

本発明の他の目的は、接着作業性に優れており、フィル
ムの形で適度な剛性とｊ洗室定性とを有し、しかも熱接
着により継目間の接着剤層としたとき、耐クリープ性と
寸法安定性とに浸れているポリエステル系のホットメル
ト接着剤を提供するにある。

本発明の更に他の目的は、カップ状の金属製下方体及び
上方体をそれらの開放ψｉ！、ｉ部同志で接合して、周
状側面継目を備えた金属製容器を製造するだメのコポリ
エステル系ホットメルト接着剤を提供するにある。

本発明によれば、７０乃至９７モル％のテレフタル酸成
分と他の二塩基酸成分とから成る二塩基酸成分と、７０
乃至９７モル％の１，４−ブタンジオール成分、６乃至
６０モル％のジエチレングリコール成分及びＯ乃至２０
モル％の炭素数２乃至５の他の多価アルコール成分から
成る多価アルコール成分とのコポリエステルであって、
該コポリニステルハ、フェノール：デトラクロルエタン
＝６０：４０（７）重量比の溶媒中０．２５ｒ／１００
ｍ１の濃度で且つ５０℃の温度で測定し７て０．６ｄｌ
１１以上の還元粘度と、６１℃以上のガラス転移温度と
、１５乃至４０％結晶化度とを有することを特徴とする
ホットメルト接着剤が提供される。

本発明を以下に詳細に説明する。

周状の側面接着継目を有する金属製容器の一例を示す第
１乃至６図においてこのビン状金属製容器は、例えば塗
装金属製の無継目カップ状成形体から成る下部体１と、
塗装金属製の無継目カップ状成形体から成る上部体２と
から成っており、これらのカップ状成形体は、開放端部
６と開放端部４とが重ね合せ接合されて、周状の側面継
目５を形成することにより容器の形に一体化されている
。

この具体例において、下部体１は塗装金力１素イオの絞
り力日王で形成された側壁部６と底部７とから成るカッ
プであり、上部体２も塗装金属素材の絞り成形で形成さ
れた側壁部８と上壁９とから成るツノツブである。下部
体１の側壁６と上部体２のｆｌｌｌｌ壁８とはほぼ同じ
径を有しており、この具体例では、それらの高さもほぼ
同じであって、継目５は容器のはは中間の高さに位置し
ている。また上部体２の上壁９は上に凸のテーパー面を
なしており１、その中央には内容物の充填用乃至は取出
し用の注ぎ口１０が形成されている。かくして、上部体
２は所謂ビンの屑、首及び胴の半分の形で下部体上に接
合されていることが明らかであろう。

第１図に示す具体例では、下部体１の開放端部６はそれ
に近接した部分でのネックイン加工により、それ以外の
胴壁部に比して小径となるように絞られており、より大
径の上部体開放端部４内に嵌挿される。第３図に拡大し
て示す通り、下部体及び上部体を構成する塗装金属素材
は、表面処理アルミニウム等の金属基質１１とその表面
に施された接着プライマー兼保祿層としての塗膜１２ｃ
Ｌ１１２ｂとから成っている。下部体開放端部６の外面
と上７１（体開放端部４の内面との間には接着剤層１６
が設けられ、下部体と上部体との接合、固着が行われて
いる。接着剤１６の一部は継目５からはみ出して、継目
の内１１１１１に位置する金属素材切断端縁１４に対す
る被覆層１５を形成している。

本発明のホットメルト接着剤は、上述した金属製簀器の
周状側面継目用の接着剤１６どじて特に有用なものであ
り、このホットメルト接着剤は、７０乃至９７モル％、
特に８０乃至９５モル％のテレフタル酸成分と他の二塩
基酸成分とから成る二塩基酸成分と、７０乃至９７モル
％、特に８０乃至９５モル％の１，４−・ブタンジオー
ル成分、ろ乃至３０モル％、特に５乃至２０モル％のジ
エチレングリコール成分及びＯ乃至２０モル％の炭素数
２乃至５の他の多価アルコール成分から成る多価アルコ
ール成分とのコポリエステルから成ることが顕著７ｚ特
徴である。

従来、種々のポリエステルの内でも、ポリブチレンプレ
フタレートは、金４基体やその上の接着ブンイマー塗膜
に対して最も４．多着性、密着性に優れていることが知
られている。しかしながら、ポリブチレンテレフタレー
トは、かなり高い結晶化ｇを有することに関連して、そ
のθ川魚が旨く、また結晶融解熱−はも大きいこ′とか
Ｃ）、接着すべき組立体を６湿でしかも長時間加熱〜）
１−“ねばならず、そのため１産着作恭性が悪いという
問題がある。このポリブチレンテレフタレートの融点を
低下させ且つその融解−１ｊ６怜・を小さくするために
、このポリエステルに、他の二塩基酸成分及び／又は多
価アルコール成分を組込んで共重合ポリエステルとする
ことが行われているが、このＩｚつ合には、溶融粘度の
ｒ１１４　［依存性がポリブチレンテレフタレートのそ
れに比してかなりなだらかとなり、接着すべき界面を十
分に濡らすために、結局高温に力［］熱しなければなら
ないという問題に遭遇する。かくして、融点を低くシ、
融解熱量を減少させるという要求と溶融粘度の温度依存
性をシャープにして接着界面の濡れを良ぐするという要
求とを同時に満足さ七゛ることは非常に困難であった、 例えば、前述した米国特許第３．５１５，６２８号明細
書には、二塩基酸成分がテレフタル酸とアジピンｉ’！
Ｌ　セハチン酸、１，４−シクロへギサンシカルボン酸
、アゼライン酸等とから成り、グリコール成分が１，４
−ブタンジオール単独或いは１．４−ブタンジオールと
エチレングリコール、ネオペンチルグリコール等との組
合せから成り、６０℃よりも低いガラス転位温度と２５
％よりも低い結晶化度とを有するコポリエステルを、エ
ポキシプライ１−を介しての金属間の接着に用いること
が開示されている。しかしながら、このコポリエステル
においては、融点の低下、融解熱量の減少は生じている
としても、溶融粘度の温度依存性がゆるやかとなって、
熱接着の作業性は殆んど改善されない。更に、ガラス転
移温度が低いため前述したタイプの周状側面継目の形成
に用いた場合には、クリープによる継目の変形や継目で
の密封破壊が容易に生じることになる。

また、！侍開昭５４−８８９３９号公報には、テレフタ
ル酸または８５モル％以上がプレフタル酸である二塩基
酸成分１モルと、１．４−ブタンジオールまたは２０モ
ル％以−［の１，６−へギッンジオールを含′４Ｊ１．
４−ブタンジオールを０．６５モル以上０．９７モル、
および分子１１５０以上５５０以下のポリエチレングリ
コールを０．０６モル以上０２６５モル以下の割合でジ
オール成分として沈有するポリエステルを主剤どするホ
ットメルト接着剤が開示されている。しかしながら、こ
のイ「［のコポリエステルは１．比較的高分子量のポリ
エチレングリコール成分を主炉中にバ有することに関連
して、前述した周状１１！１１面、ｉ（Ｎ　ｌ−１の接
着金属容器に適用した場合には、接着剤層自体の機械的
強バし、特に耐クリープ性が低下し、イダ器の寸法安定
性、密封性能の点で不都合なものとなる。また、このコ
ポリエステルは、薄いフィルムとした時、伸びが太きす
ぎ、寸法安定性に欠け、継目となるべき部分に施す際の
作業性が悪いという欠点がある。

１ｐに、重合体鎖中のエーテル基濃度が高いため、この
コポリエステルは水に比較的敏感となり、接着剤層ｔよ
水に敏感となり易い。

本発明に用いるコポリエステルにおいて、二塩基酸成分
の内テレフタルＣｐ成分はコポリエステルの機械的強度
、剛性、寸法安定性、耐クリープ性、耐熱性に関連して
おり、一方の他の二塩基酸成分はコポリエステルの結晶
化度を前述１〜だ一定の４・（≧囲とする上で重要であ
る。即ち、二塩基酸成分中のテレフタル酸成分の含有縫
が７０モル％よりも少ないときには、接着剤層の強度、
耐クリープ性、耐熱性やフィルムとしたときの剛性、寸
法安定性等が本発明の場合よりも劣ったものとなり易い
。

また、テレフタル酸成分の比率が９７モル％を越えると
、接着剤層の結晶化度を本発明でハコ１定した範囲にｉ
ｉｉ制御することが困難となると共に、金Ｉ？、４素材
、特に塗装金属素材への熱接着性（接着強度〕も低下す
るようになる。

本発明に用いるコポリエステルは、アルコール成分とし
て、７０乃至９７モル％の１，４−ブタンジオール成分
と、６乃至６Ｕモル％のジエチレンクリコール成分とを
含有するが、これらのアルコール成分は、ホットメルト
接着剤の溶融−冷却時における結晶化速度を早め、継目
中の接着剤の後結晶化による収縮を防止するという効果
をもたらす。即ち、エチレングリコール成分を多量に含
むコポリエステルでは重合体（１が中のエステル単位が
接近しすぎているため、溶１割−冷却時に急速に分子の
結晶への配置替え、即ち結晶化することが１、：ｕ難で
あり、経時的に後結晶化を生じて、収縮Ｖこよる’ｄ３
Ｎ力の低下、継目の寸法変化や漏洩等を生じる。１．４
−ブタンジオールとジエチレングリコールとの組合せか
ら成るアルコール成分では、重合体鎖中のエステル単位
間の間隙ががなり長くなり、急速な結晶化がもたらされ
るものと認められる。１，４−ブタンジオールを主体と
するコポリエステルは、結晶化速度が速いという特徴を
もたらすものであるが、これにジエチレングリコ−ルを
Δ１［１合せることにより、結晶化速度の一層の増大が
もたらされる。また、１，４−ブタンジオールは、コポ
リエステルの可撓性を増大させると共に、接着温度を低
下させ、更に、フィルムとしての寸法安定性を増大させ
る面からも好ましいアルコール成分であり、一方ジエチ
レングリコールはコポリエステルの結晶化度を本発明で
規定した範囲に調節し、更に溶融粘度の温度依存性を比
較的シャープにするという見地からも好ましいアルコー
ル成分である。

本発明においては、種々のエーテルポリオールの内でも
ジエチレングリコールを用いることも重要であり、トリ
エチレングリコール或いはこれよりも分子量の大きいポ
リエチレングリコールを用いるときには、コポリエステ
ルが過度に柔かくなり、フィルムとしての寸法安定性が
低下し、また接着剤としての耐熱性、耐クリープ性、機
械的性質等が本発明の場合に比して劣るようＫなる。ま
た、コポリエステルの結晶化度も小さくなり、溶融粘度
の温度依存性もゆるやかになる傾向がある。

更にエーテル濃度の増大により耐熱水性も低下するよう
になる。

このコポリエステル中の１．４−ブタンジオール成分の
地が本発明の範囲よりも低く、ジエチレングリコール成
分の贋が本発明の範囲よりも多い場合には、コポリニス
デルは柔軟となる傾向があり、フィルムの寸法安定性も
悪いものとなり易い。

コポリエステル中のアルコール成分は、上述した１、４
−ブタンジオールとジエチレングリコールとのみから成
っていてもよいし、また全アルコール成分の２Ｕモル％
を越えないという条件下に、炭素政２乃至５の他の多価
アルコール成分をせ有していてもよい。このような多価
アルコール成分としては、エチレングリコール、プロピ
レングリコール、ネメベンチルクリコール、グリセロー
ル等を単独或いは２種以上の組合せで使用し得る。

冑、テレフタル酸以外の−１，儲Ｊｊ１４１！ｊ女成分
としてかよ、イソフタル酸、シタロヘキザンジカルボン
酸、アジピン酸、セパチン酸、コハク酸、ドデカンジカ
ルボン酸等を単独或いは２柚以上の組合せで使用ざイす
る。

本発明に用いるコポリエステルは、上述した二１訂基酸
成分とアルコール成分との組げせを１吏用し１それ自体
公知の条件下で重縮合を行わせることにより製置される
。

このコポリニスデルは、その機械的特性の点から、フェ
ノール：デトラクロルエタン−６０：４０　（７）　ｊ
ｉｔ　９問比（７）　（Ｍ媒中、０．２５　ｔ／１ｏ　
ｏｍｅの儂１、・１で且つろ０℃の温度で測定して、０
．６ｄｌ！／ｙ以」二）還元粘度（ｉｎｈ、ｅｒｅｎｔ
　ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ）を有するべきである。また、耐
クリープ性の点から１．１３１℃以上のガラス転移温ｆ
（７“ｇ）を有するべきである。また、機械的性質と熱
接着作業性の点では、密度法で１１１Ｉｊ定して１５乃
至４０％の結晶化ｒＦ！Ｌｆ？有するべきである。

上述したコポリエステルは単独でも、或いは２種以上の
ブレンド物でも使用し得る他、他の熱用νμ性樹脂、例
えばポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピ
レン共Ｍ合体、エチレン−ブテン−１共重合体、イオン
架橋オレフィン共ｊ’ｌｊ　合体（アイオノマーラ、エ
チレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共
−ｊｌ〈合体、酸変性ポリエチレン、酸変性ポリプロピ
レン等のオレフィン系樹脂等のブレンド物の形でも使用
し得る。勿論、これらのオレフィン系（ａ１脂は（※’
ｉＦｔ剤全体の５０ｉ量％を越えない範囲、特に６０小
１と％以下の味で使用される。

本発明のコポリエステル系のホットメルト接着剤は、図
面に示したカップ状の上部体と下部体とを周状開放端縁
で接合するための接着剤と１〜で有利に使用される。

この場合、無継目カップを（「ｖ成する金属素材として
は、未処理の鋼板（ブラックプレート）、各種表面処理
鋼板、例えば錫メッキ鋼板（ブリキ）、亜鉛メッキ鋼板
、アルミメッキｖ１板、ニッケルメッキ缶板、クロムメ
ッキ鋼板等のメッキ鋼板；電解クロム酸処理鋼板等の電
解処理鋼板；リン酸及び／又はクロム酸処理鋼板等の化
学処理鋼板や、アルミニウム等の軽金属板或いはこれら
の複合材等が使用される。

未塗装の金属素材の接着に本発明のホットメルト接着剤
を用いることもできるが、一般には接着プライマ＝？）
！膜を設けた金属素材に対してこの接着剤を、１１４用
するのがよい。接着プライマーと１−てｔＪ：　、熱硬
化性及びＭｌ−可塑性４１１脂から成る任意の接着用塗
料；例えばフェノール・エポキシ塗料、アミノ−エポキ
シ塗料等の変性エポキシ塗料：例えば塩化ビニル−西′
［酸ビニル共和合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共爪合体
部分ケン化物、塩化ビニル−酢酸ビニル−無水マレイン
酸共、＋！（合体、エポキシ変性−、エポキシアミノ変
性−或いＣよエポキシフェノール変性−ビニル樹脂塗料
等のビニル又はり（性ビニル塗料；アクリル樹脂系塗料
：スチレン−ブタジェン共重合体塗料等を用いることが
できる。この内でも、本発明の接着剤は、塩化ビニル４
４位の言有旦が３０７’＋至９７重量％であり、カルボ
キシル基及び／又は水酸基を１０乃至５００ミリモ）ｖ
／１０（ｌ樹脂の濃度で含有する塩化ビニル系樹脂塗膜
に対して特に優れた接着性を示す。

この塗料は、塩化ビニル単位を６０乃至９７’ＡＬ量％
の量で含有するが、このＪ貧化ビニル単位は、後述する
１１口の単量体との共１１トａ体の形で、或いは一部が
該共重合体の形で、残りの他の一部がストレートな樹脂
、即ちホモ重合体の形で存在する。

一方、＠料中のカルボキシル基及び／又は水酸基は、こ
のような極性基を有するエチレン系小胞＾（１単量体単
位と塩化ビニル単位との共重合体の形で塗ｊ漢中に存在
してもよいし、寸だ極性基を有する樹脂と塩化ビニル系
樹脂とのブレンド物の形で存在してもよい。更に、塗膜
の加工ｉ生や密層性の点では、塩化ビニル系樹脂は、そ
の主鎖中に酢酸ビニル単位を含有することが望ましく、
酢酸ビニル単位は塗料当り６０重量％以下の量で存在す
ることができる。

カルボキシル基を与えるエヂレン系小胞和単−Ｆ１１゜
体の・前当な例は、アクリル酸、メタリル１投、フマル
酸、無水マレイン酸、クロｌ′ン酸、イタコン酸、シト
ラコン酸、テトラヒドロ無水フタル酸等であり、水酸基
を力える単は休の：Ｄ、、”ｌ当＆　１＋ｌＪ　＆；］
１、ビニルアルコール（即ち酢酸ビニルケン化物）、ヒ
ドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシエチルアクリ
レート、ヒドロキシプロピルアクリレート、ヒドロキシ
プロピルメタクリレート等である。

塩化ビニル系樹脂の適当な例は、ポリ塩化ビニル、塩化
ビニル−酢酸ビニル共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル
共取合体部分ケン化物、塩化ビニル−酢酸ビニルーアク
リル酸共重合体、塩化ビニル−酢酸ビニル共電合体部分
ケン化・部分ブチラール化物、塩化ビニル−酢酸ビニル
−メタクリル酸共徂合体、塩化ビニル−酢酸ビニル−無
水マレイン酸共ｉｆ＜合体、塩化ビニル−酢酸とニル−
ヒドロキシエチルアクリレート共「で合体、塩化ビニル
−１１￥ｆｉｔビニルーヒドロギシエチルメタクリレー
ト共１−１［合体等である。一般にポリ塩化ビニル、塩
化ヒ＝　／Ｉ／　−酢酸ビニル共重合体のようにカルボ
キシル基及び／又は水酸基を有さない樹脂は、カルボキ
シル基及び／又は水酸基を有する塩化ビニル共重合体と
のブレンド物の形で使用するのが望ましく１゜ これらの塩化ビニル系樹脂は、熱硬化性樹脂、特に水酸
基を有する熱硬化性１：１１１７ｉ、例えばレゾール型
及び／又はノボラック型のフェノール・アルデヒド樹脂
、尿素゛アルデヒド４ｉｆＩ脂、メラミン・アルデヒド
樹脂、エポキシ樹脂、゛アルギドｔｉｒ、ｘ脂等の１　
ｆｎ又は２神具」＝と組合せて用いることができる。

これらの塩化ビニル系ｆＬＪ　ｌ指律石は、トルエン、
キシレン等の芳−１ｈ′族炭化水素系溶媒：アセトン、
メチルエチルクートン、メチルインブチルケトン、シク
ロヘヤサノン等のケトン系溶媒；エタノール、プロパツ
ール、ブタノール等のアルコール系溶媒；エチルヒロン
ルブ、プチルセロンルブ等のセロソルブ系溶媒；酢酸エ
チル、酢酸ブチル等のエステル系溶媒等のＩ　Ｌｆｉ又
は２神具」二に溶解させた有機溶４１１溶液塗料の形で
用いることができ、更にこれらの有機溶媒溶液塗料に、
１蔦化ビニル重合体粒子を懸濁させた所謂オルガノゾル
塗料の形で用いることができる。この塗料は、固形５ｊ
　ＩＩ＆度が１０乃至５０車隈％の範囲内で、塗装に適
した粘度で金１・４素材への塗布に用いられる。償装は
、ローラ塗布、ブラシ塗布、ドクターコータ、スプレー
塗布、静′べ℃塗装、浸漬塗布等の任意の手段で行うこ
とができる。金属素材への塗工量は、乾燥基準で０．５
乃至ろ０９７ｍ”、特に１乃至２０９脂ｍ”の範囲とす
ることが、本発明の目的に好都合である。

塗装後の全域床材は、熱風炉、赤外線加熱炉等において
、１５０乃至３５０℃で５秒乃至６０分間ｌＪ：’、；
伺けて所望の塗膜とする。

無継目カップを得るために、上述した塗装乃至は未塗装
の金属累月を円板等の形状に打抜き、絞りポンチと絞り
ダイスとの間で、１段或いは多段の絞り加工に付し、所
望により絞りカップをしごきポンチとしごきダ・イスと
の間で多段のしごき）Ｊｎ工に賦す□これらの絞り加工
やしごき加工の操作や糸作は、それ自体公知のものであ
り、それ自体公知の条件で行うことができる。

加工に刊する塗装金属素材の素板厚は、容器の最終寸法
や素材の種類によっても相違するが、一般に０．１乃至
０．５ｍｍ５％［０，２乃至０−６５ｒｒｎｎの範囲に
あるのが望ましく、一方しごき加工を行ｒ）場合にはそ
の側壁部の厚４は０．０５乃至０．２０問、特に０．０
６乃至ＯＡ７ｍｙｔとなるようにするのがよ（１゜ この場合塗装金属素材に絞り成形、或いは絞り一再絞り
（深絞りン成形を行って、カップ状成形体を製造するこ
とが望凍しいが、未塗装の金属累月に絞り−しごき加工
を行ってカップ状成形体を製遺し、このカップ状成形体
に前記塩化ビニル系）、ｉｉＪ脂塗料を塗装することも
勿ｉ’：１１ｎ可能である。

本発明ｔこよる接着剤は、カップの接合すべき開放端縁
部に、カップ相互の嵌合（Ｃ先立って施こす。

この接着剤層は、樹脂層の）９．みが１０乃至２００ｉ
ｔ　？ｎ、、ｔ（テに２０乃至１５０ＩＩｎｔとなるよ
うＶＣ施こすのがよく、且つ京ね合せ接ば部の［１］、
即ちラップｒｐが１乃至６０Ｉ＋＋！＋＋、特に２乃至
２０間となるよりに施すのがよい。

接着剤（７１１脂は、種々の形態、例えばフィルム、粉
体、スラリー、溶液、プラスチブルカ至はエマルジョン
の形でｒ′ｆｒ望とするカップの部分に施こすことがで
き、特に上記接着剤は、取扱い及び塗イ１１操作が容易
で、乾燥等の操作が丘易なフィルノ・の形で施用できる
こともイｊｆＪ　ｆｊ：点である。

＋Ｘ治１１すの施用は、接着剤の形態に応じて、ラミネ
ート、押出（エクストルート）、静電粉体！Ｉ♂ぺ′１
１Σン：’ｆ　ｆｎ　’ｈ”ｒ−、スプレーコート、ノ
ズル吐出、ディップコート、ロールコート、ブラッシン
グ（刷毛塗り９等の塗布方式を採用できる。

金Ａ・４素材の接合すべき１ｌｌｉ分に前記塗？１（１
が施されているので、この塗料は接着剤に対してプライ
マーどして作用し、望ましい接着性が得られる。

カップの円周状開放端０３を車ね汗せ接合する」・−０
には、継目の内側１に必然的に金属素旧゛のカットエツ
ジが露出する。このカットエツジを、カップの１ｔソ合
に先立って、接着剤テープで民み込む或いは枠１着剤の
粉末、スラリー、溶液をこのカットエツジに二Ｍ［ｑこ
して、カットエツジの保護を行うことも′ひきる。

」Ｊ・層剤は、継目の内側或いは外側となるカップ開放
端縁部の外面或いは内面に施こすことができ、また両面
に１’ｕｉこすこともできる。

接着剤を施したカップに他方のカップを嵌・Ｓさせ、次
いで重ね汁毬部に存イ［１゛る接着剤を溶融させ、必要
により継目を冷却し２て継目を形成させる。

爪ね合せ部の）Ｍ熱は、高周波１１９２１７刀ｔ１熱、
赤外線ノ用熱、熱風力（１熱、加熱体からの伝熱力［１
熱等による・−とができ、また継目の冷却は放冷、柴冷
、水冷等の任意の操作によることができる。

この際、継目の外方となる開放ｉ’ｌｈｉ　Ｎ１１と継
目の内方となる開放端部との間でＪ’（ｐ　眉剤層が圧
接挾持される状態で接着剤の溶融を行うことが、気密性
及び接ス゛千力に優れた継目を形成させる上で有利であ
り、一般に、周状の重ね合せ４’２５　、Ｆｔを形成す
る両開放端部の内、内ｆｕｌｌに位置するものの夕）径
をＤＩ、外側に位置するものの内径を１．）０．両者の
間に介丁王させる接着剤層の厚みをｄＡとしたとき、下
記不等式 ％式％ が成立するようにこれらの諸寸法を選び且つ接着凌の接
着剤の厚みが１０乃至１５０μｍ特に１０乃至１００μ
ｍとなるよ′）にするのが望ましい。

上述した金属製容器は、炭Ｍ飲料、ビール、発／ＩＵ、
酒τｆの自生圧力を有する内容′吻に対する容器として
、また窒素ガス、液体窒素等を内存物と共に充填する内
圧容器等として特に有用である。

勿論、この接着剤は上述した周状側面）４゛に目を有す
る金属製容器のみならず、ストレートな側面継目を有す
る金属製容器や、スランジイ（］容器と蓋との接合体や
その他の接着４１°９造体の製造に有利に使用できる。

本発明を次の例で説明する。

〔コポリエステル接着剤の作成〕

す、下の実施例に使用するコポリエステル接箔剤は次に
述べる方法に従って重縮合し、フィルム試料を作Ｄ）シ
した。はじめに各々あらかじめ７ｙｔ定の、相当する酸
成分、グリコール成分を約０．０４　ｗｔ％に／１１１
肖するテトラ−ｎ−ブチルチタネート等の触媒とともに
ガラス製反応装Ｗに仕込み、攪拌しつつ２００℃に力１
１熱し、発生するメタノールヲ除去しつつ約１００分間
反応を続け、次いで約２６０℃に昇温し肌１〜０．５闘
ｆｆｔの減圧下で約２時間重合を杓った。得られたコポ
リエステルはペレット化した後２枚のテフロンシートに
はさみ、各々の樹脂の融点もしくは軟化点以上２０〜ろ
０℃の温度下でホットプレスにより成形してｎ−さ約８
０μｍのフィルム状シートを作成した。各試オｚ１の最
終的な組成はプロトンＮ　ＡＩ　Ｒ、ガスクロマトグラ
フィにより分析して確認した。表１にはその分析結果に
従った組成比を示した。また、各試４°・１の物性値を
以下に、シ１（べろ方法で測定し、同じく表１に示した
。

（イ）還元粘度（ηｓｐ／Ｃ）の測定 上記フィルムを５ｏｃＡ空下で約１０時間乾燥した後、
０．２５　ｖ精秤しフェノール６０部、デトラクロロエ
タン４０部の混合溶媒に溶解さぜ０雁０．２５　ｒ／１
００ｍｌの溶液を筒胴した。ウベローデ型粘度ｎ１を使
用し３００：ｆ：０．１℃に恒温した水槽中にて、溶媒
、溶液それぞれ６回ずつ流下時間ヲ１ｌｌｌｌ　’Ｎ　
Ｌ　ソレラ（７）　、、ｉ’ｆｉ　術平均値ヨリηｓｐ
／Ｃ（ｄｌｌ　／　ｔ　）を算出した。

（ロ）結晶化度（α、）の測定 室温、Ａ窒下で約５時間ＩＩ＋兄燥したフィルムを試イ
ｌどし、示差ｐ、・へ分’＋ＲＣＩ）ＳＣ）法により結
晶の融Ｉｊ’ｌ’　：’、’ｊ’ｌ　を求（Ｙ：＋、１
００％結晶性のポリブチレンブレツクレート（ＰＢＴ）
の融解熱３６．５　Ｃａｔ　／　Ｖ（Ｒ，Ｉ　、Ａｌ１
１ｌｅｒ　ａ、ｎｄ　Ｌ、Ｅ、Ｎ１ｇ１ｓｅｎ＋　Ｊ、
Ｐｏ１ｙ７．。

５Ｃ７−＋　５５．６４６Ｃ１９６１））をノル壁に結
晶化度を４月−１」シた。測定装置としてＰｅｒｋｉｎ
−Ｅｌｙルｅフ゛Ｍｏｄｅｌ　Ｉ）Ｓ　Ｃ−２を用い、
昇温速度２０℃／？ｎ、ｉｎインジウムを標阜試料にし
て、融解ピーク面積のＪ’ＪＩ出、熱量換算にはデータ
処理装置を用いて行った。なお、昇温過程で結晶化に伴
う発熱ピークが生じた場合には、その寄与を融解熱より
差し引きＮＴ　１曲した。

（ハ）ガラス転移温度（Ｔｇ）の測定 室温、Ｊ（壁下で約５時間乾燥したフィルムより１ｔ：
ｍＸ８ｃ１ｒＬの短冊状の試料を切り出し使用した。

Ｂｊ１的粘弾性ｉ１＋１１定装置として岩本製作所製粘
り１ト性スペクトロメーターＶＥＳ−ＩＩＦを使用し、
周波数１７７Ｚ、昇温速度１℃／　ｍ、ｉｎで一５０℃
から１００■〕ノアｋｈ　１ｆ（、’１ｉｌｊで対数減
衰率の温度分散をｊｌリボし、そのピーク位置をもって
その試料のガラス転移温度とした。

実施例１〜１６．比較例１〜６ 仄に述べる方法に従って５％１ｔＵ示ず接着剤の性能を
計測した。

以下の試験では被着体として（１）厚さ０．２１羽の電
解クロムＷ処理鋼板（略Ｆｉｊ、Ｌ号ＴＦ“Ｓ）、（１
１）厚さ０．３５鮪のクロメート処（！）１アルミ４反
（Ａｔ）、曲）（１）のＴ　Ｆ　Ｓ板に通常市販のエボ
ギシフェノール■ｔ・１を塗布した後暁付６１■化させ
たポリ（７°Ｉｔ’ｓ　＋Ｅ／Ｐ　）、１ｉｖｌ　（ｌ
ｉ　）のＡＩ板に通辞市販の変性ビニル系塗料を糸イ１
１シた後乾燥焼料さ秋た板（Ａ　ｌ　４４１）　　の４
種類のものを使用した。

（イ）接着強１ｆｔのｊｌり定 ０−＠：ん断（リヅ壊試験 それぐれ巾２０ｍｍ％長さ５　（’ｌ　ｍｍに切断した
板４Ａを２枚用い、接着面ｔ’＋１が１ｃｍ２　どなる
ように５朋ｘ２（１＋ｍの寸法の接着剤フィルムを第４
図にｉずように２枚の板間にはさみ、板の両側より約２
ｋｇＺ−２の圧力を加えつつ高周波、′Ｉｙ導加熱加熱
り接着剤の融点（軟化点）＋６０℃となるように〃１１
熱Ｅ〜で接着し、試験片とした。

ｒ（＜　ｉＪ、’ｉ　ｌｉケテンロンを用い、クロスヘ
ッドスピード１０Ｕ耶７’ｒｎｉｎ、室温下で行った。

各試オ・１でそイア、ぞれ６回の試験を行い、その算術
平均値をもっで１ｌｌｌＩボ値とした。

ＯＴ−は＜　Ｖ；ｔＣ破壊試験 それぞれ１１Ｊ５πｍ１長さ７０ｍｍに切断した板材を
２枚用い、この太きさよりやや大きな寸法の接着剤フィ
ルムを２枚の板間にはさみ、板の両ｇＪＪ　Ｊ：り約２
Ｋｇ／ｃｍ２の圧力をカ１１えつつ高周波ｎｈ　’７’
？’　）ＩｌＩ熱により接着剤の融点（軟化点）＋３０
℃となるように加熱して接着し、板間からはみだした」
ブ５着剤をナイフで除去して試験片とした。

試験ハテンシロンを用い、クロスヘッドスピード２００
　ｍｍ／　ｍ、ｉｎ室温下で行った。各試料でそれぞれ
６回の試験を行い、各々の平均的な値の７ｒ術平均値を
もってａｌｌｌ定値とした。

咬た、７０℃水中に１０時間浸漬後の双方の試験片につ
いても上記の試験を行い熱水中に於ける接涜強ハ［の経
時的変化を調べた。

（ロ）　応力下の衝撃試験 試験片として０）のせん１析破」直試験と同一のものを
使用し、第５図（（Ｌ）、（６）Ｋ、そのｉＧ何′Ｐを
示すように通常の衝電試１険に使用される振子形衝撃試
験機を使用した。試ｊ験片Ｓは（ｂ）に詳＋Ｙｌｌｌに
示したようにチャックＣ１スプリングＧを介して（ｒｔ
、）のＰの位置に接着面がハンマーＨＶＣ垂直になるよ
うに固定される０試験片にはスプリングにＪ：り常時２
０ｋｇのせん新約な静荷重、単位接着面ＡＴ（にｊＩＭ
　Ｒして１ｏ跋／儒２の応力がカロえられている。ハン
マーを解放する′↓工により接着部位に打撃が加えられ
る。打撃条件として、試験機のひよう量４０　ｋｇｆ　
−ｃｍ、打撃速１現ろ、６５　ｍ／　ｓ　ｚ　ハフ’ｖ
）形状はＪＩｓ７１１１によるものを選び持上は角１５
０’Ｃとし、雰囲気温度Ｏ℃、６７℃で行った。各試料
でそれぞれ１０回の試験を行い接層部分が一部もしくは
全部破壊したものの個数をもって１ｌｌｌｌ定値とした
。

（ハ）熱水中クリープ試験 試験片として（イ）のせん断破壊試ｉ、％と同一のもの
で（ＩＶ）、４ｊ＋Ｔ／’の板材によるものを用いた。

クリープ試１・、力機として東洋測器（株）製Ｍｏ１）
ＥＬ　Ｃ３Ｃ−Ｐ型を１′シイ貞型に改良したものを用
いた。あらかじめ試削（ｊ＠の槽内と浸漬液（水）を一
定（３７℃、７０℃）に恒温にしておき、試験片を装着
後浸漬液に没し、ろ０分間経過した後２０ｋｇの静荷ｊ
ｌｊを加える。変位置△Ｘ朋は差動トランスによりイｎ
密にＵｌｌｌ定した。なお荷罰し負荷直後の変位も正イ
准に１ｌｌｌｌ定するために試験片の固定に遊びが生じ
ぬように＃ｌＩＩ心の注意を払った。第６図には、実施
例２実線と比較例ろ破線の７０℃に於けるクリープ曲線
の一例を示した。２４時間後の変位量△Ｘを読み取り、
各試料についての６回の測定値の９．術平均を結果とし
て採用した。

以上の結果を表１に各接着剤の物性値とともに示した。

実施例１７〜２６．比較例７〜１２ 素材厚０．２６朋のアルミ板（３００４材Ｈ１９クロメ
ート処理〕の内外面に塩化ビニル４ｉ７ｊ脂粒子６０＆
量％、塩化ビニル／酢酸ビニル／無水マレイン酸＝８６
／１１／６（重量％）共１１【合体４Ｏ−ＯＦ　螢％、
及びエポキシ化大豆油１０重舟％から成るビニル系塗料
をそれぞれ全体の塗膜量が１８０ｊｎｙ　／　ｄＪｎ″
、８０　ｍ９／　ｄｍ”　トｉ　；ｂ　、ｔ：　９　Ｖ
Ｃ塗布、焼付を行った後に２５０朋の径の円板に打抜き
、通常のプレス力１１工により成形を７ｉｌｉｔ、、接
合部端縁の内径が１１０．６＋、ｙｍで中’ｕ部Ｖｃｊ
Ｆｉ径ろＤｍｍの注ぎ口を有する上部体を作製した。

一方、同じ塗装板より２５０　ｒｔｔｍの径の円板を打
抜き、プレス加工により成形を行って接合部端縁の夕）
径が１１０．６ｉ＋ｍの下ｒｉｆｔ体榮作製した。

この−Ｆ　ｆｉｌｉ体の端縁全周にわたって、にの外面
１１１ｉＪ　５．５　ｍｍ、　ｔｉｊ％内面側約１−５
ｍｍ、ｌＩＪで以下のようＧ・こ接着剤を塗布した。す
ｌわぢ、賢１に各々示したｉ′［１成及び物性から成る
フィルムのうち数ｆｉｌｔを選びｊ巨厚８０μｍ１巾７
ｍｙのものを、あらかじめ品周波〃１１熱した一Ｆ部体
外面端縁全周にわたり約１．５朋Ｖ１み出るように貼着
し、しかる後、このはみ川し部分をロールにより折り返
し４’Ｊｊｘ＞端縁を高周波加熱しながら内面側に貼着
させ端縁が接着剤により被扮された下部体を作製した。

・二の様にｆ・Ｉられた、上部体と接着剤を塗布したー
ト部体とを低合し、嵌合部を高周波力１１熱して接着剤
を溶卵した後／ダ却固化させて上部体と下部体を接イｔ
した谷量約２１の金属製容器を作製した。

しれら金属製容器の接合部強度を評価する一方でビール
を充プ鎮した後注ぎ口を密栓し、６５℃ろ［１分の殺菌
を施した上で５０℃で経時させ、内’ｆ’Ｅ　Ａ−ｊ”
［の液化や漏洩、信用の有無をｔａ察した、捷だ、テン
ティングテスト、落下テストを行って漏洩、破胴４の有
無を調べた。表２には、これらの結果を示す。

ｉおこの実施例に於ては、次の方法に従って金ＡＩ？ｉ
　：ｊ’！’９．容器のＮ７価を行った。

〔金属製容器の評価〕

（イ）接合部せん断強贋のｄｌ１１定 十ンツ合板の金属製容器、そして、これに水を充填して
７０℃にて１０時時間時させたものについて、それぞれ
高さ方向７ＣｒｒＬ１円周方向２ｃｍの接合部を営む試
料片を切り出し、テンシロンを用いて引張り速度１００
　ｔｎｍ　／　ｍ１ｎｚ室温下でせん断破壊試験を行い
、ラップ接合部の接着面イ、１を考１（：衆してせん断
強度どしで表記した。各々６個の容器について測定し、
それらの３ｊＬ術平均値を持って測定値とした。なお、
ここで５４〜５７１−ｇ／儂２以上と表記されているも
のは、板の（Ｌ’！／断が生じたもので、実際の強度は
これ以上の値であるり１を表わしている。

（ロ）接合部は＜６１℃強度の測定 接合後の＜１２　ｋＭ製科器、そして、これに水を充Ｊ
賃して７０℃にて１０時時間時させたものについて、そ
れぞれ接合８ＩＳを円周状に切り出し、テンシロンを用
いて引張り速度２（ＪＯ間／　ｔｎ、ｉｎｚ室ＴＡＡ下
で１“ビール破壊試験を行った。ラップ接合部の幅を考
慮した上で各々６個の容器について平均のはく錐強度を
求め主要な破壊形式を１．塗ハ［疼−板間、Ｉｔ塗膜−
接着剤、Ｉｌｌ接着剤、１ｖ塗１１へに分類し、目視観
察の上表に示した。

（ハ）テンティングテスト 金Ｊ：４　’？！谷器容器れぞれのノ９１定の内容品を
充填した後、図４に示すような、重さ４ｋｇの錘（，４
）を一定高さく６間）より水平方向に対して２２．５°
の角度で匝浄（した金属製容器（Ｂ）接合部の外部体端
Ａづ−Ｌす０．ろｍｍの位置へ垂直に自然落ドさせる。

この試１５うで、上部体と底部体とが離別したり接合＋
ｌｌにすき間が発生したものを破／Ｉｌ”ｌ、２３℃で
４　Ｆ３時間放置後に内圧を測定し充填直後に比べ−Ｃ
５５’′ｏ以上の低下が見られるもの、ぞして回合部近
傍に内キＹ品のにじみ出］７が観察されるものをＤｉａ
洩と見なした。、表には、上ｎ己漏洩と破用司の総第１
１をン届洩不（％）として示し、カッコ内にはそのうち
の破産率（％）を示した。

なお、試験条件として０℃と２５℃を選び試験体全体が
十分その温度に到達しているのを＠ｉ認した」−で、そ
れぞれ５０本の試験を行った。

に）落下テスト 金属製容器にそれぞれの所定の内容品を充填した後、喉
部下で旨さ９０ｃｍより（１）底部が下方ＶＣ来る向き
、（ｉｆ）接合部が下方に来る向きの２方向で５４２５
本ずつ落下させ、信用の有無、更に４８時［ト１１経過
後に漏洩の有無を調べた。表には各々の場合について、
′上記漏洩と信用の総和を漏洩率（％）どして示し、カ
ッコ内にはそのつらの破産率（％〕を示した。

←１１５０’Ｃ３ケ月の経時試験 ０容積変化 あらかじめ充填前のイｆ器の全賢積を測定したものに、
内容物を充填し、経時した俊、漏洩の全く無いものにつ
いて得び全稈Ａべを測定ｌ〜て、その差を容４ｊ’を変
化△Ｖとした。各々１０個ずつ測定し、それらの４１術
平均値を結果として採用した。

０ど雷洩および破産率 上部体と底ｔｌ＜体が離別したり、あるいり、どちらか
が変形して接合７Ｓ１１にすき間の見られるものを信用
どした。また、２５℃での内用が、充Ｊ何直後に比べて
５％以上低下しているもの、そして、接合７〜１〜５１
１傍に何らかの内容品のにじ−リ、出しが観察されるも
のを漏洩と見なした。ＩＩ、′１′＆ｒ、　４１１．５
０個中ノ？’（ｌ池数と信用数の総イ［１を漏洩率（％
〕として示し、カッコ内にｌ−Ｊ、七のうちの破産率（
′％）を示した。

（注） （略記号）酸成分　Ｔ　テレフタル酸 Ｉ　インフタル酸 Ａ　アジピン酸 Ｓ　セパチン酸 Ｏオルソフタル酸 Ａｚ　アゼライン酸 ＤＰジフェノール酸 アルコール成分Ｂ　　１　＋　４−ブタンジオールＥ　
エチレングリコール Ｐ　プロピレングリコール Ｎ　ネオペンチルグリコール ＴＥ　）リエチレングリコール 乃匹〕　　ポリエチレングリコール 〔数平均分子級Ａ／７Ｌ〕 せん断破壊強度での畳は板材の破断である事を示す。

実施例２人 素材厚０．２３絹のフリイト錫メッキ鋼板ＣＴ−１材、
めっき量す５０１５０）の内外面に塩化ビニル向脂粒子
５０：ｍ滑％、塩化ビニル／酢酸ビニル／無水マレイン
酸＝８６／１１　／３　（重量％）共重合体５５重量％
、及びエポキシ化大豆油１５Ｍ景％から成る塗料をそれ
ぞれ全体の塗膜量が１５０１Ｖ／　ｄｍ”、６０　ｒｎ
ｙ　／　、１−ｔとなるｉ９に塗布、焼付を行った後に
９４朋の円板に打抜き、通常のプレス加工により成形を
施し、４産合部端縁の内径が６４．４８間で中心部に直
径２５間の注ぎ口を有する上部体を作製した。

一方、累月厚Ｏ１ろＯｍｍの錫メツキ鋼板を約１４２π
Ｍの径に打抜き、絞りポンチと絞りダイスとの間で内径
が約８５朋のコツプ状に成形する。次いで、このコツプ
状成形物を丹絞Ｖ）　Ｉ程に賦した後、［酊径約６６．
１ｍｍのしごきポンチとダイスによりしごき加工を施し
た。この外面に十Ｆｉｌ（体と同一の塗料Ｅ３を塗ｊ虞
量が６０７ＩＩＰ／ｄかになるようにマンドレルコータ
ーで塗布後焼付し、更に内面には、エボキシュリア系塗
料を塗膜量：　１５０　Ｌｑ９　／　ｄｍ’　ｋｌ　５
Ｈるよりにスプレーコートし、焼判を行った抜け、ネッ
クイン加工を行ってその円周端縁の外径が６４．４０ｍ
ｍの下部体を作製した。

Ｖ（いてこの下部体の端縁全周にわたって、その外面測
的４　ｙａｒｎ　Ｉｊ］　％内面側約２　Ｔｎｒｕ　ｒ
ｔ］で以下のように接着剤を塗布した。すなわちコポリ
エステル接着７ｊｌＣ１０（組成及び物性は表１参照）
のフイルノ・、膜Ｊ！−Ｊ、８　［］　ｐ　？？？、　
１１Ｊ６朋のもの、をあらかじめ高ｊ♂・１波加熱した
Ｆ部体外面端縁に全周にわたり約２朋はみ出るように貼
着し、しかる後、得度端縁を高周波加熱（２ながらこの
はみ出しｆＨＩ分をロールで折り返して内面ＩＩ（１１
に貼着させ端縁が接着剤により被覆された下部体を作製
した。

このように得られた上部体と接着剤を塗布した下部体ど
を嵌合し、嵌合部を高周波加熱して図治剤を溶ＦＡ’Ｒ
した後ｉ／を却同化させて上部体と下部体を接合した容
量的５０　Ｑ　ｍｅのビン状の金訂慝製ｔｔ器を作成し
た。

これらの金属製容器に合成炭酸飲料を充填した後注ぎ口
を１１１栓し、キャンウオーーーによす４２℃でλ夕菌
を施し５０℃での紅時試験を行うとともニ、落下テスト
、０℃と２５℃でのデンチングチストを行ってビンの強
度をＴ’ｆ　１ｉｌｌｉ　Ｌだところ、実用上十分満足
できる性能が得られた。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の金ハ製容器の上部体と下部体とを夫
々別個に示す断面図、 第２図は、上部体と下部体とを重ね合わせ接合して成る
本発明の金属製？ｆ器の断面図、第３図は、第２図にお
ける接合部断面の拡大図、第４図は、せん断破壊試験、
応力下の衝′Ｉ８試験、熱水中クリープ試験に使用した
試験片の概略図、第５図は、応力下の衝撃試験に用いた
振子形衝撃試験機（α）と、試験片装着部分の１１　Ｗ
＆　（ｂ）の概略図、第６図は、熱水中クリープ試験に
於ける変位計△Ｘの時間的変化の実例、 第７図は、デンチングチストの概略を示す図であって、 列理数字はそれぞれ、１は下部体、２は上部体、６及び
４は開放ｒ、−ｉａ部、５は側面継目、６ｔよ薄肉側壁
ＰｉＬ　　７は底部、９は土壁、１０は注ぎ口、１１は
金属基質、１２ａ、、ｂは塗膜、１′６！よ接着剤、１
４は金属素材切断端縁、１５は被覆Ｊψ場を示す。 特許出願人　　岸　本　　昭 第１図　　　　　　第２図 ｎ 第３１」 第５図 （ｂ） 第６図 １０ｇ　（ｔ／　ｈｒｓ　） 第７図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１＞７０乃至９７モル％のテレフタル酸成分及び他の
   二塩基酸成分から成る二塩基酸成分と、７゜乃至９７モ
   ル％の１．４−ブタンジオール成分、６乃至６０モル％
   のジエチレングリコール成分及びＯ乃至２０モル％の炭
   素数２乃至５の他の多価アルコール成分から成る多価ア
   ルコール成分とのコポリエステルであって、該コポリエ
   ステルは、フェノール：テトラクロルエタン−６０：４
   ０の］１（敬礼の溶媒中０．２５　ｆ／　１００ｒａｌ
   の濃度で且つ６０℃の温度で測定して０．６　ｄｌ！、
   ／ｌｐ以上の還元粘度と、３１℃以上のガラス転移温度
   と、１５乃至４０％結晶化度とを有することを特徴とす
   るホットメルト接着剤。