JPS59162223A - 非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラツド鋼の製造方法 - Google Patents
非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラツド鋼の製造方法Info
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- JPS59162223A JPS59162223A JP3603083A JP3603083A JPS59162223A JP S59162223 A JPS59162223 A JP S59162223A JP 3603083 A JP3603083 A JP 3603083A JP 3603083 A JP3603083 A JP 3603083A JP S59162223 A JPS59162223 A JP S59162223A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ラツド鋼の製造方法に関する。
近時、石油、天然ガス輸送用パイプ、海洋構造物、一般
圧力容器、化学薬品貯蔵タンク等に使用される鋼材にお
いては、その経済的利点とあいまって、鋼材の強度は増
大する傾向にあり、それと同時に使用条件が苛酷になる
につれて、鋼材には高度な靭性が要求されるようになっ
ている。
圧力容器、化学薬品貯蔵タンク等に使用される鋼材にお
いては、その経済的利点とあいまって、鋼材の強度は増
大する傾向にあり、それと同時に使用条件が苛酷になる
につれて、鋼材には高度な靭性が要求されるようになっ
ている。
一部では、すでに十分な溶接性を有する引張強度ｇ Ｏ
ｋｇ ／一以上の溶接構造用鋼が開発され使用されて
おり、ラインパイプではＡ Ｐ Ｉ − 、ｔ Ｌ Ｘ
−Ｘ６０以上の高張力鋼がコントロールローリング法
等による経済的な方法により製造され広く使用されてい
る。
ｋｇ ／一以上の溶接構造用鋼が開発され使用されて
おり、ラインパイプではＡ Ｐ Ｉ − 、ｔ Ｌ Ｘ
−Ｘ６０以上の高張力鋼がコントロールローリング法
等による経済的な方法により製造され広く使用されてい
る。
一方、近年ラインパイプ、海洋構造物、さらに化学薬品
輸送タンカー用の薬品貯蔵槽において、前ノ者は腐食性
の強い天然ガスの採掘、北海等の海域におけるプラット
フォームの設置が増大しており、壕だ化学薬品貯蔵槽に
おいてはオーステナイト系ステンレス鋼が単体で使用さ
れているが、いずれにおいても高耐腐食化、高強度化、
経済性の点から炭素鋼あるいは低合鋼を母材とし、オー
ステナイト系ステンレス鋼、ニッケル合金等を合材とし
たクラツド鋼が使用され始めている。合材により耐食性
を保持し母材により強度を保証しようとする考えで作ら
れたこのようなりラッド鋼板はすでに−に記以外多方面
において使用されている。
輸送タンカー用の薬品貯蔵槽において、前ノ者は腐食性
の強い天然ガスの採掘、北海等の海域におけるプラット
フォームの設置が増大しており、壕だ化学薬品貯蔵槽に
おいてはオーステナイト系ステンレス鋼が単体で使用さ
れているが、いずれにおいても高耐腐食化、高強度化、
経済性の点から炭素鋼あるいは低合鋼を母材とし、オー
ステナイト系ステンレス鋼、ニッケル合金等を合材とし
たクラツド鋼が使用され始めている。合材により耐食性
を保持し母材により強度を保証しようとする考えで作ら
れたこのようなりラッド鋼板はすでに−に記以外多方面
において使用されている。
クラツド鋼板の製造方法には種々あるが、経済性と品質
の点で高温加熱−圧延圧着法（熱間圧延圧着法）が最も
一般的である。この圧延圧着法により接合されたクラツ
ド鋼板は合材がオーステナイト系ステンレス鋼の様な高
温溶体化処理を必要とする場合は、クラッド鋼板全体を
高温溶体化温度（通常ｑ汐０°Ｃ以上）に加熱して保持
し空冷する。
の点で高温加熱−圧延圧着法（熱間圧延圧着法）が最も
一般的である。この圧延圧着法により接合されたクラツ
ド鋼板は合材がオーステナイト系ステンレス鋼の様な高
温溶体化処理を必要とする場合は、クラッド鋼板全体を
高温溶体化温度（通常ｑ汐０°Ｃ以上）に加熱して保持
し空冷する。
この溶体化処理後の冷却方法は経済性、クラツド鋼板の
歪発生防止、水冷しだ場合の水冷後高温焼戻しによる靭
性の確保が合材の耐食性劣化の点で困難である等の問題
九本Ａため、水冷は採用されず通常大気中で放冷される
。
歪発生防止、水冷しだ場合の水冷後高温焼戻しによる靭
性の確保が合材の耐食性劣化の点で困難である等の問題
九本Ａため、水冷は採用されず通常大気中で放冷される
。
上述の理由から９３０ ’Ｏ以上の高温から空冷した場
合、従来クラツド鋼の母材である炭素鋼あるいは低合金
鋼に降伏点３３ ｋｇ／ ｖａＩＩ！以上でしかも高靭
性を与えることは極めて困難であった。すなわち低い炭
素当量（Ｃｅｑ、 ）の範囲内で空冷により母材に３５
ｋｇ／ ｍ１以上の降伏点を力えることが難しく、ま
た母相は高温に保持後冷却されるだめその結晶粒が粗大
化したり、場合によってはウィドマンステッテン組織あ
るいはベイナイト組織が現出し、その事により靭性の確
保がむずかしくなる。
合、従来クラツド鋼の母材である炭素鋼あるいは低合金
鋼に降伏点３３ ｋｇ／ ｖａＩＩ！以上でしかも高靭
性を与えることは極めて困難であった。すなわち低い炭
素当量（Ｃｅｑ、 ）の範囲内で空冷により母材に３５
ｋｇ／ ｍ１以上の降伏点を力えることが難しく、ま
た母相は高温に保持後冷却されるだめその結晶粒が粗大
化したり、場合によってはウィドマンステッテン組織あ
るいはベイナイト組織が現出し、その事により靭性の確
保がむずかしくなる。
本発明の目的は、上記の問題点を解決し、降伏点３３
ｋｇ ／ ｍ−以上の高強度、高靭性の非調質鋼を母材
としたクラツド鋼の製造方法を提供するにある 本発明の構成は、ステンレス鋼、ニッケル捷たは二ツク
゛ル合金からなる合材と、取量基準でＣｕ０３−０．／
３ ％ 、 Ｓ ］ ０．３０ ％以下、 ヘ４
ｎＱ乙０−／３０％、Ｎ１０．２０−０６θ％、ＣｕＯ
，７０〜０３０係、ＭｏＱ、０り〜０３０係、Ａ？２θ
／汐〜００３汐係にさらにＶ００／〜０１０係、Ｎｂθ
０／〜θθ、！ｒ９！＋、Ｔｉθ０タ多以下の内７種以
上全以下しかつ がθｑ、タチ以下で残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
シなる母材とを組合せて熱間圧延により接合させた後、
前記合材の材質に応じて所定温度の溶体化処理を施すこ
とを特徴とする非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラ
ツド鋼の製造方法である。
ｋｇ ／ ｍ−以上の高強度、高靭性の非調質鋼を母材
としたクラツド鋼の製造方法を提供するにある 本発明の構成は、ステンレス鋼、ニッケル捷たは二ツク
゛ル合金からなる合材と、取量基準でＣｕ０３−０．／
３ ％ 、 Ｓ ］ ０．３０ ％以下、 ヘ４
ｎＱ乙０−／３０％、Ｎ１０．２０−０６θ％、ＣｕＯ
，７０〜０３０係、ＭｏＱ、０り〜０３０係、Ａ？２θ
／汐〜００３汐係にさらにＶ００／〜０１０係、Ｎｂθ
０／〜θθ、！ｒ９！＋、Ｔｉθ０タ多以下の内７種以
上全以下しかつ がθｑ、タチ以下で残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
シなる母材とを組合せて熱間圧延により接合させた後、
前記合材の材質に応じて所定温度の溶体化処理を施すこ
とを特徴とする非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラ
ツド鋼の製造方法である。
つぎに上記母材の成分を限定した理由を説明する。
Ｃ：００左チ未満では強度確保できない。θ／左係をこ
えると特に溶接性が悪くなり、靭性も低下する。
えると特に溶接性が悪くなり、靭性も低下する。
Ｓｌ：あオり多いと靭性確保例できないので、その上限
を０左０係とした。
を０左０係とした。
Ｍｎ、Ｎｉ：靭性確保の点からその下限をそれぞれθ乙
ｏ、ｏ、ａｏ係としたが、Ｎ１については、その増大は
湿潤Ｈ２Ｓ雰囲気中での応力腐食割れ感受性を高めるの
で上限をθ６０係としだ。Ｍｎもその増大は偏析の助長
、水素誘起割れ感受性を高めるため」二限をｌｊＯ係と
した。
ｏ、ｏ、ａｏ係としたが、Ｎ１については、その増大は
湿潤Ｈ２Ｓ雰囲気中での応力腐食割れ感受性を高めるの
で上限をθ６０係としだ。Ｍｎもその増大は偏析の助長
、水素誘起割れ感受性を高めるため」二限をｌｊＯ係と
した。
Ｃ’ｕ：強度、靭性確保の点で有用な元素であり、まだ
、焼戻し時析出による降伏点」二昇が期待できるため、
その下限を０７０係としだが、多量のＣｕの添加は熱間
加工時の割れの原因になるのでその上限を０３θ係とし
た。
、焼戻し時析出による降伏点」二昇が期待できるため、
その下限を０７０係としだが、多量のＣｕの添加は熱間
加工時の割れの原因になるのでその上限を０３θ係とし
た。
Ｍ ｏ ： Ｍ ｏはあまり靭性を低下させずに降伏点
を上昇させるので有効な元素であって、強度および靭性
を確保する（でば００５係以上含有させる必要があるが
、一方フエライトノーズを長時間側に移行させベイナイ
トを中成させるため特に溶体化仮焼ならしままで使用す
る場合は靭性が劣化するため、その−に限を０３０係と
しだ。
を上昇させるので有効な元素であって、強度および靭性
を確保する（でば００５係以上含有させる必要があるが
、一方フエライトノーズを長時間側に移行させベイナイ
トを中成させるため特に溶体化仮焼ならしままで使用す
る場合は靭性が劣化するため、その−に限を０３０係と
しだ。
ＡＪ：鋼中のＮと結ひついてＡｚＮを析出し、結晶粒微
細化に有効な元素であり、発明者の実験結果によるとそ
の最低必要侶ば０．０ ／ ５％である。一方０．０
、Ｊ’ 、ｔ １以上添加しても微細化に効果はなく、
寸だ、粒界にＡ−ｅ Ｎ析出による高温延性の低下と云
った問題があるため、その上限をθ０．３！５−＝４と
した。
細化に有効な元素であり、発明者の実験結果によるとそ
の最低必要侶ば０．０ ／ ５％である。一方０．０
、Ｊ’ 、ｔ １以上添加しても微細化に効果はなく、
寸だ、粒界にＡ−ｅ Ｎ析出による高温延性の低下と云
った問題があるため、その上限をθ０．３！５−＝４と
した。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔ１ ：いずれも微量添加で著しく、降伏点
を上昇させる元素であり、まだ高温溶体化処理時の結晶
粒粗大化防止に有効であるが、過剰な添加は靭性、溶接
性を劣化させるので各々上限をそれぞれθ１０．θＯｇ
および００Ｓチとした。
を上昇させる元素であり、まだ高温溶体化処理時の結晶
粒粗大化防止に有効であるが、過剰な添加は靭性、溶接
性を劣化させるので各々上限をそれぞれθ１０．θＯｇ
および００Ｓチとした。
Ｃｅｑ ：炭素当量Ｃｅｑ俤は
であられされ、低ければ低いほど溶接性は良好だがθゲ
タを越えると溶接のままの溶接熱影響部の最高硬度が著
しく高くなり使用環境によっては、高温の溶接後熱処理
が必要になる。また、低温割れ防止のために予熱が必要
になる。したがってその上限をθ４ｔＳ％とした。
タを越えると溶接のままの溶接熱影響部の最高硬度が著
しく高くなり使用環境によっては、高温の溶接後熱処理
が必要になる。また、低温割れ防止のために予熱が必要
になる。したがってその上限をθ４ｔＳ％とした。
本発明においては、上記限定した成分の母材とステンレ
ス鋼、ニッケルまたはニッケル合金からなる母材とを組
合わせて熱間圧延により接合するが、合材は一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼のような溶体化処理を必要と
する利質であるので、その合材の材質に応じた所定温度
、すなわち、オーステナイト系では一般に９５０ ’Ｃ
以上で溶体化処理が実施される。
ス鋼、ニッケルまたはニッケル合金からなる母材とを組
合わせて熱間圧延により接合するが、合材は一般にオー
ステナイト系ステンレス鋼のような溶体化処理を必要と
する利質であるので、その合材の材質に応じた所定温度
、すなわち、オーステナイト系では一般に９５０ ’Ｃ
以上で溶体化処理が実施される。
つぎに、本発明の実施例について説明する。
この実施例において使用したクラツド鋼板の合材はオー
ステナイト系ステンレス鋼のＡＳ ＴＭ３／乙りで、こ
の合材に十分な耐食性を与えるためには９４０ ’Ｏ以
上の温度により溶体化処理が必要である。
ステナイト系ステンレス鋼のＡＳ ＴＭ３／乙りで、こ
の合材に十分な耐食性を与えるためには９４０ ’Ｏ以
上の温度により溶体化処理が必要である。
今回、母材が降伏点３ ！； ｋｙ ／ ｍ１以上の強
度と−ＩＪ−Ｑ Ｃにおいてグｇ ｋｙ −ｍ以上とい
う極めて高い７ヤルピー吸収エネルギーを有するクラツ
ド鋼板の製造が必要となり、本発明の母材の化学成分範
囲に母材成分を調整し合材をＡ、ＳＴＭ３／乙りとした
オーステナイト系ステンレスクラツド鋼板を製造した。
度と−ＩＪ−Ｑ Ｃにおいてグｇ ｋｙ −ｍ以上とい
う極めて高い７ヤルピー吸収エネルギーを有するクラツ
ド鋼板の製造が必要となり、本発明の母材の化学成分範
囲に母材成分を調整し合材をＡ、ＳＴＭ３／乙りとした
オーステナイト系ステンレスクラツド鋼板を製造した。
第１表に、３／乙Ｌクラツド鋼板の従来の母材と本発明
による母材の化学成分を比較して示し、第２表に第１表
の材料の機械的性質を示す。
による母材の化学成分を比較して示し、第２表に第１表
の材料の機械的性質を示す。
第２表において、０２係耐力は従来材は炭素量か高いに
もかかわらず、３５ｋｇ／ｌｌｌ１１以下であるが、本
発明による母材は共に、３汐ｋｇ ／ ｖ＝ｆ以上であ
り、また一般に鋼の強度が高くなると靭性が低下する傾
向かあるが、本発明による母相は従来材に比して強度（
耐力、引張強さ）が相当高いにも拘らず１、高い靭性値
が確保できた。Ｈ，、Ａ−、ｚ、 （熱影響部）の最
高０１２度はザブマーシトアーク溶接の場合を示すもの
で、この値も本発明による母材（ｄ十分低い値が（ｍら
れている。この硬度レベル（１−ＩＶ、２／Ｉ−／）で
あれ目、湿潤なＩ−ｉ ２ Ｓ雰囲気中でも応ノ月副食
割れの危険性は極めて少なく、十分使用に耐える。
もかかわらず、３５ｋｇ／ｌｌｌ１１以下であるが、本
発明による母材は共に、３汐ｋｇ ／ ｖ＝ｆ以上であ
り、また一般に鋼の強度が高くなると靭性が低下する傾
向かあるが、本発明による母相は従来材に比して強度（
耐力、引張強さ）が相当高いにも拘らず１、高い靭性値
が確保できた。Ｈ，、Ａ−、ｚ、 （熱影響部）の最
高０１２度はザブマーシトアーク溶接の場合を示すもの
で、この値も本発明による母材（ｄ十分低い値が（ｍら
れている。この硬度レベル（１−ＩＶ、２／Ｉ−／）で
あれ目、湿潤なＩ−ｉ ２ Ｓ雰囲気中でも応ノ月副食
割れの危険性は極めて少なく、十分使用に耐える。
以上説明しプζように、本発明によれば、熱間圧延によ
り合材と母材とを接合し、その後合材の材ＩｊＪｆに応
じた溶体化処理を行って合材の面１食性を確保すると共
に、−１ｉｌ： ＡＡの配力、引張強さおよび７ヤルビ
ー値を一１分保証することができ、溶接における熱影響
部の最高硬度も低レベルにおさえることができ応力腐食
卵１れを防止することかできる。
り合材と母材とを接合し、その後合材の材ＩｊＪｆに応
じた溶体化処理を行って合材の面１食性を確保すると共
に、−１ｉｌ： ＡＡの配力、引張強さおよび７ヤルビ
ー値を一１分保証することができ、溶接における熱影響
部の最高硬度も低レベルにおさえることができ応力腐食
卵１れを防止することかできる。
手 続 補 正 書
■、事件の表示 昭和５８年特 許 願第３６０３０９
２、発明の名称 非調質高強度高靭性鋼を母材としたク
ラツド鋼の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 株式会社ｌ」本製鋼所 ４、代理人 住所 東京都港区赤坂１丁目９番２０号明細書の「特
ｄ′１請求の範囲」の欄、および発明の、ｉ工細な説明
の欄。
２、発明の名称 非調質高強度高靭性鋼を母材としたク
ラツド鋼の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 株式会社ｌ」本製鋼所 ４、代理人 住所 東京都港区赤坂１丁目９番２０号明細書の「特
ｄ′１請求の範囲」の欄、および発明の、ｉ工細な説明
の欄。
Ｚ補正の内容
（１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。
（２）明細書第４頁１５行目の「、ニッケル」を削除す
る。
る。
（３）明細書第６頁５行目の「できるため、その下限を
０．１０％としたか、」を「できるが０１％未満ては殆
んとその効果力弓忍められないのて０１０％をその下限
とした。また」と補正する。
０．１０％としたか、」を「できるが０１％未満ては殆
んとその効果力弓忍められないのて０１０％をその下限
とした。また」と補正する。
特許請求の範囲
ステンレス鋼又はニッケル合金からなる合材と、重量基
準でＧ Ｏ，０５〜０１５％、ｓｉｏ、ｓｏ％以下、Ｍ
ｎ、 ０．６０〜１．５０％、Ｎ１０２０〜０６０％
、Ｃｕ Ｏ，１０〜Ｏ，６０％、Ｍ Ｏ０，０５〜０．
３０％、Ａｌｏ、０１５〜０．０６５％にさらにｖ００
１〜０．１０％、Ｎｂ０．０１〜０．０８％、Ｔｉ０．
０５％以下の内１種以上を含有しかつ Ｍｎ Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ Ｎｉ＋Ｏｕ炭素当鼠（Ｃｑ
％）−Ｇ十−＋５＋１５が０．４５％以下で残部がＦｅ
および不可避的不純物よりなる１す利とを組合せて熱間
圧延により接合させた後、前記合材の拐質に応じて所定
温度の溶体化処理壁施ずことを特徴とする非調質高強度
高靭性鋼をｆす材としたクラツド鋼の製造方法。
準でＧ Ｏ，０５〜０１５％、ｓｉｏ、ｓｏ％以下、Ｍ
ｎ、 ０．６０〜１．５０％、Ｎ１０２０〜０６０％
、Ｃｕ Ｏ，１０〜Ｏ，６０％、Ｍ Ｏ０，０５〜０．
３０％、Ａｌｏ、０１５〜０．０６５％にさらにｖ００
１〜０．１０％、Ｎｂ０．０１〜０．０８％、Ｔｉ０．
０５％以下の内１種以上を含有しかつ Ｍｎ Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ Ｎｉ＋Ｏｕ炭素当鼠（Ｃｑ
％）−Ｇ十−＋５＋１５が０．４５％以下で残部がＦｅ
および不可避的不純物よりなる１す利とを組合せて熱間
圧延により接合させた後、前記合材の拐質に応じて所定
温度の溶体化処理壁施ずことを特徴とする非調質高強度
高靭性鋼をｆす材としたクラツド鋼の製造方法。
１１３−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ステンレス鋼又はニッケル合金からなる合材と、重量基
準でＣθ０３〜θ／Ｓ係、５１ａＳＯ係以下、Ｍ ｎ
Ｏ，Ａ Ｏ〜ｌ ３０ ％、Ｎ１０２０〜θ乙０係、Ｃ
ｕθ１０〜θ３０係、Ｍ ＯＯ，０、！−〜０．３０係
、Ａ／θ０／Ｓ〜θθ３３チにさらに■θ０／〜０．／
θ憾、Ｎｂθ０／〜００ｇ優、Ｔ１θＯ左俤次下の内７
種以上を含有しかつ がθｇ、１％以下で残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなる母材とを組合せて熱間圧延によ多接合させた後、
前記合材の材質に応じて所定温度の溶体化処理を施すこ
とを特徴とする非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラ
ツド鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3603083A JPS59162223A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラツド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3603083A JPS59162223A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラツド鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59162223A true JPS59162223A (ja) | 1984-09-13 |
| JPS625217B2 JPS625217B2 (ja) | 1987-02-03 |
Family
ID=12458312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3603083A Granted JPS59162223A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 非調質高強度高靭性鋼を母材としたクラツド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59162223A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61273277A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-03 | Nippon Steel Corp | 耐応力腐蝕割れ性のすぐれた引張強さ９０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の高張力鋼の製造法 |
| EP4032998A4 (en) * | 2019-09-20 | 2023-03-08 | JFE Steel Corporation | PLATED STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING IT |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5033920A (ja) * | 1973-07-31 | 1975-04-02 | ||
| JPS5077210A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-24 | ||
| JPS5366818A (en) * | 1976-11-26 | 1978-06-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness high strength steel |
-
1983
- 1983-03-07 JP JP3603083A patent/JPS59162223A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5033920A (ja) * | 1973-07-31 | 1975-04-02 | ||
| JPS5077210A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-24 | ||
| JPS5366818A (en) * | 1976-11-26 | 1978-06-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high toughness high strength steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61273277A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-03 | Nippon Steel Corp | 耐応力腐蝕割れ性のすぐれた引張強さ９０Ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の高張力鋼の製造法 |
| EP4032998A4 (en) * | 2019-09-20 | 2023-03-08 | JFE Steel Corporation | PLATED STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING IT |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS625217B2 (ja) | 1987-02-03 |
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