JPS589879A - 異方性炭素成形体の製法 - Google Patents
異方性炭素成形体の製法Info
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- JPS589879A JPS589879A JP57106973A JP10697382A JPS589879A JP S589879 A JPS589879 A JP S589879A JP 57106973 A JP57106973 A JP 57106973A JP 10697382 A JP10697382 A JP 10697382A JP S589879 A JPS589879 A JP S589879A
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- JP
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- heating
- compact
- molded body
- softening point
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/52—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite
- C04B35/528—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite obtained from carbonaceous particles with or without other non-organic components
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は付加的結合剤なしの炭素成形体の製法に関する
。
。
このような炭素成形体は工業的にクロルアルカリ電解の
陽極、アル(=ラム製造用陽極ブロック、製鋼用アーク
炉の電極ならびに機械、装置構造および電子工業の成!
部材として使用される。
陽極、アル(=ラム製造用陽極ブロック、製鋼用アーク
炉の電極ならびに機械、装置構造および電子工業の成!
部材として使用される。
炭素成形体の品質特徴は真密度、見掛密度、強度、耐熱
性、導電性、熱膨張、多孔性、建クロ構造、痕跡元素含
量″r!あシ、使用目的に応じて重点が異なる@ このような成形体は現在常用の技術にょシコークスおよ
び結合剤から混合、成形、焼成によって製造される。コ
ークスは一般にカ焼した石油コークスまたは部分力焼し
九ピッチコークス?ある◇結合剤として軟化・点的10
0’cの石油ピッチおよびコールタールピッチが使用さ
れる。
性、導電性、熱膨張、多孔性、建クロ構造、痕跡元素含
量″r!あシ、使用目的に応じて重点が異なる@ このような成形体は現在常用の技術にょシコークスおよ
び結合剤から混合、成形、焼成によって製造される。コ
ークスは一般にカ焼した石油コークスまたは部分力焼し
九ピッチコークス?ある◇結合剤として軟化・点的10
0’cの石油ピッチおよびコールタールピッチが使用さ
れる。
成形体は高密度を得るため、使用目的に応じて3Ut”
l’含浸し、その最終寸法に加工する前に仕上焼成しな
妙ればならない◎ 文献に拡酸形体を結合剤添加なしに製造する方法も記載
されている@ 西独公開411FF公報菖2035395号によれば成
形体製造の前段階として揮発分8〜1o−の炭化可能材
料が推奨される。この程度の残留揮発分を有する炭化可
能材料は一般に500’C近くの温度で製造した生コー
クスである。
l’含浸し、その最終寸法に加工する前に仕上焼成しな
妙ればならない◎ 文献に拡酸形体を結合剤添加なしに製造する方法も記載
されている@ 西独公開411FF公報菖2035395号によれば成
形体製造の前段階として揮発分8〜1o−の炭化可能材
料が推奨される。この程度の残留揮発分を有する炭化可
能材料は一般に500’C近くの温度で製造した生コー
クスである。
生コークスは冷間粉砕され、次に適轟な回層性の温度範
囲とくに350−450’Cおよびl−養・10/々−
ルの圧力で圧縮される。
囲とくに350−450’Cおよびl−養・10/々−
ルの圧力で圧縮される。
型抜後1000℃を超える温度1炭化が行われるO
多量のガスが発生する300−500 ℃および600
〜800℃の範囲では成形体のクラック形成を避叶る九
め小さい温度勾配を選ばなければならない。コークスが
黒鉛に変る2500−3000’C。
〜800℃の範囲では成形体のクラック形成を避叶る九
め小さい温度勾配を選ばなければならない。コークスが
黒鉛に変る2500−3000’C。
の黒鉛化の後、成形体はもっとも好ましい場合的26−
の多孔度を有する◎この多孔度社成形体の密度とともK
ll!な品質特徴である。
の多孔度を有する◎この多孔度社成形体の密度とともK
ll!な品質特徴である。
ピッチエキストラクトを主成分とする成形体の同様の製
法が英lil特許明細書第1416573’号に記載さ
れる。中間相(M@5ophase )含量9.6〜2
5−の熱的に前処理したピッチはキノリン、ピリジンま
た紘タール油のような有機溶剤によ〕分散した中′間相
球力(8ph巌ro11t )からなる黒鉛化可能相と
黒鉛化不可能のピッチ相に分離される・中間相球力は直
径が1〜100μvn14→、なお約10−の等方性ピ
ッチによって被覆される〇ピッチの徹底分離によシ炭化
後粉末状のコークス材料が得られ、この材料は適轟な結
合剤によシさらに準等方性成形体に加工することが1き
る・ピッチ含量−高い場合、成形体の製造は付加的結合
剤なし1も、残留ピッチがこの目的に役立つの1、直接
に可能″5+Toる・達成しうる成□形体密度は1.3
4〜1.’12117dt″?ある。
法が英lil特許明細書第1416573’号に記載さ
れる。中間相(M@5ophase )含量9.6〜2
5−の熱的に前処理したピッチはキノリン、ピリジンま
た紘タール油のような有機溶剤によ〕分散した中′間相
球力(8ph巌ro11t )からなる黒鉛化可能相と
黒鉛化不可能のピッチ相に分離される・中間相球力は直
径が1〜100μvn14→、なお約10−の等方性ピ
ッチによって被覆される〇ピッチの徹底分離によシ炭化
後粉末状のコークス材料が得られ、この材料は適轟な結
合剤によシさらに準等方性成形体に加工することが1き
る・ピッチ含量−高い場合、成形体の製造は付加的結合
剤なし1も、残留ピッチがこの目的に役立つの1、直接
に可能″5+Toる・達成しうる成□形体密度は1.3
4〜1.’12117dt″?ある。
これまfに記載した2つの方法は使用′材料のために高
価な前処理過程を必要とし、量産法の経済的実施が不−
利になる・ ピッチ状炭化水素物質からなる炭素成形体を付加的結合
剤を使用せずに製造する簡単な方法は日本の雑誌“炭素
“、1968年籐52l1!13〜17ページに記載さ
れる。
価な前処理過程を必要とし、量産法の経済的実施が不−
利になる・ ピッチ状炭化水素物質からなる炭素成形体を付加的結合
剤を使用せずに製造する簡単な方法は日本の雑誌“炭素
“、1968年籐52l1!13〜17ページに記載さ
れる。
これによれば170℃を超える軟化点の、変性硬質、ピ
ッチが6〜6倍量の水−エチルアルコール混合物と一−
ルンル内でスラッジに粉砕および混合される@このスラ
ッジをあらかじめ製造したセラコラ屋へ陶器工業から公
知の同じ方法によシ注屋する・水はセラコラに吸収され
、!I11シの微細に分散したピッチからなる最大厚さ
6■の層が臘から剥離する〇 生成形体の安定化前にこれを圧縮処理す、ることが?き
、それによって最終コークス成形体の密度が上昇し、そ
の多孔度が減少する0“生“のピッチ成形体の安定化線
たとえばオゾン雰囲気中1軟化点近くの温度において溶
融不可能にすることによって行われる。引続く炭化の4
150〜9016の多孔度および1.45〜0.75&
/C1lの成形体密度を有する成形体が得られる。
ッチが6〜6倍量の水−エチルアルコール混合物と一−
ルンル内でスラッジに粉砕および混合される@このスラ
ッジをあらかじめ製造したセラコラ屋へ陶器工業から公
知の同じ方法によシ注屋する・水はセラコラに吸収され
、!I11シの微細に分散したピッチからなる最大厚さ
6■の層が臘から剥離する〇 生成形体の安定化前にこれを圧縮処理す、ることが?き
、それによって最終コークス成形体の密度が上昇し、そ
の多孔度が減少する0“生“のピッチ成形体の安定化線
たとえばオゾン雰囲気中1軟化点近くの温度において溶
融不可能にすることによって行われる。引続く炭化の4
150〜9016の多孔度および1.45〜0.75&
/C1lの成形体密度を有する成形体が得られる。
この方法の場合も個々の粒子が焼結する間、高い脱ガス
速度にょゐ成形体の変形を避けるため、低い温度上昇が
望まれる・この方法e#!造し丸底形体のミクロ構造線
等方性11、その他の物理的性質は変性し九硬質ピッチ
の製法たとえば蒸留または空気吹込法に非常に大きく関
係する。
速度にょゐ成形体の変形を避けるため、低い温度上昇が
望まれる・この方法e#!造し丸底形体のミクロ構造線
等方性11、その他の物理的性質は変性し九硬質ピッチ
の製法たとえば蒸留または空気吹込法に非常に大きく関
係する。
本発明の目的唸石炭また線鉱油源の高い炭化残渣を有す
る高沸点芳香族炭化水素フラクションかも中間工程を避
けて、直接大形の異方性炭素成形体を高圧の使用なしく
簡単に製造すること7f!ある。
る高沸点芳香族炭化水素フラクションかも中間工程を避
けて、直接大形の異方性炭素成形体を高圧の使用なしく
簡単に製造すること7f!ある。
この目的は本発明にょj)40’Cを超える軟化点(ク
レーマー・デルノー法KB>を有する炭化水素フラクシ
ョンを液体状態ま九紘摩砕し丸状−で瓢へ充てんし、落
l工程1完全に生コークスに変換するまで最高550’
CK加熱し、次に第2工程1はば成形体の直@(1(+
a)K応じて1−2 ・at K/day の加熱速度で直線的に約aoo”ctで加熱し、このよ
うに製造した成形体を場合にょルピッチ11〜数回含浸
した後、最低850℃で焼成し、層液し、黒鉛化するこ
とによって解決される。
レーマー・デルノー法KB>を有する炭化水素フラクシ
ョンを液体状態ま九紘摩砕し丸状−で瓢へ充てんし、落
l工程1完全に生コークスに変換するまで最高550’
CK加熱し、次に第2工程1はば成形体の直@(1(+
a)K応じて1−2 ・at K/day の加熱速度で直線的に約aoo”ctで加熱し、このよ
うに製造した成形体を場合にょルピッチ11〜数回含浸
した後、最低850℃で焼成し、層液し、黒鉛化するこ
とによって解決される。
原料としてとくに中ノリ/不溶性成分の含量1−以下の
炭化水素フラクションが使用され、これ紘石炭タールを
処理する際tiは鉱油フラクション蒸気分解の高沸点芳
香族残渣を処理する際の蒸留残渣として得られる。とく
に100℃を超える軟化点(K8)を有する硬質ピッチ
が使用される。
炭化水素フラクションが使用され、これ紘石炭タールを
処理する際tiは鉱油フラクション蒸気分解の高沸点芳
香族残渣を処理する際の蒸留残渣として得られる。とく
に100℃を超える軟化点(K8)を有する硬質ピッチ
が使用される。
成形体の寸法安定性を保証するため5−の収縮率を考慮
しなければならない。第1加熱工程は2段を含む。第1
R”?’濃へ充てんした硬質ピッチ祉中間相形成開#
!ま1加熱される。
しなければならない。第1加熱工程は2段を含む。第1
R”?’濃へ充てんした硬質ピッチ祉中間相形成開#
!ま1加熱される。
続く第2段7さらに加熱する際、分子間力の丸め等方性
ピッチ融液から異方性の変形しうる液晶いわゆる中間相
が発生する。次の急速な温度上昇の際中間相a凝固して
生コークスになる・中間相から生コークスへ炭化する間
、縮合反応の結果として離脱生成物が発生し、この生成
物はガスま九社蒸気泡として次縞に凝固する異方性中間
相を通って逃げる。上昇する気泡によシ中間相との相境
界にシャ応力が発生し、ζめ応力によシ中間相に必然的
に上昇する気泡の方向の針状組織が形成する。この形成
力は加熱したがって脱ガスが早いはど大きくなる。喬直
に立つ円筒形の臘の場合この力線軸方向?ある0黒鉛化
後との配向方向に最高の強度値および最大の導電率が達
成される。凝固した中間相は成形体全体にわたってほば
同じ配向゛を有するの1、熱負荷の際成形体の軸方向に
内部応力が発生しない。
ピッチ融液から異方性の変形しうる液晶いわゆる中間相
が発生する。次の急速な温度上昇の際中間相a凝固して
生コークスになる・中間相から生コークスへ炭化する間
、縮合反応の結果として離脱生成物が発生し、この生成
物はガスま九社蒸気泡として次縞に凝固する異方性中間
相を通って逃げる。上昇する気泡によシ中間相との相境
界にシャ応力が発生し、ζめ応力によシ中間相に必然的
に上昇する気泡の方向の針状組織が形成する。この形成
力は加熱したがって脱ガスが早いはど大きくなる。喬直
に立つ円筒形の臘の場合この力線軸方向?ある0黒鉛化
後との配向方向に最高の強度値および最大の導電率が達
成される。凝固した中間相は成形体全体にわたってほば
同じ配向゛を有するの1、熱負荷の際成形体の軸方向に
内部応力が発生しない。
成形体を盤から取出す前に所望によシ含浸を実施するこ
とが1きる。含浸は本発明の方法によれば1つまた社多
数の工11″e行われる0そのために含浸ピッチがとく
に屋内で凝固した多孔性コークス成形体の表11iK、
あらぶじめその温度が300〜420℃に降下した後に
充てんされ&含浸に有利な温度範囲は使用する含浸ピッ
チに応じてたとえば300〜370℃1ある。含浸ピッ
チ紘重力により最初の炭化の際形成されたーいた細孔に
よって形成される毛管系へ容AK侵入する0含浸した成
形体紘次に最低860℃で焼成し、j1抜し、黒鉛化さ
れる@ =−クス成形体の屋抜紘本発明の方法によればコークス
成形体が収縮する温度まで加熱して行われる。収縮は約
800℃で最大に達する・それゆえこの温度は発生する
収縮応力が最大張力を超えて上昇しないように非常に注
意深く制御しなければならない。加熱が早過「ると、成
形体を電極として使用し得ない半径方向クラックが発生
する・本発明による炭素成形体を製造するためには前記
のように2つの部分からなる加熱曲線が必要である・約
660℃まで達する加熱曲線の第1部分く第1段および
第2段)1生コークス形成が終結する・ 加熱曲線はT=a−yn(Tは温度℃、τ線時間h〕の
場合、主として原料の差によシaまたはnは 50<a
<150 とくに80〜1000.30<n<0.7
0とくに0.5〜0.6の範囲が有利fある・ これと異表る加熱曲線も可能1ある。しかし加熱が早過
「ると成形体の多孔度が不所望に大きくなシ、加熱が遅
過「ると明らかな結晶整列が発生しない。
とが1きる。含浸は本発明の方法によれば1つまた社多
数の工11″e行われる0そのために含浸ピッチがとく
に屋内で凝固した多孔性コークス成形体の表11iK、
あらぶじめその温度が300〜420℃に降下した後に
充てんされ&含浸に有利な温度範囲は使用する含浸ピッ
チに応じてたとえば300〜370℃1ある。含浸ピッ
チ紘重力により最初の炭化の際形成されたーいた細孔に
よって形成される毛管系へ容AK侵入する0含浸した成
形体紘次に最低860℃で焼成し、j1抜し、黒鉛化さ
れる@ =−クス成形体の屋抜紘本発明の方法によればコークス
成形体が収縮する温度まで加熱して行われる。収縮は約
800℃で最大に達する・それゆえこの温度は発生する
収縮応力が最大張力を超えて上昇しないように非常に注
意深く制御しなければならない。加熱が早過「ると、成
形体を電極として使用し得ない半径方向クラックが発生
する・本発明による炭素成形体を製造するためには前記
のように2つの部分からなる加熱曲線が必要である・約
660℃まで達する加熱曲線の第1部分く第1段および
第2段)1生コークス形成が終結する・ 加熱曲線はT=a−yn(Tは温度℃、τ線時間h〕の
場合、主として原料の差によシaまたはnは 50<a
<150 とくに80〜1000.30<n<0.7
0とくに0.5〜0.6の範囲が有利fある・ これと異表る加熱曲線も可能1ある。しかし加熱が早過
「ると成形体の多孔度が不所望に大きくなシ、加熱が遅
過「ると明らかな結晶整列が発生しない。
加熱曲線の第2部分はf!F!直線的に経過する。
加熱直IIIAの上昇は成形体の直径のみに依存し、は
ば次の大きさを有する: 6−Q、l @ −+ Fミ120℃/dd−0,21
1L−41≧ 50℃/dd=0.4講→I2: 8℃
/d 6 = Q、 8m→#ζ 2℃/d 2つの加熱曲線の間に発生する不連続部は有利に移行曲
線によって平滑化される0 所要の加熱速度から製造時間が得られ、この時開拡成形
体の寸法が大きい場合常用法の時間と同楊度である0成
形体の寸法が小さい場合。
ば次の大きさを有する: 6−Q、l @ −+ Fミ120℃/dd−0,21
1L−41≧ 50℃/dd=0.4講→I2: 8℃
/d 6 = Q、 8m→#ζ 2℃/d 2つの加熱曲線の間に発生する不連続部は有利に移行曲
線によって平滑化される0 所要の加熱速度から製造時間が得られ、この時開拡成形
体の寸法が大きい場合常用法の時間と同楊度である0成
形体の寸法が小さい場合。
本発明の方法によシ短い焼、・成時間が可能−eある。
次に本発明を例によシ説明する・
例1;
平滑内面を有する直径120sawの円筒形金属容器に
粗製ベンジン蒸気分解の熱分解残渣から蒸留によって得
た次の特性値を有するピッチを充てんする: mp(Is):120℃ QI :0.31G ’I’l :22− 灰分 : − 加熱一線唸次のとおシ1ある: 20〜660℃ 18時間 中間相結晶の軸方向針状組
織が発生する炭化期 560〜630℃ 20時間 630〜830℃ 60時間収縮率は511″I!1あ
る。
粗製ベンジン蒸気分解の熱分解残渣から蒸留によって得
た次の特性値を有するピッチを充てんする: mp(Is):120℃ QI :0.31G ’I’l :22− 灰分 : − 加熱一線唸次のとおシ1ある: 20〜660℃ 18時間 中間相結晶の軸方向針状組
織が発生する炭化期 560〜630℃ 20時間 630〜830℃ 60時間収縮率は511″I!1あ
る。
冷 却 26時間
110時間1簡単に盤を転倒することによって取出しう
るクラックのないコークス成形体が発生する。炭素収率
は8811”1’ある。多孔性状32−1ある。軸方向
針状組織紘顕著1ある。
るクラックのないコークス成形体が発生する。炭素収率
は8811”1’ある。多孔性状32−1ある。軸方向
針状組織紘顕著1ある。
コークス成形体は常用法で黒鉛化するーことが ゛
できる。略号のIF([8)は軟化点(クレーマー・ザ
ルノー法)、QI絋鉱ノリンネ溶性、TIはトルオール
不溶性を表わす@ 例2: 直径400■の金属鑞に分離した石炭タールピッチから
蒸留した硬質ピッチ(1!P160℃)を充てんする。
できる。略号のIF([8)は軟化点(クレーマー・ザ
ルノー法)、QI絋鉱ノリンネ溶性、TIはトルオール
不溶性を表わす@ 例2: 直径400■の金属鑞に分離した石炭タールピッチから
蒸留した硬質ピッチ(1!P160℃)を充てんする。
加熱曲線は次のとおシ1ある:
20〜650℃ 18時間 =−クス成形体は熱処理後
36−の多孔度を有する0 550〜400’C10時間 冷却 400℃ 6時間 蒸留硬質ピッチ(EP160℃)を
脱ガス上面へ添加することによって成形体の多孔度が低
下する。
36−の多孔度を有する0 550〜400’C10時間 冷却 400℃ 6時間 蒸留硬質ピッチ(EP160℃)を
脱ガス上面へ添加することによって成形体の多孔度が低
下する。
400−550℃10時間 添加し九含浸ピッチ紘炭化
され、1次炭化材料と同じ軸方向結晶構造を示す@ 660〜630℃ 60時間 630〜830℃360時間 830〜20℃100時間 554時間を転倒によって屋抜しうる直径375■のク
ラックのないコークス成形体が発生する。
され、1次炭化材料と同じ軸方向結晶構造を示す@ 660〜630℃ 60時間 630〜830℃360時間 830〜20℃100時間 554時間を転倒によって屋抜しうる直径375■のク
ラックのないコークス成形体が発生する。
焼成した成形体の多孔度は161G−?ある。
成形体は常用法で黒鉛化することができる。
例3=
直径630mの円筒形金属層にろ過した石炭タール標準
ピッチとエチレン熱分解からの残渣油を1=1の比で充
てんする(BP約40℃)0加熱曲線紘次のとおシであ
る: 20〜630℃24時間 630〜360℃16時間 360℃10時間 ろ過した石炭タール標準ピッチ(I
iiP72℃)による第1含浸350〜630℃16時
間 630〜360℃16時間 ろ過した石炭タール標準ピ
ッチによる第2含浸 360℃ 10時間 360〜530℃ 18時間 630〜630℃ 120時間 630〜830℃ 1900時間 830〜20℃ 200時間 2327時間で直11600簡のコークス成形体が発生
する。
ピッチとエチレン熱分解からの残渣油を1=1の比で充
てんする(BP約40℃)0加熱曲線紘次のとおシであ
る: 20〜630℃24時間 630〜360℃16時間 360℃10時間 ろ過した石炭タール標準ピッチ(I
iiP72℃)による第1含浸350〜630℃16時
間 630〜360℃16時間 ろ過した石炭タール標準ピ
ッチによる第2含浸 360℃ 10時間 360〜530℃ 18時間 630〜630℃ 120時間 630〜830℃ 1900時間 830〜20℃ 200時間 2327時間で直11600簡のコークス成形体が発生
する。
多孔度は13s″eある〇
成形体は常用法で黒鉛化される◎
次の表は常用法に対する本発明の方法の利点を電極製造
の例1示す〇 方法比較 常 用 法 本発明の方法
の例1示す〇 方法比較 常 用 法 本発明の方法
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、石炭また拡鉱油から得られる高い炭化残液分を有す
る高沸点芳香族炭化水素フラクションから付加的結合剤
および高圧を使用せずに異方性炭素成形体を製造する方
法において、40℃を超える軟化点(クレーマー・ザル
ノー法)を有する膨化水素フラクションを液体状態壕九
社摩砕した状態で盤へ充てんし、籐lJR”t!完全に
生コークスに変換するまで最^660℃に加熱し1次に
第2段で成形体直径d(s*)に依存する 1.2・djlk/乙y の加熱速度’t’800℃ま1直線的に加熱し、得られ
九成形体を最低850℃f焼成し、層液し。 晶鉛化することを特徴とする異方性炭素成形体の製法・ 2 炭化水素フラクションとして石炭タール処理の際の
蒸留残渣また紘鉱油フラクション蒸気分解の際の^沸点
芳香族熱分解残渣を使用すゐ特許請求の範囲第1項記載
の製法O& 蒸留残渣が100℃を超える軟化点(クレ
ーi−・ずルノー法)を有し、呼ノリン不溶成分を1慢
以下含む特許請求の範m菖2項記載の製法・ 先 収縮率約5囁の成形体を製造する特許請求の範囲第
1項〜第6項の1つに記載の製法Ob S数T=a・i
nによる加熱白線〔Tは温度℃、τ社時間りを表わし、
定数aa50〜150、指数nは0.3〜0.7の範囲
内にある0〕に従って加熱する特許請求の範囲第1項〜
第6項の1つに記載の製法。 6、成形体を300〜420℃1軟化点(クレーマー・
ザルノー法)120〜170℃のピッチで含浸し、その
際加熱し良液体ピッチを履の上の開放部へ流しζみ1重
力の作用のみ1成形体へ侵入させる特許請求の範囲第1
項〜第6項の1つに記載の製法0
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