JPS5876521A - 強撚用ポリエステル原糸の製造方法 - Google Patents
強撚用ポリエステル原糸の製造方法Info
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- JPS5876521A JPS5876521A JP17442981A JP17442981A JPS5876521A JP S5876521 A JPS5876521 A JP S5876521A JP 17442981 A JP17442981 A JP 17442981A JP 17442981 A JP17442981 A JP 17442981A JP S5876521 A JPS5876521 A JP S5876521A
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- polyester
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリエステル糸、更に詳しくはＪｌｉｆＯシボ
立て性を有するｍｍ用ポリエステル原糸の製造方法に関
するものである。
立て性を有するｍｍ用ポリエステル原糸の製造方法に関
するものである。
ポリエステル！１１１１織編物を製造する場合、織轟工
Ｓあるい紘その阜備工鵬等における糸の散扱いを容ｌｈ
Ｋする九め、強撚糸条は高温の熱で撚固定（撚止め七ッ
ト）されるのが普通でらる。
Ｓあるい紘その阜備工鵬等における糸の散扱いを容ｌｈ
Ｋする九め、強撚糸条は高温の熱で撚固定（撚止め七ッ
ト）されるのが普通でらる。
しかしながら、かかる高温での一時的撚固定＃＆ｍａ該
処履自体がポリエステルの繊維構造を熱変形させ、シボ
発現性も又減少させてしまうため、満足のいく品質のシ
ボ織編物を工程調子良く得るの紘困難であった。
処履自体がポリエステルの繊維構造を熱変形させ、シボ
発現性も又減少させてしまうため、満足のいく品質のシ
ボ織編物を工程調子良く得るの紘困難であった。
特に、ポリエステルｇ！ｉ撚糸を生産性の高いウォータ
ー・ジェット・ルームで製織しようとする場合、一般の
有 織機での製織に比べ、更に１ｉｉ１１度の撚固定を
行なわねばならない。従って、その分だけ高温で撚止め
セットをする事になるので繊維構造の熱変形は著しくな
り、目的とするシボ立て性は殆んど得られないのが現状
である。
ー・ジェット・ルームで製織しようとする場合、一般の
有 織機での製織に比べ、更に１ｉｉ１１度の撚固定を
行なわねばならない。従って、その分だけ高温で撚止め
セットをする事になるので繊維構造の熱変形は著しくな
り、目的とするシボ立て性は殆んど得られないのが現状
である。
本発明の目的は、上記のような問題点を解決することに
より、低温で撚止めセットするにもかかわらず充分撚を
固定する事が可能であり、しかも織編物となした場合、
シボ立て性、シボの品質が従来のポリエステルを凌駕す
るような強撚用ポリエステル原糸を提供することにある
。
より、低温で撚止めセットするにもかかわらず充分撚を
固定する事が可能であり、しかも織編物となした場合、
シボ立て性、シボの品質が従来のポリエステルを凌駕す
るような強撚用ポリエステル原糸を提供することにある
。
本発明によれば、高粘度成分として極限粘度が０６０以
上のポリエチレンテレフタレートが全量の３０〜７０ｗ
ｔ％、低粘度成分として極限粘度がα３５〜α４５のポ
リエチレンテレフタレート が全量の７０〜３０ｗｔ％
の割合でブレンドされてなるポリエステル組成物をマル
チフィラメントとして溶融吐出し、更に冷却固化した後
、その巻取前又は事後の延伸段階で熱処理して、単繊維
繊度が！２ｄｅ以下、切断伸度が６０％以下、連木収縮
率が７％以下のマルチフィラメントとして巻取る事を特
徴とする強撚用ポリエステル原糸の製造方法が提供され
る。
上のポリエチレンテレフタレートが全量の３０〜７０ｗ
ｔ％、低粘度成分として極限粘度がα３５〜α４５のポ
リエチレンテレフタレート が全量の７０〜３０ｗｔ％
の割合でブレンドされてなるポリエステル組成物をマル
チフィラメントとして溶融吐出し、更に冷却固化した後
、その巻取前又は事後の延伸段階で熱処理して、単繊維
繊度が！２ｄｅ以下、切断伸度が６０％以下、連木収縮
率が７％以下のマルチフィラメントとして巻取る事を特
徴とする強撚用ポリエステル原糸の製造方法が提供され
る。
本発明におりるポリエステル組成として重要な条件は分
子量、すなわち極限粘度のことなる２種のポリエチレン
テレフタレートをブレンドし、これを溶融紡糸すること
にある。ここで、＾粘ｆｔＬ分としては、極限粘度でα
６ｏ以上、さらに好ましく嬬ａ７０−α９ｏの範囲が適
当で６る。
子量、すなわち極限粘度のことなる２種のポリエチレン
テレフタレートをブレンドし、これを溶融紡糸すること
にある。ここで、＾粘ｆｔＬ分としては、極限粘度でα
６ｏ以上、さらに好ましく嬬ａ７０−α９ｏの範囲が適
当で６る。
この粘度がα６０未満では低粘度成分との間に十分な粘
度差を確保出来ず、本発明の目的とするシボ立ち性が失
なわれてしまう。一方、粘度が＾い場合、伺えばα９０
を超えるような場合ではシボ立ち性は向上するものの紡
糸口金から吐出される溶融ポリマーの粘性が脈動をおこ
し、単繊維デニール斑、条斑が生じ好ましくない。
度差を確保出来ず、本発明の目的とするシボ立ち性が失
なわれてしまう。一方、粘度が＾い場合、伺えばα９０
を超えるような場合ではシボ立ち性は向上するものの紡
糸口金から吐出される溶融ポリマーの粘性が脈動をおこ
し、単繊維デニール斑、条斑が生じ好ましくない。
一方、低粘度成分としては極限粘度としてα３５〜α４
５のものが適当である。 すなわち、粘度がα３５未滴
では製糸性が著しく劣り、紡糸中に単繊維切れをおこし
友シ、単繊維間の融着を起したり延伸中に単繊維の一部
が切断するといった生産上の問題が生じる。
５のものが適当である。 すなわち、粘度がα３５未滴
では製糸性が著しく劣り、紡糸中に単繊維切れをおこし
友シ、単繊維間の融着を起したり延伸中に単繊維の一部
が切断するといった生産上の問題が生じる。
一方、粘度がα４５を越えると粘度差を十分確保するこ
とが出来ず、本発明の目的とする低温セット性が失なわ
れてしまう。
とが出来ず、本発明の目的とする低温セット性が失なわ
れてしまう。
更に、両成分のブレンド割合も重要であり、低粘度成分
の割合が７０ｗｔ％を越えると紡糸中に単繊維切れをお
こしたり、単繊維間が融着し九り、かつ又、延伸中に単
繊維の一部が切断するといつ九生産上の問題点が顕著に
なる。又、このポリマー組成を用い九時のシボ織物は風
合が悪くなる傾向があって好ましくない。
の割合が７０ｗｔ％を越えると紡糸中に単繊維切れをお
こしたり、単繊維間が融着し九り、かつ又、延伸中に単
繊維の一部が切断するといつ九生産上の問題点が顕著に
なる。又、このポリマー組成を用い九時のシボ織物は風
合が悪くなる傾向があって好ましくない。
一方、高粘度成分の割合が７０ｗｔ％を越えると、本発
明の目的とする低温セット性が失なわれてしまう。すな
わち、７０９！を越えると、低温での撚固定性が愚〈な
シ、目的とするものが得られない。
明の目的とする低温セット性が失なわれてしまう。すな
わち、７０９！を越えると、低温での撚固定性が愚〈な
シ、目的とするものが得られない。
崗、この高粘度成分のポリエチレンテレフタレートの中
にジエチレングリコール（ＤＦｆＧ）をＬ５〜５ ｗｔ
％共重合した場合は、共重合しない場合に比べ、さら
に低い温度で撚止めが可能であシ、従って充分撚を固定
することが可能になシ、しかも織編物となした場合、シ
ボ立て性。
にジエチレングリコール（ＤＦｆＧ）をＬ５〜５ ｗｔ
％共重合した場合は、共重合しない場合に比べ、さら
に低い温度で撚止めが可能であシ、従って充分撚を固定
することが可能になシ、しかも織編物となした場合、シ
ボ立て性。
シボの品質が従来のポリエステル以上のものとすること
が出来る。
が出来る。
上述の如き諸要件を満足する組成物の特徴として、該組
成物が溶融吐出され、高速下に引取（巻取）られる時、
ホモポリマーの場合に比べてより低速巻取によっても低
伸度の糸条を与えることＫある。
成物が溶融吐出され、高速下に引取（巻取）られる時、
ホモポリマーの場合に比べてより低速巻取によっても低
伸度の糸条を与えることＫある。
この点について述べると、ポリエチレンテレフタレート
の高速紡糸−直ｗＩ４製糸については従来よシ多くの報
告がなされておｐ１巻取速度５ｏｏｏ〜６０００．７分
において巻取糸の切断伸度は６０チ相度になる。 しか
しながら、本発明で規定し九ポリエステル組成智におい
ては、高い溶融粘度成分の分子鎖が高速紡糸過程におい
てより効果的に伸長され、その結果４０００〜ｓｏｏ。
の高速紡糸−直ｗＩ４製糸については従来よシ多くの報
告がなされておｐ１巻取速度５ｏｏｏ〜６０００．７分
において巻取糸の切断伸度は６０チ相度になる。 しか
しながら、本発明で規定し九ポリエステル組成智におい
ては、高い溶融粘度成分の分子鎖が高速紡糸過程におい
てより効果的に伸長され、その結果４０００〜ｓｏｏ。
ｍ７分の引取速度においても切断仲夏は６〇−以下とす
ることができる。特に単繊維繊度がｌ ２ｄｅ以下の場
合には、溶融吐出フィラメントの冷却速度が速くなシ、
さらに冷却固化し友後も空気との摩擦による分子鎖の延
伸効果が相対的に大きくなる丸め、３５０Ｇ＋＊／分と
いうようなかなり低い紡速においても伸度４０〜６Ｇ−
の糸とする事ができるのである。
ることができる。特に単繊維繊度がｌ ２ｄｅ以下の場
合には、溶融吐出フィラメントの冷却速度が速くなシ、
さらに冷却固化し友後も空気との摩擦による分子鎖の延
伸効果が相対的に大きくなる丸め、３５０Ｇ＋＊／分と
いうようなかなり低い紡速においても伸度４０〜６Ｇ−
の糸とする事ができるのである。
単繊維の太さが！２ｄａを越えるような場合には上配嬌
伸効果が小さくなる他、強撚織物の風合からも粗硬感が
強くなシ好ましくない。
伸効果が小さくなる他、強撚織物の風合からも粗硬感が
強くなシ好ましくない。
又、紡糸の引取速度が３５００ｍ／分に満たぬ場合には
、切断伸度を６０％以下に抑えるのが 困１ｌｊＡＫな
る。唯、本発明のポリエステル糸は上述の高速紡糸に限
らず通常の溶融紡糸壱堆、砥伸−熱処理一巻取りのよう
に別工程に分けて製糸すること４できる。
、切断伸度を６０％以下に抑えるのが 困１ｌｊＡＫな
る。唯、本発明のポリエステル糸は上述の高速紡糸に限
らず通常の溶融紡糸壱堆、砥伸−熱処理一巻取りのよう
に別工程に分けて製糸すること４できる。
かくして、本発明のポリエステル糸は切断仲夏が１０％
以下、湧水収縮率が７％以下である事が必要である。切
断伸直が６０−を越えるような場合には織編工程および
その準備工程における糸の取り扱い性が愚くなる。又、
伸直が６０囁を越えるか湧水収縮率が７％を越えるよう
な場合には、ポリエステル原糸の繊維構造は熱力学的に
充分安定した４のとなっていないので、強撚−撚固定の
工程で構造の変形〜緩和が起り、シボ立ての復元力が大
半失なわれてしまう。
以下、湧水収縮率が７％以下である事が必要である。切
断伸直が６０−を越えるような場合には織編工程および
その準備工程における糸の取り扱い性が愚くなる。又、
伸直が６０囁を越えるか湧水収縮率が７％を越えるよう
な場合には、ポリエステル原糸の繊維構造は熱力学的に
充分安定した４のとなっていないので、強撚−撚固定の
工程で構造の変形〜緩和が起り、シボ立ての復元力が大
半失なわれてしまう。
添付図面により不発ｔＳｔ詳述すると、第１図は高速紡
糸によ）本発明の原糸を得る例を示すもので、前述の組
成物は紡糸口金■を通してフィラメントとして吐出され
゛、油剤付与装置■。
糸によ）本発明の原糸を得る例を示すもので、前述の組
成物は紡糸口金■を通してフィラメントとして吐出され
゛、油剤付与装置■。
加熱ローラー■、ゴデツトローラー〇を経て、高速下（
例えばｓｓｏｏｍ／−以上）Ｋ巻取られる。
例えばｓｓｏｏｍ／−以上）Ｋ巻取られる。
他方、第２図は本発明の組成物を低速下に未延伸原糸と
して巻取ったものを罠に延伸する例であり、未延伸原糸
■は供給ローラー■と延伸ローラー■の関で蟻伸され、
その間に加熱ローラー■、加熱板＠（省略可）にて熱処
理され友後、熱セツト板■でセット（省略可）されつつ
引取ローラー■により引取られ、次いで巻取装置Ｏに巻
取られる。
して巻取ったものを罠に延伸する例であり、未延伸原糸
■は供給ローラー■と延伸ローラー■の関で蟻伸され、
その間に加熱ローラー■、加熱板＠（省略可）にて熱処
理され友後、熱セツト板■でセット（省略可）されつつ
引取ローラー■により引取られ、次いで巻取装置Ｏに巻
取られる。
上記例において、紡出糸は冷却固化されてのち巻取られ
る迄の間に少なくとも１個の加熱ローラを用いて熱処理
を受ける必要がある。もし、該熱処理を施さない場合、
紡出糸中での結晶形式は不充分でめシ、巻取糸の湧水収
縮率は７％を越え、その結果、強撚糸としてのシボ発現
性が悪くなる。この場合、加熱ローラの表面温度、糸条
との接触時間は巻取速度、目的とするシボ練物品位によ
って異なるが、一般Ｋ １８０℃（好ましくは２００℃
）以上、およびα０１秒（好ましくはα０３秒）以上が
望ましい。
る迄の間に少なくとも１個の加熱ローラを用いて熱処理
を受ける必要がある。もし、該熱処理を施さない場合、
紡出糸中での結晶形式は不充分でめシ、巻取糸の湧水収
縮率は７％を越え、その結果、強撚糸としてのシボ発現
性が悪くなる。この場合、加熱ローラの表面温度、糸条
との接触時間は巻取速度、目的とするシボ練物品位によ
って異なるが、一般Ｋ １８０℃（好ましくは２００℃
）以上、およびα０１秒（好ましくはα０３秒）以上が
望ましい。
本発明により得られたポリエステル糸を前記のごとく強
撚糸とした場合、従来全く不可能でるつ九ウォーター・
ジェット脅ルームでの製繊が可能になる。更に、極めて
優れ九シボ立て性を有する丸め、これ又、全く不可能で
あり九強撚織纏物の連続シボ立て処理も可能になる。こ
れらは！１撚織編物製造のコストを大巾に引き下けるも
のである。
撚糸とした場合、従来全く不可能でるつ九ウォーター・
ジェット脅ルームでの製繊が可能になる。更に、極めて
優れ九シボ立て性を有する丸め、これ又、全く不可能で
あり九強撚織纏物の連続シボ立て処理も可能になる。こ
れらは！１撚織編物製造のコストを大巾に引き下けるも
のである。
実施例１
４に＠粘度〔η〕＝α３７の艷消剤としてＴｉＯ２をα
０５ｗｔ％含むポリエチレンテレフタレート（１６０℃
で４＃＃間乾燥）と極限粘度ＤＥＧ ＝ ２５−共重合
した〔η） ＝ ａＴ＆のポリエチレンテレフタレー）
（１００℃で４時間乾燥）をチップ状態で種々の割合
でブレンドし、２８５〜２９５℃で溶融後、直径α３ｍ
丸断内孔７２個を有する紡糸口金より吐出した。
０５ｗｔ％含むポリエチレンテレフタレート（１６０℃
で４＃＃間乾燥）と極限粘度ＤＥＧ ＝ ２５−共重合
した〔η） ＝ ａＴ＆のポリエチレンテレフタレー）
（１００℃で４時間乾燥）をチップ状態で種々の割合
でブレンドし、２８５〜２９５℃で溶融後、直径α３ｍ
丸断内孔７２個を有する紡糸口金より吐出した。
該吐出糸条を通常の条件にて冷却、オイリング後、第１
図の工程で７ Ｓ ｄｅ／ ７２ ｆｉｔのマルチフィ
ラメントとして巻織った。このとき、加熱ローラの設定
温度はｇｏｎ′ｃ、糸条の加熱ロー２まわシの巻付は数
Ｆｉ１！ターン、回転速度は４０００隋／分であつえ。
図の工程で７ Ｓ ｄｅ／ ７２ ｆｉｔのマルチフィ
ラメントとして巻織った。このとき、加熱ローラの設定
温度はｇｏｎ′ｃ、糸条の加熱ロー２まわシの巻付は数
Ｆｉ１！ターン、回転速度は４０００隋／分であつえ。
以上の巻堰糸について、更にイタリー撚糸機により撚数
８２５００Ｔ／Ｍの撚糸を行ない蒸熱真空セッターを用
いて、９０Ｃ４’（てスチーム撚止めセットし虎。これ
らの紡糸巻取糸および！ｌｌ撚糸について、繊維物性お
よび撚止めセット後の残留トルク、連木処理による発現
トルクを第１表に示す。（陶、極限粘匿はＯ−クロロフ
ェノール溶媒を用い３５℃で測定） 但し、連木収縮率：沸水中にサンプル糸条をｆｒｅｅ状
態で１５分間浸漬した時の 収縮率 撚セット後解撚トルク：燃上めセット 後の強撚糸を長さ１００ｍｔ１ＭｊｔＬ、中央部に２岬
／ｄ ｅの荷重を加えた後、両端を合わせて発生する２
重撚数 （Ｔ１５Ｇ、 ） 湧水発現解撚トルク ｍ止めセット後 の強撚糸を長さ１００ａ＋採取し、中 央部に２キ／ ｄ ｅの荷重を加えた後、両端を合わせ
て湧水中に浸漬、こ の時発生する２重撚数（Ｔ／５ｏａａ）１１１１表よ如
わかるように、高粘°度及び低粘度成分のブレンド剤が
本発明の範囲を外れると、ムＬ２の如（製糸性が不要に
なっ九夛、或いはム７，８の如く高極限粘度成分が１０
０％であるか、又は低粘度成分が少量である丸め、高極
限粘度成分の高弾性的性格を抑え切れずＫｍセット後の
残留トルクが＾くなって製織性に欠妙る。
８２５００Ｔ／Ｍの撚糸を行ない蒸熱真空セッターを用
いて、９０Ｃ４’（てスチーム撚止めセットし虎。これ
らの紡糸巻取糸および！ｌｌ撚糸について、繊維物性お
よび撚止めセット後の残留トルク、連木処理による発現
トルクを第１表に示す。（陶、極限粘匿はＯ−クロロフ
ェノール溶媒を用い３５℃で測定） 但し、連木収縮率：沸水中にサンプル糸条をｆｒｅｅ状
態で１５分間浸漬した時の 収縮率 撚セット後解撚トルク：燃上めセット 後の強撚糸を長さ１００ｍｔ１ＭｊｔＬ、中央部に２岬
／ｄ ｅの荷重を加えた後、両端を合わせて発生する２
重撚数 （Ｔ１５Ｇ、 ） 湧水発現解撚トルク ｍ止めセット後 の強撚糸を長さ１００ａ＋採取し、中 央部に２キ／ ｄ ｅの荷重を加えた後、両端を合わせ
て湧水中に浸漬、こ の時発生する２重撚数（Ｔ／５ｏａａ）１１１１表よ如
わかるように、高粘°度及び低粘度成分のブレンド剤が
本発明の範囲を外れると、ムＬ２の如（製糸性が不要に
なっ九夛、或いはム７，８の如く高極限粘度成分が１０
０％であるか、又は低粘度成分が少量である丸め、高極
限粘度成分の高弾性的性格を抑え切れずＫｍセット後の
残留トルクが＾くなって製織性に欠妙る。
これに対して４３〜６の場合、紡糸捲取糸の伸度も６０
囁以内であり、撚セツト後の残留トルクも小さくなり、
後加工での取扱い性が格段に良好になる。この時、連木
収縮率は着千の増加を示すが、撚セツト後のトルクは低
い水準におさえられ、かつ鼻水発現トルクは十分保持さ
れシボ発現性も充分確保出来る。
囁以内であり、撚セツト後の残留トルクも小さくなり、
後加工での取扱い性が格段に良好になる。この時、連木
収縮率は着千の増加を示すが、撚セツト後のトルクは低
い水準におさえられ、かつ鼻水発現トルクは十分保持さ
れシボ発現性も充分確保出来る。
実施例２
実施例１０強撚糸を緯糸とし、経糸にはルートのポリエ
チレンテレフタレートマルチフィラメント（５０ｄｅ／
３６ ｆｉｌ三角断面）を用いて８産ＷＪＬＬＷ−４
１（回転数！１８０ｒｐｍ）による製繊を行なった。織
布については弱アルカリによる精練を行ない、ロータリ
ーワッシャー（ボイル×２０分）にてシボ立てを行なっ
た結果を第２表に示す。
チレンテレフタレートマルチフィラメント（５０ｄｅ／
３６ ｆｉｌ三角断面）を用いて８産ＷＪＬＬＷ−４
１（回転数！１８０ｒｐｍ）による製繊を行なった。織
布については弱アルカリによる精練を行ない、ロータリ
ーワッシャー（ボイル×２０分）にてシボ立てを行なっ
た結果を第２表に示す。
第２表
※ 製 繊 性 ＸＸ製繊不可 Δ製織一応可×表織
性不良 ○良 好 ※◆シボ立て性 ○良 好 ◎極めて良好本発明の場
合（、ａｃａ−Ａａ）はクォーター・ジェット・ルーム
でＨａする事ができ、シボ立て性も良好である。
性不良 ○良 好 ※◆シボ立て性 ○良 好 ◎極めて良好本発明の場
合（、ａｃａ−Ａａ）はクォーター・ジェット・ルーム
でＨａする事ができ、シボ立て性も良好である。
実施例３
ｆｉｌｉｌ粘Ｉｆ （ｉ？）−ａｌ１７ Ｏ艶消剤Ｊニ
ー Ｌ ’ＣＴｌ０Ｉ ヲａ０５ ｗｔ Ｉｓ含むポリ
エチレンテレフタレートと極隈粘度〔り〕−α４０の艶
消剤としてＴｉＯ□をα０５ｗ＋４含むポリエチレンテ
レ７タレートをテップの状態で種々の割合でブレンドし
、２８５〜２９７℃で溶融後直径α１５．丸断面を有す
る紡糸口金より吐出し、１３００ ｍ／―で捲き取つ九
。その後第２図に示すような延伸機で延伸後の伸度がほ
ぼ３０チにあう倍率で延伸を行ない、その後１８５℃の
温度で熱処理を行ない催取った。
ー Ｌ ’ＣＴｌ０Ｉ ヲａ０５ ｗｔ Ｉｓ含むポリ
エチレンテレフタレートと極隈粘度〔り〕−α４０の艶
消剤としてＴｉＯ□をα０５ｗ＋４含むポリエチレンテ
レ７タレートをテップの状態で種々の割合でブレンドし
、２８５〜２９７℃で溶融後直径α１５．丸断面を有す
る紡糸口金より吐出し、１３００ ｍ／―で捲き取つ九
。その後第２図に示すような延伸機で延伸後の伸度がほ
ぼ３０チにあう倍率で延伸を行ない、その後１８５℃の
温度で熱処理を行ない催取った。
以上の捲増糸をイタリー熱糸機で８２５００Ｔ／Ｍの撚
糸を行ない、蒸熱セッターを用いて９０℃にてスチーム
撚止めセットした。
糸を行ない、蒸熱セッターを用いて９０℃にてスチーム
撚止めセットした。
本発明の場合Ａ３〜６、特にム３〜４は撚セツト後の残
留トルクが低くなり、ウォータージェットルームでの製
織が可能であシ、同時に節水処理による発現トルクは結
構高い値を保持しており、シボ立ち性も喪好であった。
留トルクが低くなり、ウォータージェットルームでの製
織が可能であシ、同時に節水処理による発現トルクは結
構高い値を保持しており、シボ立ち性も喪好であった。
第１図は、本発明の原糸を高速紡糸で得る際の工程図で
、物に紡糸後直ちに熱処理をｔｌどこす例、＃Ｉ２図は
一旦巻取った未延伸原糸を嬌伸熱処履して本発明の原糸
を得る際の工程図で、特に熱処理に用いる装置の例を示
す。 ■：紡紡糸合金■；油剤付与装置 ■：：熱ローラー ■；ゴデツトローラー■；捲取部
■；未嬌伸原糸 ■：：給ローラー ■：加熱ローラー ■：加熱板 ［相］；嬌伸ローラー Ｏ：熱板＠：：処
理用ローラー ０：延伸熱処理系捲取部 才ｌ 困 才 ２ 図
、物に紡糸後直ちに熱処理をｔｌどこす例、＃Ｉ２図は
一旦巻取った未延伸原糸を嬌伸熱処履して本発明の原糸
を得る際の工程図で、特に熱処理に用いる装置の例を示
す。 ■：紡紡糸合金■；油剤付与装置 ■：：熱ローラー ■；ゴデツトローラー■；捲取部
■；未嬌伸原糸 ■：：給ローラー ■：加熱ローラー ■：加熱板 ［相］；嬌伸ローラー Ｏ：熱板＠：：処
理用ローラー ０：延伸熱処理系捲取部 才ｌ 困 才 ２ 図
Claims (5)
- （１） ＾粘良威分として極限粘度が１１Ｌ６０以上
のポリエチレンテレフタレートが全量の３０〜７０ｗｔ
Ｌ低粘度成分として極限粘度がα３５〜α４５のポリエ
チレンテレフタレートが全量の７０〜３Ｑｗｔ％の割合
でブレンドされてなるポリエステル組成吻をマルチフィ
ラメントとして溶融吐出し、冷却同化した後、その巻取
前又は＃に恢の鶴伸段階で熱処理して、単繊維繊度がＩ
ｇｄｅ以下、切断伸直がｓｏ％以下、連木収縮率が７ｔ
Ｉｂ以下のｉルチフイラメンＹとして巻取る事を特徴と
する強撚用ポリエステル原糸の製造方法。 - （２） Ｉｔ帖嵐成分の極限粘度がａｇｏ〜α９０で
ある特許請求の範ｍ第１項記載の強撚用ポリエステル原
糸の製造方法。 - （３） 高粘度成分が、ジエチレングリコールが全量
ＯＬ！１〜５ｗｔ％共重合されたポリエチレンテレフタ
レートである特許請求の範囲第１項記載の強撚用ポリエ
ステル原糸の製造方法。 - （４）熱処理を加熱−一２−で行なう特許請求の範囲第
１項記載の強撚用ポリエステル原糸の製造方法。 - （５） ４）＊速度が３５ ＯＯｇ／ｊ＋ｌ１以上で
ある特許−求のＩｉｉ間第１項記載の強撚用ポリエステ
ル原糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17442981A JPS5876521A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 強撚用ポリエステル原糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17442981A JPS5876521A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 強撚用ポリエステル原糸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5876521A true JPS5876521A (ja) | 1983-05-09 |
Family
ID=15978379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17442981A Pending JPS5876521A (ja) | 1981-11-02 | 1981-11-02 | 強撚用ポリエステル原糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5876521A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211620A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-30 | Teijin Ltd | 強「ねん」織物用ポリエステル原糸の製造方法 |
| JPH04132859U (ja) * | 1991-05-31 | 1992-12-09 | 村上 ミツ | 施錠自転車運搬器 |
| JP2022540380A (ja) * | 2019-07-05 | 2022-09-15 | コーロン インダストリーズ インク | タイヤコード用原糸およびタイヤコード |
-
1981
- 1981-11-02 JP JP17442981A patent/JPS5876521A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211620A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-30 | Teijin Ltd | 強「ねん」織物用ポリエステル原糸の製造方法 |
| JPH04132859U (ja) * | 1991-05-31 | 1992-12-09 | 村上 ミツ | 施錠自転車運搬器 |
| JP2022540380A (ja) * | 2019-07-05 | 2022-09-15 | コーロン インダストリーズ インク | タイヤコード用原糸およびタイヤコード |
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