JPS5843803A - 重荷重用空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用空気入りラジアルタイヤInfo
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- JPS5843803A JPS5843803A JP56142424A JP14242481A JPS5843803A JP S5843803 A JPS5843803 A JP S5843803A JP 56142424 A JP56142424 A JP 56142424A JP 14242481 A JP14242481 A JP 14242481A JP S5843803 A JPS5843803 A JP S5843803A
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- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
- B60C9/2009—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords comprising plies of different materials
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
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- B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
- B60C9/2006—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords consisting of steel cord plies only
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube
- Y10T152/10765—Characterized by belt or breaker structure
- Y10T152/10792—Structure where each bias angle reinforcing cord ply has no opposingly angled ply
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は重荷重用空気入りラジアルタイヤに関し、特
にトラック、バスなど、良路における高速連続走行に供
されると同時に、一般の弁部走路あるいは工事現場のご
とき悪路をも走行路の一部として含むような使用に供さ
れ、るこの種のタイヤのベルト構造の改良に関するもの
である。
にトラック、バスなど、良路における高速連続走行に供
されると同時に、一般の弁部走路あるいは工事現場のご
とき悪路をも走行路の一部として含むような使用に供さ
れ、るこの種のタイヤのベルト構造の改良に関するもの
である。
一般にラジアルタイヤのベルトはそれが特に良路での使
用に供される場合と悪路での使用に供される場合とで、
互いに相反するような力学的特性をそれぞれ満足しなけ
ればならないことは従来知られているところである。
用に供される場合と悪路での使用に供される場合とで、
互いに相反するような力学的特性をそれぞれ満足しなけ
ればならないことは従来知られているところである。
すなわち、良路においては内圧による張力を負担し、高
速で転動しても高い発熱やサイドフォースによる機械的
入力によって特にベルトの層間セパレーション(以下良
路セパレーションと呼ぶ)を発生しないように、剛性が
高く変形しにくいベルト構造であることが望ましい。
速で転動しても高い発熱やサイドフォースによる機械的
入力によって特にベルトの層間セパレーション(以下良
路セパレーションと呼ぶ)を発生しないように、剛性が
高く変形しにくいベルト構造であることが望ましい。
一方、悪路においては内圧による張力を負担することは
勿論であるが、高速での使用は少なくむしろ中気低速で
路面上の石や突起などの凹凸による機械的入力によって
ベルトの層間あるいはベルトとトレッドゴム間のセパレ
ーション(以。下悪路七バレージョンと呼ぶ)を発生し
ないように、剛性が低く変形し易いベルト構造であるこ
とが望ましい。
勿論であるが、高速での使用は少なくむしろ中気低速で
路面上の石や突起などの凹凸による機械的入力によって
ベルトの層間あるいはベルトとトレッドゴム間のセパレ
ーション(以。下悪路七バレージョンと呼ぶ)を発生し
ないように、剛性が低く変形し易いベルト構造であるこ
とが望ましい。
したがって良路での走行を主とするが一部悪路での走行
をも含むような使用に供されるラジアルタイヤのベルト
は、上記相反する条件をどちらも満足しなければならな
いこととなる。
をも含むような使用に供されるラジアルタイヤのベルト
は、上記相反する条件をどちらも満足しなければならな
いこととなる。
従来、良路悪路兼用に用いられるラジアルタイヤのベル
ト構造として種々提案されてきたが、それらのいず・れ
もどちらかの性能において満足する結果を得られなかっ
た。
ト構造として種々提案されてきたが、それらのいず・れ
もどちらかの性能において満足する結果を得られなかっ
た。
繭えばベルトのすべてのプライにつきタイヤの中央周線
に対してコードのなす角度(以下角度はすべてこの中−
周線に対する角度とする)を比較的小さく揃えたものは
、これに対してコード角度のより大きなプライiないた
め、剛性を確保するためのいわゆる三角形トラス構造が
構成されないから、良路での使用に供された場合ベルト
プライ間のせん断歪が増大し、発熱が大と・なる欠点が
ある0 また従来の良路用のベルト構造としては、ベルトプライ
をタイヤのラジアル方向内側即ちカーカスに近い方から
第7ベルトプライ、第2ベルトプライのように呼んで、
第1図のよ′うに第1ベルトブライ/aのコード角度を
通常600程度のように大きく残りの第2〜第ダベルト
プライlb、lcオよび/dのコード角度を比較的小さ
く揃えたものが一般的であるが、これは三角形トラス構
造による効果が充分で剛性が高く良路性は問題ないもの
の悪路での耐セパレーション性は極端に劣る。
に対してコードのなす角度(以下角度はすべてこの中−
周線に対する角度とする)を比較的小さく揃えたものは
、これに対してコード角度のより大きなプライiないた
め、剛性を確保するためのいわゆる三角形トラス構造が
構成されないから、良路での使用に供された場合ベルト
プライ間のせん断歪が増大し、発熱が大と・なる欠点が
ある0 また従来の良路用のベルト構造としては、ベルトプライ
をタイヤのラジアル方向内側即ちカーカスに近い方から
第7ベルトプライ、第2ベルトプライのように呼んで、
第1図のよ′うに第1ベルトブライ/aのコード角度を
通常600程度のように大きく残りの第2〜第ダベルト
プライlb、lcオよび/dのコード角度を比較的小さ
く揃えたものが一般的であるが、これは三角形トラス構
造による効果が充分で剛性が高く良路性は問題ないもの
の悪路での耐セパレーション性は極端に劣る。
この第7図の従来タイヤの耐悪路セパレージロン性を改
善しようとしたものとして各ベルトプライのコード角度
は第1図のものと同様とし、単に第1ベルトプライ/a
を中抜きの構造とした第2図のようなベルト構造も提案
されたが、このような構造ではセンター領域での剛性は
低くなるがショルダ一部の剛性は落としきれず、ベルト
端での耐悪路セパレーション性が必ずしも充分に改善さ
れ得なかった。
善しようとしたものとして各ベルトプライのコード角度
は第1図のものと同様とし、単に第1ベルトプライ/a
を中抜きの構造とした第2図のようなベルト構造も提案
されたが、このような構造ではセンター領域での剛性は
低くなるがショルダ一部の剛性は落としきれず、ベルト
端での耐悪路セパレーション性が必ずしも充分に改善さ
れ得なかった。
この発明は上述した従来技術の欠点を除失し、良路、悪
路いずれにも有利に適合し得るこの種タイヤの好適なベ
ルト構造を提供することを目的とする。
路いずれにも有利に適合し得るこの種タイヤの好適なベ
ルト構造を提供することを目的とする。
この発明はタイヤの実質上のラジアル面内にコードを配
列した少なくとも7層のプライからなるカーカスと、ト
レッドの直下でこのカーカスのまわりを取囲む少なくと
も3層のコードのプライか。
列した少なくとも7層のプライからなるカーカスと、ト
レッドの直下でこのカーカスのまわりを取囲む少なくと
も3層のコードのプライか。
らなるベルトとを有する重荷重用空気入りラジアルタイ
ヤであって、前記ベルトのうち最もカーカスに近い第1
ベルトプライは、金属コードを、前記第1ベルトプライ
に次ドでカーカスに近い第2ベルトプライのコードとタ
イヤの中央局線をはさんでは互いに交差しない方向に、
該中央周線に対し、U −SOoの角度で配列し、また
前記第2ベルトプライおよび同じく第2ベルトプライに
次し:でカーカスに近い第3ベルトプライは、1本当り
の強力が前記第1ベルトプライのコードのれj−λ倍で
ある金属コードを、各プライ間で前記中央局線をはさん
で互いに交差する方向に、同じく中央周線に対し前記第
1ベルトブライのコード角度よりは小さく tO〜io
’の角度で配列したコード配列になることを特徴とする
重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
ヤであって、前記ベルトのうち最もカーカスに近い第1
ベルトプライは、金属コードを、前記第1ベルトプライ
に次ドでカーカスに近い第2ベルトプライのコードとタ
イヤの中央局線をはさんでは互いに交差しない方向に、
該中央周線に対し、U −SOoの角度で配列し、また
前記第2ベルトプライおよび同じく第2ベルトプライに
次し:でカーカスに近い第3ベルトプライは、1本当り
の強力が前記第1ベルトプライのコードのれj−λ倍で
ある金属コードを、各プライ間で前記中央局線をはさん
で互いに交差する方向に、同じく中央周線に対し前記第
1ベルトブライのコード角度よりは小さく tO〜io
’の角度で配列したコード配列になることを特徴とする
重荷重用空気入りラジアルタイヤである。
以下この発明を図面を用いて詳細に説明する。
第3図はこの発明に従うタイヤの子午断面図である。こ
のタイヤはベルトlの内部構造以外は従来一般の重荷重
用ラジアルタイヤと変わらない。
のタイヤはベルトlの内部構造以外は従来一般の重荷重
用ラジアルタイヤと変わらない。
コはトレッド、3はタイヤの実質上のラジアル面内にコ
ードを配列したプライからなるカーカスであり、この実
施例では金属コードの1枚のプライを用いているが、用
途に応じ有機繊維コードのプライであってもよい。ダは
ビー下ワイヤであり、図示は省略したがビード部jには
他に補強層を配置するのが一般的である。 ):>1
1111ベル)/は金属コード特にスチールコードより
なる少なくとも31層のベルトプライからなり、これら
ベルトプライはカーカス3に近い方から第1ベルトブラ
イla、第2ベルトブライ/b、−−−−−のように呼
ぶこととする。
ードを配列したプライからなるカーカスであり、この実
施例では金属コードの1枚のプライを用いているが、用
途に応じ有機繊維コードのプライであってもよい。ダは
ビー下ワイヤであり、図示は省略したがビード部jには
他に補強層を配置するのが一般的である。 ):>1
1111ベル)/は金属コード特にスチールコードより
なる少なくとも31層のベルトプライからなり、これら
ベルトプライはカーカス3に近い方から第1ベルトブラ
イla、第2ベルトブライ/b、−−−−−のように呼
ぶこととする。
さて発明者らはあまたの実験検討によりさきに述べた良
路と悪路のj1ii要求特性の最適点を調査研究した結
果、まず第1に第4図(a)に示すように第一1゜第3
ベルトプライ/b 、 10のコードを、タイヤの中央
局線O−0をはさんでプライ間で互いに交差する方向に
、中央局線0−0に対し10〜10°、好ましくはts
M−/ x’の角度で配置するとともに特にベルトプ
ライのうち最内層の第1ベルトプライ/aのコードを、
第2ベルトプライ/bのコードに対して中央周線O−0
をはさんでは交差しないような方向に、第2.第3ベル
トプライのコード角度よりは太きくX−5O°、好まし
くは30〜moのコード角度で配置することによって、
前記の欠点は最小限に抑えられることを見出した。
路と悪路のj1ii要求特性の最適点を調査研究した結
果、まず第1に第4図(a)に示すように第一1゜第3
ベルトプライ/b 、 10のコードを、タイヤの中央
局線O−0をはさんでプライ間で互いに交差する方向に
、中央局線0−0に対し10〜10°、好ましくはts
M−/ x’の角度で配置するとともに特にベルトプ
ライのうち最内層の第1ベルトプライ/aのコードを、
第2ベルトプライ/bのコードに対して中央周線O−0
をはさんでは交差しないような方向に、第2.第3ベル
トプライのコード角度よりは太きくX−5O°、好まし
くは30〜moのコード角度で配置することによって、
前記の欠点は最小限に抑えられることを見出した。
、1.′・
この第1ベルトプレイのコード角度は特に重要であって
、この角度がB0未満では第2および第3ベルトプライ
との共働、即ち三角形トラス構造による充分な剛性が得
られず、良路での耐発熱セパレーション性に問題が残り
、逆に50°を越えると三角形トラス構造による効果が
ききすぎて剛性が著大となり耐悪路セパレーション性が
劣るようになる。しかし前記B −30°の範囲ではこ
れらの問題点はいずれもかなり小さく、良路および悪路
の両。
、この角度がB0未満では第2および第3ベルトプライ
との共働、即ち三角形トラス構造による充分な剛性が得
られず、良路での耐発熱セパレーション性に問題が残り
、逆に50°を越えると三角形トラス構造による効果が
ききすぎて剛性が著大となり耐悪路セパレーション性が
劣るようになる。しかし前記B −30°の範囲ではこ
れらの問題点はいずれもかなり小さく、良路および悪路
の両。
方の使用につき最適であることがわかった。
なお、第7ベルトプライ/aのコードを第1ベルトブラ
イ/bのコードと中央局線0−Cをはさんで交差するよ
うに配置すると、セパレーションの発生し易い交差層間
の数も増し、また、剛性も不必要に増大することから良
路、悪路ともに耐セパレーション性が低下する。
イ/bのコードと中央局線0−Cをはさんで交差するよ
うに配置すると、セパレーションの発生し易い交差層間
の数も増し、また、剛性も不必要に増大することから良
路、悪路ともに耐セパレーション性が低下する。
また、第2および第3ベルトプライのコードは、基本的
に内圧による張力を負担するために前記の角度で中央局
&1O−0をはさんで交差していることが必要なのであ
って、10°未満では良路での発熱によるセパレーショ
ン性および悪路での機械的入力によるセパレーション性
ともに劣ることが確かめられており、逆に300を越え
ると内圧による張力を負担できな(なり、タイヤの径成
長の増大により早期セパレーション故障牽牛じる。
に内圧による張力を負担するために前記の角度で中央局
&1O−0をはさんで交差していることが必要なのであ
って、10°未満では良路での発熱によるセパレーショ
ン性および悪路での機械的入力によるセパレーション性
ともに劣ることが確かめられており、逆に300を越え
ると内圧による張力を負担できな(なり、タイヤの径成
長の増大により早期セパレーション故障牽牛じる。
そしてこのようなベルトのコード角度の適正化、特に第
7ベルトプライのコード角度の適正化による効果は、第
λおよび第3ベルトプライのコードの7本当りの強力を
第1ベルトブライのそれの/、! N2倍、好ましくは
/j〜/、1倍とすることでさらに増長させることがで
き、これらにより初めて良路および悪路両方の使用条件
に最低限有利に適合するようなベルト構造が実現される
〇第2.第3ベルトプライのコード強力が第1ベルトブ
ライのそれに対し1.j倍未満では第1ベルトブライの
内圧張力負担が増大し剛性が上がるため耐悪路セパレー
ション性が劣り、またコ倍を越えると逆に第1ベルトブ
ライの効果が小さくなり剛性が下がるため耐良路七バレ
ージョン性に問題を生じる。
7ベルトプライのコード角度の適正化による効果は、第
λおよび第3ベルトプライのコードの7本当りの強力を
第1ベルトブライのそれの/、! N2倍、好ましくは
/j〜/、1倍とすることでさらに増長させることがで
き、これらにより初めて良路および悪路両方の使用条件
に最低限有利に適合するようなベルト構造が実現される
〇第2.第3ベルトプライのコード強力が第1ベルトブ
ライのそれに対し1.j倍未満では第1ベルトブライの
内圧張力負担が増大し剛性が上がるため耐悪路セパレー
ション性が劣り、またコ倍を越えると逆に第1ベルトブ
ライの効果が小さくなり剛性が下がるため耐良路七バレ
ージョン性に問題を生じる。
また、このように第コ、第3ベルトプライのコード強力
を大きくした場合にはこれらの各プライ内におけるコー
ド間WI(iとコード径φの比は好ましくは0.ll
−0,7、さらに好ましくはo、s −o、tとするの
が良く、これがO0q未満では相対的にコード間隔が小
さいために悪路セパレーション故11を生じ易(,0,
7より大きいと内圧による張力負担が充分行なえず、早
期セパレーション故障が起こり易くなる。なおコード間
隔dは、第参図Φ)に示したように、同一プライ内で各
コードのタイヤ回転軸を含む断面上にあられれる隣接コ
ード間のすき間を意味する。
を大きくした場合にはこれらの各プライ内におけるコー
ド間WI(iとコード径φの比は好ましくは0.ll
−0,7、さらに好ましくはo、s −o、tとするの
が良く、これがO0q未満では相対的にコード間隔が小
さいために悪路セパレーション故11を生じ易(,0,
7より大きいと内圧による張力負担が充分行なえず、早
期セパレーション故障が起こり易くなる。なおコード間
隔dは、第参図Φ)に示したように、同一プライ内で各
コードのタイヤ回転軸を含む断面上にあられれる隣接コ
ード間のすき間を意味する。
さらに第1ベルトプライは、第2.第3ベルトプライと
共働してベルトの剛性をさらに適正化するために、コー
ド間隔dとコード径φの比を好ましくはOJ−/、!、
さらに好ましくは0.9〜/、/とするのが良く、これ
が001未満では剛性の増大により耐悪路セパレーショ
ン性が低下し、7.3を越えると第1ベルトプライによ
る三角形トラス構造の効果が小さくなるため剛性が下が
って良路での耐発熱セパレージ=Iソ性が劣るばかりか
、コード間隔が大きいため悪路での耐カツト貫通性に問
題が生じるようになる。
共働してベルトの剛性をさらに適正化するために、コー
ド間隔dとコード径φの比を好ましくはOJ−/、!、
さらに好ましくは0.9〜/、/とするのが良く、これ
が001未満では剛性の増大により耐悪路セパレーショ
ン性が低下し、7.3を越えると第1ベルトプライによ
る三角形トラス構造の効果が小さくなるため剛性が下が
って良路での耐発熱セパレージ=Iソ性が劣るばかりか
、コード間隔が大きいため悪路での耐カツト貫通性に問
題が生じるようになる。
さて以上のような構成により、良路にも悪路にも充分適
合し得るようなベルト構造が達成されるが、この発明で
はベルトが第q図のように金属コードよりなる3枚のベ
ルトプライのみからなる場合だけでなく、第5図のよう
にこの3枚のベルトプライの外側即ちトレッド踏面に近
い側に悪路における機械的入力の緩衝のためにさらに金
属、有機繊維等のコードよりなる1層以上のベルトプラ
イ/(1を含むこととするとより効果的である。このよ
うなベルトプライ/dのコードは、切断時の伸びが、第
1〜第3ベルトプライのそれに対して1.5倍以上であ
ることが、悪路における機械的入力を緩和するために特
に効果的である。
合し得るようなベルト構造が達成されるが、この発明で
はベルトが第q図のように金属コードよりなる3枚のベ
ルトプライのみからなる場合だけでなく、第5図のよう
にこの3枚のベルトプライの外側即ちトレッド踏面に近
い側に悪路における機械的入力の緩衝のためにさらに金
属、有機繊維等のコードよりなる1層以上のベルトプラ
イ/(1を含むこととするとより効果的である。このよ
うなベルトプライ/dのコードは、切断時の伸びが、第
1〜第3ベルトプライのそれに対して1.5倍以上であ
ることが、悪路における機械的入力を緩和するために特
に効果的である。
次にこの発明の一実施例を従来タイヤと比較して説明す
る。
る。
比較試験に用いたこの発明による供試タイヤAはサイズ
io、ooRaoで、そのベルト構造は第5図に示した
ような参枚のベルトプライからなるものであり、コード
角度等詳細は比較タイヤのものとともに次ページの表1
に示した。なおベルトを除くタイヤ自体の内部構造は第
3図に示したごく一般的なラジアルタイヤと同等である
。
io、ooRaoで、そのベルト構造は第5図に示した
ような参枚のベルトプライからなるものであり、コード
角度等詳細は比較タイヤのものとともに次ページの表1
に示した。なおベルトを除くタイヤ自体の内部構造は第
3図に示したごく一般的なラジアルタイヤと同等である
。
従来技術の比較タイヤB、Oのベルト構造はそれぞれ第
1,2図に示したような参枚プライのもので、比較タイ
ヤBにつき詳細は次ページの表1に示した。比較タイヤ
Cは比較タイヤBの第1ベルトプライ/aの幅の約3S
%にわたり第7ベルトプライを中抜きにした以外は比較
タイヤBと同等の構成であり、これら両比較タイヤのベ
ルト以外のタイヤ構造は供試タイヤAと同等である。
1,2図に示したような参枚プライのもので、比較タイ
ヤBにつき詳細は次ページの表1に示した。比較タイヤ
Cは比較タイヤBの第1ベルトプライ/aの幅の約3S
%にわたり第7ベルトプライを中抜きにした以外は比較
タイヤBと同等の構成であり、これら両比較タイヤのベ
ルト以外のタイヤ構造は供試タイヤAと同等である。
なお、ベルトプライのコード材質はすべてスチールとし
た。
た。
以上3種のタイヤを用いて行なった実車試験の結果を表
2に示す。
2に示す。
路面は100 優良路、100%悪路およびりO優良路
、30%悪路の3種類で行ない、それぞれ2万−走行後
に第2、第3ベルトプライ端におけるこれらプライ間の
亀裂長さを測定し、この発明の比較タイヤBをiooと
してそれぞれ指数表示で示したものである。
、30%悪路の3種類で行ない、それぞれ2万−走行後
に第2、第3ベルトプライ端におけるこれらプライ間の
亀裂長さを測定し、この発明の比較タイヤBをiooと
してそれぞれ指数表示で示したものである。
表 8
11
この結果から明らかなようにlil、この発明のタイヤ
は良路、悪路いずれの路面においても従来タイヤに比し
て格段に耐セパレージ菅ン性が向キした。
は良路、悪路いずれの路面においても従来タイヤに比し
て格段に耐セパレージ菅ン性が向キした。
以上のようにして、この発明によれば、良路、悪路併用
を余儀なくされる重荷重用ラジアルタイヤに関し、従来
品の欠点を改良しいずれの使用条件においてもセパレー
ジ冒ン故障等の発生しない好適なベルト構造を得ること
ができる。
を余儀なくされる重荷重用ラジアルタイヤに関し、従来
品の欠点を改良しいずれの使用条件においてもセパレー
ジ冒ン故障等の発生しない好適なベルト構造を得ること
ができる。
第1図、第2図は従来タイヤのベルト構造を模式的に示
した展開図、 第一[はこの発明に従うタイヤの構造を示した子午断面
図、 第ダ図■は#!jliUのタイヤのベルト構造を模式的
に示した展開図、■)は断面図、 第3図はこの発明の別の実施例のタイヤのベルト構造を
模式的に示した展開図である。 l・・・ベルト、la・・・第1ベルトプライ、/b・
・・第一ベルトプライ、lc…第3ベルトプライ、ld
・・・第1ベルトブライ、コ・・・トレッド、3・・・
カーカス、ダ・・・ビードワイヤーj用ビード部、d・
・・コード間隔、φ・・・コード径。 第1図 第2図
した展開図、 第一[はこの発明に従うタイヤの構造を示した子午断面
図、 第ダ図■は#!jliUのタイヤのベルト構造を模式的
に示した展開図、■)は断面図、 第3図はこの発明の別の実施例のタイヤのベルト構造を
模式的に示した展開図である。 l・・・ベルト、la・・・第1ベルトプライ、/b・
・・第一ベルトプライ、lc…第3ベルトプライ、ld
・・・第1ベルトブライ、コ・・・トレッド、3・・・
カーカス、ダ・・・ビードワイヤーj用ビード部、d・
・・コード間隔、φ・・・コード径。 第1図 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L タイヤの実質上のラジアル面内にコードを配列した
少なくとも1層のプライからなるカーカスと、トレッド
の直下でこのカーカスのまわりを取囲む少なくとも3層
のコードのプライからなるベルトとを有する重荷重用空
気入りラジアルタイヤであって、前記ベルトのうち最も
カーカスに近い第7ベルトプライは、金属コードを、前
記第1ベルトプライに次いでカーカスに近い第コベルト
プライのコードとタイヤの中央周線をはさんでは互いに
交差しない方向に、該中央周線に対しg−goの角度で
配列し、また前記第コベルトプライおよび同じく第2ベ
ルトプライに次いでカーカスに近い第3ベルトプライは
、1本当りの強力が前記第1ベルトプライのコードの6
5〜2倍である金属コードを、各プライ間で前記中央[
1をはさんで互いに交着する方向に、同じく中央周線に
対し前記第1ベルトプライのコード角度よりは小さく
10〜30の角度で配列したコード配列になることを特
徴とする重荷重用空気入りラジアルタイヤ。 2 第コおよび第3ベルトプライは、各プライ内でそれ
ぞれ、コード径に蛤するコード間隔の比がO,ダ〜0.
7である特許請求の範FI!il記載のタイヤ。 工 第1ベルトフライは、コード径に対するコード間隔
の比がOJ−/、Jである特許請求の範Hzまたは2記
職のタイヤ。 本 ベルトが少くとも参屡のコードのプライからなり、
第1〜第3ベルトプライを餘く残余−プライの少くとも
−は、コード切断時の伸びが第1〜第3ベルトプライの
コードのへj倍以上である特許請求の範囲1.2または
3記載のタイヤ。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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