JPH11147191A - 高炭素鋼のレーザ溶接方法 - Google Patents
高炭素鋼のレーザ溶接方法Info
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- JPH11147191A JPH11147191A JP9310493A JP31049397A JPH11147191A JP H11147191 A JPH11147191 A JP H11147191A JP 9310493 A JP9310493 A JP 9310493A JP 31049397 A JP31049397 A JP 31049397A JP H11147191 A JPH11147191 A JP H11147191A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高炭素鋼のレーザ溶接において適切なフィラー
材添加を行い、溶融金属のＣ量を制限することによっ
て、溶融金属中のガス発生を抑制し、ピットやブローホ
ールなどの溶融欠陥のない健全な溶接継手を得る。 【解決手段】次式で表わされる溶接金属２中のＣ含有量
ＣWM（重量％）が０．５５重量％以下となるように母材
１のＣ含有量ＣBase（重量％）に対して、ワイヤ状、箔
状あるいは粉末状のフィラー材を添加し、希釈率（溶接
金属中の母材溶融率）がＤ（％）となる条件で溶接し、
鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ピットやブロー
ホールなどの溶接欠陥の発生を防止する。 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝
材添加を行い、溶融金属のＣ量を制限することによっ
て、溶融金属中のガス発生を抑制し、ピットやブローホ
ールなどの溶融欠陥のない健全な溶接継手を得る。 【解決手段】次式で表わされる溶接金属２中のＣ含有量
ＣWM（重量％）が０．５５重量％以下となるように母材
１のＣ含有量ＣBase（重量％）に対して、ワイヤ状、箔
状あるいは粉末状のフィラー材を添加し、希釈率（溶接
金属中の母材溶融率）がＤ（％）となる条件で溶接し、
鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ピットやブロー
ホールなどの溶接欠陥の発生を防止する。 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、０．６重量％以上
のＣを含む高炭素鋼板のレーザ溶接において、ブローホ
ール、ピットなどの欠陥のない継手を得る溶接方法に関
する。
のＣを含む高炭素鋼板のレーザ溶接において、ブローホ
ール、ピットなどの欠陥のない継手を得る溶接方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】０．６重量％以上のＣを含む高炭素鋼板
のレーザ溶接においては、鋼中のＣと大気中に含まれる
酸素との反応により、ＣＯあるいはＣＯ2 ガスが発生
し、このガスの発生量が多い場合は、ガスが溶接中の溶
融金属から放出される際に、溶融金属がスパッタとして
飛散し、ピットと呼ばれる開口状の欠陥が生じる。ま
た、ガスの発生量が比較的少ない場合においても、溶接
金属の凝固時にガスが溶接部に内包され、ブローホール
と呼ばれる空孔状の欠陥が生じる。
のレーザ溶接においては、鋼中のＣと大気中に含まれる
酸素との反応により、ＣＯあるいはＣＯ2 ガスが発生
し、このガスの発生量が多い場合は、ガスが溶接中の溶
融金属から放出される際に、溶融金属がスパッタとして
飛散し、ピットと呼ばれる開口状の欠陥が生じる。ま
た、ガスの発生量が比較的少ない場合においても、溶接
金属の凝固時にガスが溶接部に内包され、ブローホール
と呼ばれる空孔状の欠陥が生じる。
【０００３】レーザ溶接の場合、熱源とするレーザビー
ムの集光点におけるエネルギー密度が非常に高く、レー
ザビーム直下の溶融金属は局所的に極めて高温に加熱さ
れるため、鋼中Ｃの反応によるガス発生はレーザ照射条
件の調整等では避け難い。特に、高出力のレーザビーム
を用いて完全溶け込みのキーホール溶接を行う場合は、
レーザ溶接中に表裏からキーホールを通じて外気が混入
し易くなるため、ガス発生が促進され欠陥発生が顕著と
なる。
ムの集光点におけるエネルギー密度が非常に高く、レー
ザビーム直下の溶融金属は局所的に極めて高温に加熱さ
れるため、鋼中Ｃの反応によるガス発生はレーザ照射条
件の調整等では避け難い。特に、高出力のレーザビーム
を用いて完全溶け込みのキーホール溶接を行う場合は、
レーザ溶接中に表裏からキーホールを通じて外気が混入
し易くなるため、ガス発生が促進され欠陥発生が顕著と
なる。
【０００４】この問題を解決するために、従来、特開平
８−２１５８７０号公報に開示されているように、溶接
中に溶融プール表面に不活性ガスを吹付けて保護すると
ともに、裏当て金からも不活性ガスを流し裏面を保護す
るという方法が用いられている。この方法によれば、溶
接中溶融金属内に外気が混入するのを防ぐことができ、
鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ブローホールの
ない溶接を行うことができる。
８−２１５８７０号公報に開示されているように、溶接
中に溶融プール表面に不活性ガスを吹付けて保護すると
ともに、裏当て金からも不活性ガスを流し裏面を保護す
るという方法が用いられている。この方法によれば、溶
接中溶融金属内に外気が混入するのを防ぐことができ、
鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ブローホールの
ない溶接を行うことができる。
【０００５】しかしながら、この方法では、裏面側に保
護ガスを流すことが可能な大がかりな機構の裏当て金が
必要となり、レーザ溶接の特徴である自由度の高い溶接
施工が制限されることになる上、高価な不活性ガスを大
量に消費することとなりコストアップを招くことにな
る。また、特に高出力、あるいは集光性の高いレーザビ
ームを用いて高速溶接を行う場合などに、不活性ガスに
よる溶融プールの保護が効果的に行われない場合も考え
られる。
護ガスを流すことが可能な大がかりな機構の裏当て金が
必要となり、レーザ溶接の特徴である自由度の高い溶接
施工が制限されることになる上、高価な不活性ガスを大
量に消費することとなりコストアップを招くことにな
る。また、特に高出力、あるいは集光性の高いレーザビ
ームを用いて高速溶接を行う場合などに、不活性ガスに
よる溶融プールの保護が効果的に行われない場合も考え
られる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる問題
を解決するべく、高炭素鋼のレーザ溶接において適切な
フィラー材添加を行い、溶融金属中のＣ量を制限するこ
とによって、溶融金属中のガス発生を抑制し、ピットや
ブローホールなどの溶融欠陥のない健全な溶接継手を得
ることが可能な溶接方法を提供するものである。
を解決するべく、高炭素鋼のレーザ溶接において適切な
フィラー材添加を行い、溶融金属中のＣ量を制限するこ
とによって、溶融金属中のガス発生を抑制し、ピットや
ブローホールなどの溶融欠陥のない健全な溶接継手を得
ることが可能な溶接方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明における高炭素鋼
のレーザ溶接方法は、０．６重量％以上のＣを含む鋼板
のレーザ溶接を行うにあたり、次式で表わされる溶接金
属中のＣ含有量が０．５５重量％以下となるようにワイ
ヤ状、箔状あるいは粉末状のフィラー材を添加すること
により、鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ピット
やブローホールなどの溶接欠陥の発生を防止するもので
ある。
のレーザ溶接方法は、０．６重量％以上のＣを含む鋼板
のレーザ溶接を行うにあたり、次式で表わされる溶接金
属中のＣ含有量が０．５５重量％以下となるようにワイ
ヤ状、箔状あるいは粉末状のフィラー材を添加すること
により、鋼中Ｃの反応によるガス発生を抑制し、ピット
やブローホールなどの溶接欠陥の発生を防止するもので
ある。
【０００８】ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller
×｛１−（Ｄ／１００）｝ ＣWM：溶接金属中のＣ含有量（重量％） ＣBase：母材のＣ含有量（重量％） ＣFiller：フィラーワイヤのＣ含有量（重量％） Ｄ：希釈率（溶接金属中の母材溶融率）（％）
×｛１−（Ｄ／１００）｝ ＣWM：溶接金属中のＣ含有量（重量％） ＣBase：母材のＣ含有量（重量％） ＣFiller：フィラーワイヤのＣ含有量（重量％） Ｄ：希釈率（溶接金属中の母材溶融率）（％）
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に本発明の詳細を述べる。Ｃ
含有量０．６重量％以上の高炭素鋼板のレーザ溶接にお
いて、ピット、ブローホールと呼ばれる開口状及び空孔
状の欠陥が発生するのは、溶接中に鋼中Ｃと大気中の酸
素が反応し、ＣＯあるいはＣＯ2 ガスが発生するためで
ある。即ち、鋼中Ｃと酸素の反応を抑制することにより
欠陥の防止が可能となる。
含有量０．６重量％以上の高炭素鋼板のレーザ溶接にお
いて、ピット、ブローホールと呼ばれる開口状及び空孔
状の欠陥が発生するのは、溶接中に鋼中Ｃと大気中の酸
素が反応し、ＣＯあるいはＣＯ2 ガスが発生するためで
ある。即ち、鋼中Ｃと酸素の反応を抑制することにより
欠陥の防止が可能となる。
【００１０】この鋼中Ｃと酸素の反応を抑制する手法と
しては、溶接中に溶融部を不活性ガスあるいは非酸化性
ガスで保護する方法が従来から開発されていたが、発明
者等は母材よりもＣ含有量が低いフィラー材を添加し、
溶融金属中のＣ濃度を低下させることが有効であること
を見出した。この溶融金属中のＣ濃度を低下させる手法
は、保護ガスによる方法よりも溶接速度等の溶接条件の
影響を受けにくく、安定した欠陥防止効果が得られると
いう利点がある。また、裏面側に裏当て金を設置して裏
面にも保護ガスを流す方法に比べると、追加設備が簡便
であるとともに、被溶接材の拘束に対する自由度が高
く、さらにガスの消費が少なくランニングコストが抑え
られるという利点がある。
しては、溶接中に溶融部を不活性ガスあるいは非酸化性
ガスで保護する方法が従来から開発されていたが、発明
者等は母材よりもＣ含有量が低いフィラー材を添加し、
溶融金属中のＣ濃度を低下させることが有効であること
を見出した。この溶融金属中のＣ濃度を低下させる手法
は、保護ガスによる方法よりも溶接速度等の溶接条件の
影響を受けにくく、安定した欠陥防止効果が得られると
いう利点がある。また、裏面側に裏当て金を設置して裏
面にも保護ガスを流す方法に比べると、追加設備が簡便
であるとともに、被溶接材の拘束に対する自由度が高
く、さらにガスの消費が少なくランニングコストが抑え
られるという利点がある。
【００１１】発明者等は、このフィラー材の添加による
欠陥防止方法について検討を重ねた結果、 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝ ＣWM：溶接金属中のＣ含有量（重量％） ＣBase：母材のＣ含有量（重量％） ＣFiller：フィラーワイヤのＣ含有量（重量％） Ｄ：希釈率（溶接金属中の母材溶融率）（％） で求められる溶融金属中のＣ量を０．５５重量％以下と
することにより、ピット、ブローホールなどの溶接欠陥
のないレーザ溶接を行うことが可能となることを知見す
るに至った。
欠陥防止方法について検討を重ねた結果、 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝ ＣWM：溶接金属中のＣ含有量（重量％） ＣBase：母材のＣ含有量（重量％） ＣFiller：フィラーワイヤのＣ含有量（重量％） Ｄ：希釈率（溶接金属中の母材溶融率）（％） で求められる溶融金属中のＣ量を０．５５重量％以下と
することにより、ピット、ブローホールなどの溶接欠陥
のないレーザ溶接を行うことが可能となることを知見す
るに至った。
【００１２】希釈率Ｄは、溶接金属の量に対する溶接金
属中に溶け込んだ母材（被溶接材）の量の比で表わさ
れ、図１に示す溶接部の溶接方向と直交する断面の断面
図で説明すると、溶接金属２の断面積（母材１の溶融部
分（図中Ａ、Ａ’）の面積とフィラー材の溶融部分（図
中Ｂ）の面積との合計量）に対する、母材１の溶融部分
（図中Ａ、Ａ’）の断面積の比率である。つまり、 希釈率Ｄ＝｛（Ａ＋Ａ’）／（Ａ＋Ａ’＋Ｂ）｝×１０
０（％） で表わされる。
属中に溶け込んだ母材（被溶接材）の量の比で表わさ
れ、図１に示す溶接部の溶接方向と直交する断面の断面
図で説明すると、溶接金属２の断面積（母材１の溶融部
分（図中Ａ、Ａ’）の面積とフィラー材の溶融部分（図
中Ｂ）の面積との合計量）に対する、母材１の溶融部分
（図中Ａ、Ａ’）の断面積の比率である。つまり、 希釈率Ｄ＝｛（Ａ＋Ａ’）／（Ａ＋Ａ’＋Ｂ）｝×１０
０（％） で表わされる。
【００１３】溶融金属のＣ濃度をフィラー材の添加によ
り臨界濃度すなわち０．５５重量％以下に低下させるこ
とにより、鋼中Ｃと外気から混入する酸素の反応が抑制
され、高出力のレーザキーホール溶接においても、特別
な保護ガスの供給を必要とせず、保護ガスによる外気の
遮蔽が不十分であってもＣＯ及びＣＯ2 ガスの発生を防
ぐことが可能となる。
り臨界濃度すなわち０．５５重量％以下に低下させるこ
とにより、鋼中Ｃと外気から混入する酸素の反応が抑制
され、高出力のレーザキーホール溶接においても、特別
な保護ガスの供給を必要とせず、保護ガスによる外気の
遮蔽が不十分であってもＣＯ及びＣＯ2 ガスの発生を防
ぐことが可能となる。
【００１４】Ｃ濃度が０．６重量％未満である鋼板を溶
接する際に、フィラー材を添加せずにレーザ溶接を行っ
てもＣＯやＣＯ2 の発生にともなう欠陥は発生しない。
この場合、溶接金属中のＣ濃度は被溶接材のＣ濃度とほ
ぼ同一となると考えられ、溶接金属中のＣ含有量は０．
６重量％未満の値であると考えられる。しかしながら、
Ｃ濃度が０．６重量％以上の鋼板をフィラー材を添加し
てレーザ溶接する場合は、溶接金属中のＣ濃度を０．５
５重量％以下まで低減しなければ前記欠陥の発生を防止
できない。この理由は、溶接金属内でＣ含有量が０．６
重量％以上の被溶接材とフィラー材との混合が不均一と
なるため、溶接金属全体の平均としてのＣ含有量が０．
６重量％未満であっても、部分的にＣ含有量の高い部分
が生じて、この部分からのＣＯやＣＯ2 の発生が多くな
るためと考えられる。
接する際に、フィラー材を添加せずにレーザ溶接を行っ
てもＣＯやＣＯ2 の発生にともなう欠陥は発生しない。
この場合、溶接金属中のＣ濃度は被溶接材のＣ濃度とほ
ぼ同一となると考えられ、溶接金属中のＣ含有量は０．
６重量％未満の値であると考えられる。しかしながら、
Ｃ濃度が０．６重量％以上の鋼板をフィラー材を添加し
てレーザ溶接する場合は、溶接金属中のＣ濃度を０．５
５重量％以下まで低減しなければ前記欠陥の発生を防止
できない。この理由は、溶接金属内でＣ含有量が０．６
重量％以上の被溶接材とフィラー材との混合が不均一と
なるため、溶接金属全体の平均としてのＣ含有量が０．
６重量％未満であっても、部分的にＣ含有量の高い部分
が生じて、この部分からのＣＯやＣＯ2 の発生が多くな
るためと考えられる。
【００１５】本発明法におけるフィラー材の添加は、低
炭素鋼のワイヤによる添加が最も一般的で汎用性が高い
といえるが、粉末状のものを用いたり、箔あるいは薄板
を突き合わせ面に予めインサートしても用いても、溶接
金属中のＣ量が前述の適正範囲にある限り同等の効果が
得られる。 実施例−１ 次に本発明の実施例を示す。供試材および溶接条件は以
下の通りとし、突合わせギャップ量およびフィラーワイ
ヤ添加量を種々変化させて突合わせ溶接を行った。
炭素鋼のワイヤによる添加が最も一般的で汎用性が高い
といえるが、粉末状のものを用いたり、箔あるいは薄板
を突き合わせ面に予めインサートしても用いても、溶接
金属中のＣ量が前述の適正範囲にある限り同等の効果が
得られる。 実施例−１ 次に本発明の実施例を示す。供試材および溶接条件は以
下の通りとし、突合わせギャップ量およびフィラーワイ
ヤ添加量を種々変化させて突合わせ溶接を行った。
【００１６】母材（被溶接材）：工具鋼ＳＫ４（板厚４
ｍｍ、Ｃ含有量０．９５重量％）、工具鋼ＳＫ７（板厚
４ｍｍ、Ｃ含有量０．６３重量％） レーザ出力：５ｋＷ、溶接速度：１〜２ｍ／ｍｉｎ シールドガス：Ｈｅ（４０リットル／ｍｉｎ） 集光光学系：放物面鏡（焦点距離：１０インチ） 焦点位置：±０ｍｍ（鋼板表面） 突合わせギャップ：０〜０．５ｍｍ フィラーワイヤ：極低炭素鋼（線径０．９ｍｍ、Ｃ含有
量０．００５重量％） ワイヤ供給速度：２〜８ｍ／ｍｉｎ 溶接部は、ビード外観観察によるピット（ビード表面に
観察される穴状の欠陥）の有無とＸ線透過試験で検出さ
れたブローホール（ビードに内在する空孔状欠陥）の個
数によって評価した。
ｍｍ、Ｃ含有量０．９５重量％）、工具鋼ＳＫ７（板厚
４ｍｍ、Ｃ含有量０．６３重量％） レーザ出力：５ｋＷ、溶接速度：１〜２ｍ／ｍｉｎ シールドガス：Ｈｅ（４０リットル／ｍｉｎ） 集光光学系：放物面鏡（焦点距離：１０インチ） 焦点位置：±０ｍｍ（鋼板表面） 突合わせギャップ：０〜０．５ｍｍ フィラーワイヤ：極低炭素鋼（線径０．９ｍｍ、Ｃ含有
量０．００５重量％） ワイヤ供給速度：２〜８ｍ／ｍｉｎ 溶接部は、ビード外観観察によるピット（ビード表面に
観察される穴状の欠陥）の有無とＸ線透過試験で検出さ
れたブローホール（ビードに内在する空孔状欠陥）の個
数によって評価した。
【００１７】溶接部の希釈率は、溶接後のビード断面を
観察し、図１を用いて説明した前述の定義に従い実測を
行って求めた。試験結果を表１に示す。溶接金属中Ｃ含
有量は、 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝ を用いて計算し、ブローホール個数はＸ線透過像で確認
できる溶接長さ１００ｍｍあたりの個数とした。
観察し、図１を用いて説明した前述の定義に従い実測を
行って求めた。試験結果を表１に示す。溶接金属中Ｃ含
有量は、 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝ を用いて計算し、ブローホール個数はＸ線透過像で確認
できる溶接長さ１００ｍｍあたりの個数とした。
【００１８】
【表１】
【００１９】Ｎｏ．１〜５およびＮｏ．１１〜１２は本
発明の実施例であり、突合わせギャップを広めに設定し
たり、極低炭素鋼のフィラーワイヤの添加を多くするこ
とによって、溶接金属中のＣ含有量を０．５５重量％以
下としたため、ビット及びブローホールのない健全な溶
接部が得られた。なお、実施例３は、ワイヤを添加して
溶接を行ったのではなく、フィラーワイヤと同組織の薄
板（厚さ０．５ｍｍ）を予め突き合わせ面間に挟んでお
いて溶接したものである。
発明の実施例であり、突合わせギャップを広めに設定し
たり、極低炭素鋼のフィラーワイヤの添加を多くするこ
とによって、溶接金属中のＣ含有量を０．５５重量％以
下としたため、ビット及びブローホールのない健全な溶
接部が得られた。なお、実施例３は、ワイヤを添加して
溶接を行ったのではなく、フィラーワイヤと同組織の薄
板（厚さ０．５ｍｍ）を予め突き合わせ面間に挟んでお
いて溶接したものである。
【００２０】一方、Ｎｏ．６〜１０では、フィラーワイ
ヤの添加が十分でなく、溶接金属中のＣ含有量が０．５
５重量％を越えたため、ピット、ブローホールが溶接部
に発生した。特にワイヤを添加しなかったＮｏ．１０で
は、ビード全線にわたって連続的にピットが発生すると
いう結果になった。また、Ｎｏ．１３およびＮｏ．１４
についても、フィラーワイヤの添加が十分でなく、ピッ
トは発生していないもののブローホールの発生が認めら
れた。
ヤの添加が十分でなく、溶接金属中のＣ含有量が０．５
５重量％を越えたため、ピット、ブローホールが溶接部
に発生した。特にワイヤを添加しなかったＮｏ．１０で
は、ビード全線にわたって連続的にピットが発生すると
いう結果になった。また、Ｎｏ．１３およびＮｏ．１４
についても、フィラーワイヤの添加が十分でなく、ピッ
トは発生していないもののブローホールの発生が認めら
れた。
【００２１】実施例−２ 実施例−１と同様、レーザ装置、シールドガスを用い、
突合わせギャップ量を一定とし、以下に示すフィラーワ
イヤ（ａ）又は（ｂ）を用いて、母材ＳＫ７（板厚４ｍ
ｍ、Ｃ含有量０．６３重量％）の突合溶接を行い、ピッ
ト及びブローホール発生状態を検出した。結果を表２に
示した。
突合わせギャップ量を一定とし、以下に示すフィラーワ
イヤ（ａ）又は（ｂ）を用いて、母材ＳＫ７（板厚４ｍ
ｍ、Ｃ含有量０．６３重量％）の突合溶接を行い、ピッ
ト及びブローホール発生状態を検出した。結果を表２に
示した。
【００２２】（ａ）極低炭素鋼（線径０．９ｍｍ、Ｃ含
有量０．００５重量％） （ｂ）低炭素鋼（線径０．９ｍｍ、Ｃ含有量０．１２重
量％、ＪＩＳ ＹＧＷ−１２相当） 表２から溶接金属中のＣ含有量を０．５５重量％以下に
抑える条件下でピット及びブローホールのない優れた溶
接部を形成することができたことが明らかである。
有量０．００５重量％） （ｂ）低炭素鋼（線径０．９ｍｍ、Ｃ含有量０．１２重
量％、ＪＩＳ ＹＧＷ−１２相当） 表２から溶接金属中のＣ含有量を０．５５重量％以下に
抑える条件下でピット及びブローホールのない優れた溶
接部を形成することができたことが明らかである。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】以上に示したように、本発明に従って、
０．６重量％以上のＣを含む鋼板のレーザ溶接におい
て、次式で表わされる溶接金属中のＣ含有量が、０．５
５重量％以下となるようにフィラーワイヤを添加するこ
とによって、特殊なガスシールドを必要としないで、ビ
ットやブローホールのない健全な溶接を行うことが可能
となる。
０．６重量％以上のＣを含む鋼板のレーザ溶接におい
て、次式で表わされる溶接金属中のＣ含有量が、０．５
５重量％以下となるようにフィラーワイヤを添加するこ
とによって、特殊なガスシールドを必要としないで、ビ
ットやブローホールのない健全な溶接を行うことが可能
となる。
【００２５】また、フィラー材としてワイヤの代わりに
箔、板状のインサート材を用いたり、粉末を供給してレ
ーザ溶接を行っても同様の効果が得られる。
箔、板状のインサート材を用いたり、粉末を供給してレ
ーザ溶接を行っても同様の効果が得られる。
【図１】レーザ溶接部の模式断面図である。
１ 母材 ２ 溶接金属
Claims (2)
- 【請求項１】 ０．６重量％以上のＣを含む鋼板のレー
ザ溶接を行うにあたり、次式で表わされる溶接金属中の
Ｃ含有量が０．５５重量％以下となるようにフィラーワ
イヤを添加することを特徴とする高炭素鋼のレーザ溶接
方法。 ＣWM＝ＣBase×（Ｄ／１００）＋ＣFiller×｛１−（Ｄ
／１００）｝ ＣWM：溶接金属中のＣ含有量（重量％） ＣBase：母材のＣ含有量（重量％） ＣFiller：フィラーワイヤのＣ含有量（重量％） Ｄ：希釈率（溶接金属中の母材溶融率）（％） - 【請求項２】 前記フィラーワイヤの代わりに箔、板状
のインサート材を突合せあるいは重ね合わせ面間に挟持
し、あるいは粉末を供給してレーザ溶接を行うことを特
徴とする請求項１記載の高炭素鋼のレーザ溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31049397A JP3716583B2 (ja) | 1997-11-12 | 1997-11-12 | 高炭素鋼のレーザ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31049397A JP3716583B2 (ja) | 1997-11-12 | 1997-11-12 | 高炭素鋼のレーザ溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11147191A true JPH11147191A (ja) | 1999-06-02 |
| JP3716583B2 JP3716583B2 (ja) | 2005-11-16 |
Family
ID=18005899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31049397A Expired - Fee Related JP3716583B2 (ja) | 1997-11-12 | 1997-11-12 | 高炭素鋼のレーザ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3716583B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10471544B2 (en) | 2014-05-09 | 2019-11-12 | Autotech Engineering A.I.E. | Methods for joining two blanks |
| CN114829058A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-07-29 | Sms集团有限公司 | 对接接头激光深熔焊接方法 |
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1997
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