JPH11128711A

JPH11128711A - 撹拌装置

Info

Publication number: JPH11128711A
Application number: JP29204797A
Authority: JP
Inventors: Satoo Eto; 恵男江藤; Kumiko Minezaki; 久美子峯崎; Mitsugi Saito; 貢斎藤; Nobumoto Kasahara; 伸元笠原
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 1997-10-24
Filing date: 1997-10-24
Publication date: 1999-05-18

Abstract

(57)【要約】【課題】高粘度流体の上下方向の流れを向上させ、撹拌
槽内全体にわたり混合を促進し、伝熱効率を向上させ
る。【解決手段】ヘリカルリボン翼４の一部から撹拌軸に向
けて伸びたリボン状の翼６、およびヘリカルリボン翼の
外周に沿わせてスクレイパー５が設けられたヘリカルリ
ボン翼を有する撹拌翼、またこの撹拌翼の下部にパドル
翼７を組み合わせた複合撹拌翼、さらに、この複合撹拌
翼にさらに邪魔板８を組み合わせた撹拌装置。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高粘度流体および
懸濁状態の流体を撹拌するための装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】ヘリカルリボン翼を有する撹拌翼は化学
工業、食品工業などで高粘度流体、ペースト状流体の撹
拌混合に用いられる。このヘリカルリボン翼は、当該翼
と伝熱面である撹拌槽壁とのクリアランスを小さくする
ことにより、壁近傍の流体を積極的に流動させ、滞留し
やすい流体の層（以下、境膜という）の更新を促進さ
せ、伝熱速度を向上させるという効果を有する。また、
ヘリカルリボン翼を使用することによって、槽内全域に
流体の上下方向の流れを起こし、伝熱効率を向上させ、
撹拌槽内温度の均一化が図られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】実際の撹拌系では、た
とえば、重合反応のように徐々に流体の粘度が高粘度化
するものが数多くみられる。しかし、流動状態が層流域
では撹拌に要する動力が液の粘度に比例して増大するの
で、液が高粘度になるほど大きな撹拌動力を要し、充分
な分散、混合状態を得ることが困難となる。また、境膜
の充分な更新が達成されず伝熱効率も低下し槽内の温度
むら（槽内の最高温度と最低温度の差をいう）も大きく
なる。さらに、液の粘度が高いと、撹拌動力から変換さ
れる熱、すなわち剪断熱の発生が撹拌槽内の温度むらを
さらに助長させる場合がある。

【０００４】この対策として、スクレイパーを撹拌軸に
平行に、かつ撹拌槽壁に接触して設置して、境膜の更新
をより促進させて伝熱効率の向上を図る撹拌翼を有する
撹拌装置が知られている。図６にこの装置の例を示す。
スクレイパー７を撹拌軸１に平行にヘリカルリボン翼４
に取り付けたフレーム１０に設置してなる撹拌翼が支持
棒２を介して撹拌軸１に固定されている。

【０００５】しかし、この撹拌装置では、撹拌軸に平行
に設置したスクレイパー７がヘリカルリボン翼による上
下方向の流れを阻害し、流体と撹拌翼の共まわりを助長
し、槽全体の流動を悪化させる。また、境膜更新の効果
を打ち消し伝熱効率が低下する欠点がある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決すべくなされたもので、ヘリカルリボン翼の一部から
撹拌軸槽に向けて伸びたリボン状の翼、およびヘリカル
リボン翼の外周に沿わせてスクレイパーが設けられたヘ
リカルリボン翼を有する撹拌翼、を有する撹拌装置を提
供する。

【０００７】また、撹拌翼が、ヘリカルリボン翼を一条
または複数条有し、その下部にパドル翼を有する上記撹
拌装置を提供する。

【０００８】さらに、撹拌槽の静止気液界面部に邪魔板
を設置してなる上記撹拌装置を提供する。

【０００９】

【発明の実施の形態】本発明の撹拌装置の一例を図１に
示す。図１に示すように、上段のヘリカルリボン翼４の
一部から撹拌軸に向けて伸びたリボン状の翼６を有して
いる。リボン状の翼６の先端部は、ヘリカルリボン翼４
上のリボン状の翼６の起点よりも撹拌軸への距離は小さ
い。ヘリカルリボン翼４の外周に沿って、撹拌槽の内壁
に接する部分にスクレイパー５が設けられる。通常、ス
クレイパー５はリボン状の翼６に設けないが、設けても
よい。図２は本発明の撹拌装置の一例の立面図である。

【００１０】このヘリカルリボン翼４は支持棒２および
３を介して撹拌軸１に取り付けられている。撹拌翼を固
定する方法としては、１本の支持棒で固定する方法もあ
るが、複数本の支持棒を設けるなど複数の点で撹拌翼を
固定することができる。ヘリカルリボン翼４は２条設け
ているが、１条のみまたは３条以上からなるヘリカルリ
ボン翼も設置できる。通常は、２条または１条のヘリカ
ルリボン翼が好ましい。上記ヘリカルリボン翼に、さら
に１条のみまたは３条以上からなるヘリカルリボン翼を
支持棒を介して撹拌軸に取り付けて数段とした撹拌装置
でもよい。また、設置された数段のヘリカルリボン翼が
それぞれその一部から撹拌槽の内部に向けたリボン状の
翼を有していてもよく、一段のヘリカルリボン翼のみが
リボン状の翼を有していてもよい。

【００１１】リボン状の翼６は、撹拌槽壁近傍の高粘性
流体を撹拌軸方向に強制流を起こし伝熱速度を向上さ
せ、さらに、槽内の流体を均一に混合、分散させると同
時に、パドル翼７は槽下部の液滞留部が生じさせない効
果を有する。

【００１２】パドル翼７として、撹拌軸１に対し平行す
なわちパドル翼の傾斜角度が０°か、傾斜しているもの
を適宜選択して用いることができる。通常、ヘリカルリ
ボン翼により撹拌槽壁近傍の流体を槽上方向に、ヘリカ
ルリボン翼の一部から撹拌槽の内部に向けて伸びたリボ
ン状の翼により流体を槽下方向に、パドル翼７により槽
上方向に強制流を起こすことが好ましい。

【００１３】さらに、撹拌槽壁の静止気液界面部に邪魔
板８が取り付けることにより、撹拌効率を上げることが
できる。邪魔板８は２枚以上が好ましく、通常、２また
は４枚設置される。また、スクレイパー付きのヘリカル
リボン翼のみからなる撹拌翼と邪魔板の組み合わせから
なる撹拌装置としてもよい。

【００１４】邪魔板を設置することにより、懸濁重合等
に代表されるような微小固体の分散する系、および反応
の進行につれ高粘度化する系において、たとえば、低粘
度の重合初期から高粘度の重合後半まで均一に混合でき
る。

【００１５】リボン状の翼は、形状や大きさの異なるリ
ボン状の翼を適宜用いることができる。リボン状の翼と
して、全てのヘリカルリボン翼の一部から伸ばすことも
でき、また一条のヘリカルリボン翼の端部からのみ伸ば
すこともできる。このように様々な組み合わせが可能で
あり、種々の特性を有する流体の撹拌に適用することが
できる。

【００１６】また、リボン状の翼の翼幅を、ヘリカルリ
ボン翼の翼幅より細くすることも、太くすることもでき
る。撹拌する流体に適した翼幅を用いることで、種々の
特性を有する流体の撹拌に適用することができる。

【００１７】図１において、Ｄは撹拌槽径、ｄはヘリカ
ルリボン翼径、ｄ₁ はヘリカルリボン翼幅、ｄ₃ はヘリ
カルリボン翼４の一部から撹拌軸に向けて伸びたリボン
状の翼６の翼長、ｄ₄ はパドル翼７の翼長、ｈはヘリカ
ルリボン翼高、ｈ₁ はヘリカルリボン翼のピッチを示
す。

【００１８】リボン状の翼をヘリカルリボン翼の上部の
末端に設置することもできる。図３にその例を示す。リ
ボン状の翼の一部を気液界面部より上に設置することに
より、一般に混合されにくい気液界面部、特に撹拌槽の
中心部での混合性が向上するという効果がある。また、
ガス吸収またはガス放出を伴う工程においては、ガス吸
収性またはガス放出性が向上するという効果がある。こ
の場合、通常、ヘリカルリボン翼４の外周に沿って、撹
拌槽の内壁に接する部分にスクレイパー５が設けられ
る。

【００１９】リボン状の翼の傾きは、ヘリカルリボン翼
と同様にすることもできるが、異なる傾きにすることも
できる。リボン状の翼の傾きがヘリカルリボン翼の傾き
と異なる例を図４に示す。リボン状の翼は様々な傾きに
することができ、撹拌する流体に適した傾きを用いるこ
とで、種々の特性を有する流体の撹拌に適用することが
できる。

【００２０】本発明の撹拌装置は、ヘリカルリボンの外
周に沿わせてスクレイパーを設置して境膜の更新をより
促進させて伝熱効率の向上を図るとともに、リボン状の
翼により上下方向の流れを向上させ、ヘリカルリボン翼
のみの翼に比べ流体の混合や伝熱速度を向上させるとい
う優れた効果を有する。

【００２１】ヘリカルリボン翼の外周に沿って設けられ
たスクレイパーは、撹拌槽壁に押し付け、曲げて用いら
れるため、スクレイパーの材質としては、撹拌槽壁との
摩耗による撹拌槽自体の損傷がないこと、軽量で取り付
け取り外しが容易であることから樹脂製であることが好
ましい。特に、耐熱性、耐薬品性、付着スケールが除去
しやすいなどからフッ素樹脂、たとえばポリテトラフル
オロエチレン製が好ましい。

【００２２】本発明のヘリカルリボン翼にスクレイパー
を取り付けた一例を図５に示す。翼幅ｄ₁ の平板状のヘ
リカルリボン翼４に一部重ね合わせて幅ｄ₂ のスクレイ
パー５が取り付けられる。スクレイパー５はヘリカルリ
ボン翼４にネジ止めしてあるが、他の方法で固定しても
よい。なお、ヘリカルリボン翼４の厚みは撹拌系により
適宜設定される。

【００２３】本発明の撹拌装置のサイズに関しては、取
り付けたスクレイパー外端までの径（ｄ＋２ｄ₂ ）の撹
拌槽径Ｄに対する比は１．０１〜１．０５が好ましい。
この範囲外では、撹拌装置として撹拌槽壁を掻く充分な
効果が得られにくい。スクレイパー外端からヘリカルリ
ボン翼内端の長さ（ｄ₁ ＋ｄ₂ ）の撹拌槽径Ｄに対する
比は０．０４〜０．１６が好ましい。この範囲外では、
撹拌動力が上昇し、さらに、均一な混合状態や適正な伝
熱係数が得られにくい。

【００２４】リボン状の翼の翼長ｄ₃ の撹拌槽径Ｄに対
する比は０．２〜０．８５が好ましい。この範囲外で
は、撹拌動力が上昇し、均一な混合状態が得られにく
い。撹拌翼の下部に設置されたパドル翼７の翼長ｄ₄ の
撹拌槽径Ｄに対する比は０．７０〜０．９８が好まし
い。この範囲外では、下部の混合が不良となり、槽下部
に液の滞留部が生じやすくなる。

【００２５】ヘリカルリボン翼の翼ピッチｈ₁ のヘリカ
ルリボン翼の翼高ｈに対する比は、通常、１以上である
が、１未満でもよい。ヘリカルリボン翼の翼径ｄの撹拌
槽径Ｄに対する比は０．９５〜０．９７が好ましい。

【００２６】本発明の撹拌装置は、単量体を重合して重
合体を製造するための重合反応装置として特に適する。
実施例に示す含フッ素単量体の重合体ばかりでなく、オ
レフィン、塩化ビニル、メタクリレート等の種々の単量
体の重合体の製造に適用できる。とりわけ、テトラフル
オロエチレン、クロロトリフルオロエチレン、フッ化ビ
ニリデン、へキサフルオロプロペン等の含フッ素単量体
の単独重合体や共重合体の製造に最適の撹拌装置であ
る。

【００２７】

【実施例】

［合成例］内容積１０リットルのステンレス製反応容器
を脱気し、重合溶媒として３，３，４，４，５，５，
６，６，６−ノナフルオロヘキサンを１０．５ｋｇ、
（パーフルオロブチル）エチレンを１５ｇ、テトラフル
オロエチレンを７１０ｇ、エチレンを５０ｇ、連鎖移動
剤としてシクロヘキサンを１０．５ｇ仕込んだ。開始剤
としてビス（パーフルオロブチリル）パーオキシドの１
重量％パーフルオロヘキサン溶液を仕込み、６５℃にて
反応を開始させた。

【００２８】反応中、テトラフルオロエチレン／エチレ
ンの組成比が５３／４７（モル比）の混合ガスを導入
し、反応圧力を８．１ｋｇ／ｃｍ² に保持し、重合速度
がほぼ一定になるように重合開始剤を断続的に仕込み、
合計１００ｃｃ仕込んだ。

【００２９】８時間後に共重合体を１．１ｋｇ、濃度と
して１３０ｇ／リットルのスラリーが得られた。このス
ラリーの粘度は撹拌動力から推算すると重合温度６５℃
において５０００ｃＰであった。使用した撹拌装置は、
２条のヘリカルリボン翼にスクレイパーを撹拌軸に平行
に設置された撹拌翼を有し、邪魔板を設置しなかった。

【００３０】［例１］２条で、翼径ｄが１９５ｍｍ、翼
高ｈが１５０ｍｍ、翼幅ｄ₁ が２０ｍｍ、翼ピッチと翼
径の比（ｈ₁ ／ｄ）が０．８２１であるヘリカルリボン
翼の上部から７５ｍｍの位置に撹拌軸に向けて伸び、翼
長が８０ｍｍ、斜度４５°のリボン状の翼を有し、スク
レイパーは、厚さ１ｍｍ、幅１５ｍｍのＰＴＦＥ板をヘ
リカルリボン翼の外周に沿わせ、ヘリカルリボン翼の外
端から５ｍｍ（ｄ₂ ）はみ出すように取り付けた。この
撹拌翼を撹拌槽底部が１／２半楕円で、槽径が２００ｍ
ｍ、槽高３８０ｍｍで内容積１０リットルのガラス撹拌
槽に設置した。この装置を図１に示す。

【００３１】この槽に濃度１．５重量％、粘度５０００
ｃＰのヒドロキシエチルセルロース（ＨＥＣ）（Ａｑｕ
ａｌｏｎ社製、商品名；ＮＡＴＲＯＳＯＬ−２５０Ｈ
Ｒ）水溶液７ｋｇを仕込み、それにトレーサ粒子（粒子
径５ｍｍ、密度１．４ｇ／ｃｍ ³ ）を添加し６０ｒｐｍ
にて撹拌し、トレーサ粒子の動きを目視観察した。その
結果、トレーサ粒子は回転方向および上下方向に移動
し、槽内全体に充分な混合が得られた。

【００３２】［例２（比較例）］２条で、翼径ｄが１９
５ｍｍ、翼高ｈが１５０ｍｍ、翼幅ｄ₁ が２０ｍｍ、翼
ピッチと翼径の比（ｈ₁ ／ｄ）が０．８２１のヘリカル
リボン翼に、厚さ１ｍｍ、幅１０ｍｍのＰＴＦＥ製スク
レイパーを、撹拌軸に平行でヘリカルリボン翼の外端に
設置されたフレームに取り付けた。この翼を例１と同じ
ガラス撹拌槽に設置した。例１と同様にこの槽にＨＥＣ
水溶液７ｋｇとトレーサ粒子を仕込み、トレーサ粒子の
動きを目視観察した。その結果、トレーサ粒子は回転方
向には移動するが上下方向にはほとんど移動せず、槽内
全体に充分な混合は得られなかった。

【００３３】［例３］例１と同じ撹拌翼を、槽底部が１
／２半楕円で、槽径が２００ｍｍ、槽高が３８０ｍｍの
ジャケット付きステンレス製の内容積１０リットルの撹
拌槽に設置した。この槽に濃度１．５重量％ＨＥＣ水溶
液７ｋｇ、水酸化ナトリウム１ｋｇを仕込み、回転数３
００ｒｐｍ一定条件下で、濃硫酸（濃度９８％）を１５
ｇ／分の速度で６００ｇ滴下し、槽内温度およびジャケ
ット温度と、中和熱および水和熱を基に算出した総括伝
熱係数は４３８ｋｃａｌ／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。ま
た、槽内の温度むらは０．５℃以内であった。

【００３４】［例４（比較例）］例２と同じ撹拌翼を例
３と同じステンレス撹拌槽に設置し、例３と同様にして
総括伝熱係数を求めた。総括伝熱係数は３３５ｋｃａｌ
／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。また、槽内の温度むらは
２．８℃であった。

【００３５】［例５］例１の撹拌翼の下部に上向流促進
のために、槽底部の形状に合わせた翼長が１９５ｍｍ、
翼幅が５５ｍｍで３０°傾斜の２枚パドル翼を設置した
撹拌翼を例１と同じガラス撹拌槽に設置し、合成例で得
られたスラリーを１１ｋｇ仕込み、例１と同様にしてト
レーサ粒子を添加し１００ｒｐｍにて撹拌し、トレーサ
粒子の動きを目視観察した。その結果、共重合体濃度が
高いスラリー系においても淀みがなく、トレーサは回転
方向および上下方向に移動し、槽内全体に充分な混合が
得られた。

【００３６】［例６（比較例）］例２と同じ撹拌翼の下
部に上向流促進のために、槽底部の形状に合わせた翼長
が１９５ｍｍ、翼幅が５５ｍｍで３０°傾斜の２枚パド
ル翼を設置した撹拌翼を例１と同じガラス撹拌槽に設置
し、合成例で得られたスラリーを１１ｋｇ仕込み、例５
と同様の試験を行った。その結果、トレーサは回転方向
には移動するが上下方向にはほとんど移動せず、槽内全
体に充分な混合は得られなかった。

【００３７】［例７］例５と同じ撹拌翼を、例３と同じ
ステンレス撹拌槽に設置した。この槽を用いて合成例と
同様にして溶液重合を行った。共重合体濃度が１２５ｇ
／リットルのスラリーが得られた。この重合における総
括伝熱係数は、２８５ｋｃａｌ／ｍ²／ｈｒ／℃であっ
た。また反応槽内の温度むらも、１℃以内と小さかっ
た。共重合体が重合溶媒に膨潤した得られたスラリーの
重合反応温度における見掛け粘度は、撹拌動力から４９
００ｃＰと推算された。

【００３８】［例８］重合溶媒を１，１，２，２，３，
３，４，４，５，５，６，６，６−トリデカフルオロヘ
キサンに代えた以外は例７と同様にして溶液重合を行っ
た。共重合体濃度が１２２ｇ／リットルのスラリーが得
られた。この重合における総括伝熱係数は、２８７ｋｃ
ａｌ／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。また反応槽内の温度む
らも、１℃以内と小さかった。このスラリーの重合温度
におけるその見かけ粘度は撹拌動力から４８００ｃＰと
推算された。

【００３９】［例９］重合溶媒をパーフルオロヘキサン
に代えた以外は例７と同様にして溶液重合を行った。共
重合体濃度が１３０ｇ／リットルのスラリーが得られ
た。この重合における総括伝熱係数は、２９０ｋｃａｌ
／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。また、反応槽内の温度むら
も１℃以内と小さかった。

【００４０】［例１０（比較例）］例６と同様の撹拌翼
を用いる以外は例９と同様にして溶液重合を行った。共
重合体の濃度が１２０ｇ／リットルのスラリーが得られ
た。この重合における総括伝熱係数は、１２５ｋｃａｌ
／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。また、反応槽内の温度むら
は２．３℃であった。共重合体がパーフルオロヘキサン
に膨潤した得られたスラリーの重合温度におけるその見
かけ粘度は、撹拌動力から４７００ｃＰと推算された。

【００４１】［例１１］例５の撹拌翼を例１と同じガラ
ス撹拌槽に設置し、また静止気液界面に２枚の邪魔板を
取り付けた。その槽に脱塩水を３．５９ｋｇ、パーフル
オロヘキサンを５．６２ｋｇを仕込み、トレーサ粒子を
添加し、２００ｒｐｍにて撹拌してトレーサ粒子の動き
の目視観察を行った。滞留部もなく均一な懸濁状態が得
られた。

【００４２】［例１２（比較例）］例６の撹拌翼に代え
た以外は、例１１と同様にして撹拌試験を行った。その
結果３００ｒｐｍにて、ガラス槽下部周辺にトレーサ粒
子の滞留部が現れ、さらに撹拌回転数を上げてもその滞
留部は解消されず、均一な懸濁状態が得られなかった。

【００４３】［例１３］例５の撹拌翼を例３と同様の撹
拌槽に設置し、また静止気液界面に２枚の邪魔板を取り
付けた。この槽を脱気し、３．５９ｋｇの脱塩水、５．
６２ｋｇのパーフルオロヘキサン、１５ｇの（パーフル
オロヘキシル）エチレン、７９８ｇのテトラフルオロエ
チレン、２８ｇのエチレンを仕込んだ。連鎖移動剤とし
てシクロヘキサンを３．５９ｇ、開始剤としてビス（パ
ーフルオロブリチル）パーオキシドの１重量％パーフル
オロヘキサン溶液を仕込み、懸濁重合反応を開始させ
た。反応中、反応器内にテトラフルオロエチレン／エチ
レンの組成が６０／４０（モル比）の混合ガスを導入
し、反応圧力を１４．７ｋｇ／ｃｍ² に保持し、重合速
度が一定になるように断続的に重合開始剤を仕込み、合
計２００ｃｃ仕込んだ。８時間後に共重合体にて１．１
ｋｇ、濃度として１３５ｇ／リットルの懸濁液が得られ
た。この重合における総括伝熱係数は、４２０ｋｃａｌ
／ｍ² ／ｈｒ／℃であった。また、反応槽内の温度むら
も１℃以内と小さかった。

【００４４】［例１４（比較例）］例６と同様の撹拌翼
を用いた以外は例１３と同様にして懸濁重合を行った。
この重合における総括伝熱係数は１２０ｋｃａｌ／ｍ²
／ｈｒ／℃であった。また、反応槽内の温度むらは２．
３℃であった。

【００４５】

【発明の効果】本発明は、ヘリカルリボン翼の一部から
撹拌軸に向けて伸びたリボン状の翼、およびヘリカルリ
ボン翼の外周に沿わせてスクレイパーが設けられたヘリ
カルリボン翼を有する撹拌翼により上下方向の流れを向
上し、撹拌槽全体にわたり混合を促進させ伝熱速度を向
上し、撹拌槽内温度の均一化の促進を図かることができ
る。また、流体の循環流を促進すべく、下部にパドル翼
を補助翼として併設することにより、全体の混合をさら
に改良できる。さらに、撹拌槽に邪魔板を設置すること
により、重合初期の低スラリー濃度の低見掛け粘度の懸
濁分散状態から重合後期の高スラリー濃度の高見掛け粘
度の懸濁重合系において良好な混合状態が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の撹拌装置の一例の正面図

【図２】本発明の撹拌装置の別の例の立面図

【図３】本発明の撹拌装置の別の例の正面図

【図４】本発明の撹拌装置の別の例の正面図

【図５】本発明におけるスクレイパー付ヘリカルリボン
翼の断面図

【図６】従来の撹拌装置の正面図

【符号の説明】

１：撹拌軸２、３：支持棒４：ヘリカルリボン翼５：スクレイパー６：リボン状の翼７：下部パドル翼８：邪魔板

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者笠原伸元神奈川県横浜市神奈川区羽沢町1150番地旭硝子株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ヘリカルリボン翼の一部から撹拌軸に向け
て伸びたリボン状の翼、およびヘリカルリボン翼の外周
に沿わせてスクレイパーが設けられたヘリカルリボン翼
を有する撹拌翼、を有する撹拌装置。
【請求項２】撹拌翼が、ヘリカルリボン翼を一条または
複数条有する撹拌翼である請求項１記載の撹拌装置。
【請求項３】撹拌翼が、その下部にパドル翼を有する請
求項１または２記載の撹拌装置。
【請求項４】さらに、撹拌槽の静止気液界面部に邪魔板
を設置してなる請求項１〜３のいずれか記載の撹拌装
置。