JPH1112850A - 複合モノフィラメントおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】水産資材あるいは各種産業資材用途に適した十
分な物理的特性と、優れた屈曲回復性およびパーマ性を
兼備した複合モノフィラメントおよび効率的に製造方法
の提供。 【解決手段】断面海島複合構造からなり、海成分および
島成分のいずれもがＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）６．
０以下のポリ弗化ビニリデン系樹脂から構成され、海成
分ポリマの融点が１５０℃以上であり、島成分ポリマの
融点が前記海成分ポリマの融点よりも５〜３０℃高い。
また、海島複合紡糸装置を用い、融点が異なる少なくと
も２種類のポリ弗化ビニリデン系樹脂を溶融紡糸、冷却
し、引続いて１段乃至多段で全延伸倍率が５．５倍以上
となるよう延伸する方法において、最終段階の延伸を下
記（１）式を満たす温度Ｔｅで行なう。Ｔｕ−５℃＜Ｔ
ｅ≦Ｔｓ＋２０℃ … （１）、Ｔｅ＝延伸温度
（℃）、Ｔｕ＝海成分ポリマの融点（℃）、Ｔｓ＝島成
分ポリマの融点（℃）。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた物理的性能
を有し、とくに水産資材用途および産業資材用途に適し
た複合モノフィラメントおよびこの複合モノフィラメン
トを効率的に製造する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】合成樹脂モノフィラメント、なかでもポ
リ弗化ビニリデン系樹脂モノフィラメントは、強靭であ
ること、比重が大きいこと、屈折率が水に近いこと、お
よび吸水率が低いことなどの有用な特性を備えているた
め、釣糸や漁網などの水産資材用途や種々の産業資材用
途などに広く使用されている。

【０００３】しかるに、ポリ弗化ビニリデン系樹脂モノ
フィラメントは、それ自体の線径が大きいために、通常
の製造方法ではモノフィラメントの断面方向に繊維構造
差を生じ易く、またその構造差に起因して十分な物理的
性能を発現し得ないことがネックとなっていた。

【０００４】かかるポリ弗化ビニリデン系樹脂モノフィ
ラメントの構造差を改善した従来技術としては、（Ａ）
芯鞘型複合糸（特開昭５９−１４４６１４号公報）およ
び（Ｂ）同心円状三層構造を有するモノフィラメント
（特開平７−２９２５１９号公報）などがすでに提案さ
れている。

【０００５】また、本発明者らは、（Ｃ）芯部と鞘部の
両方にポリ弗化ビニリデン系樹脂を用いた２層構造から
なり、芯部ポリマの融点を１５０℃以上とし、鞘部ポリ
マの融点を芯部ポリマの融点より５〜３０℃低くした複
合モノフィラメント（特願平９−１０１５８２号）が優
れた特性を有することを見出し、先に提案している。

【０００６】しかしながら、上記（Ａ）の芯鞘型複合糸
および（Ｂ）の同心円状三層構造を有するモノフィラメ
ントは、いずれも結節強度などの向上を図ったものでは
あるが、断面方向の繊維構造の均一性の面では、必ずし
も満足できるものではなく、それに伴って耐摩耗性や耐
疲労性などの物理的性能を十分に発揮し得ないものであ
った。

【０００７】また、上記（Ｃ）の複合モノフィラメント
は、芯成分と鞘成分を形成するポリ弗化ビニリデン系樹
脂に適度な融点差をもたせることによって、繊維の延伸
時における内外層のポリマの流動性を適正化することが
可能であり、これにより断面方向の繊維構造の均一性を
改善して、耐摩耗性や耐疲労性などの物理的性能を十分
に発揮させることができるため、上記（Ａ）の芯鞘型複
合糸および（Ｂ）の同心円状三層構造を有するモノフィ
ラメントに比較してはるかに有用な特性を備えている。

【０００８】しかしながら、本発明者らのさらなる検討
の結果によれば、上記（Ｃ）の複合モノフィラメント
は、優れた耐摩耗性や耐疲労性などの物理的性能を有す
る反面、屈曲回復性が劣り、また擦過によるパーマの発
生度合いが大きいという欠点を包含していることが判明
した。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した従
来技術における問題点の解決を課題として検討した結
果、達成されたものである。

【００１０】したがって、本発明の目的は、水産資材あ
るいは各種産業資材用途に使用する場合に適した十分な
物理的特性と共に、優れた屈曲回復性およびパーマ性を
兼備した複合モノフィラメントおよびこの複合モノフィ
ラメントを効率的に製造する方法を提供することにあ
る。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の複合モノフィラメントは、海成分中に複
数の島成分が点在した断面海島複合構造からなり、前記
海成分および島成分のいずれもがＭＦＲ（２３０℃、１
０Ｋｇ）６．０以下のポリ弗化ビニリデン系樹脂から構
成され、海成分ポリマの融点が１５０℃以上であり、島
成分ポリマの融点が前記海成分ポリマの融点よりも５〜
３０℃高いことを特徴とする。

【００１２】なお、本発明の複合モノフィラメントは、
モノフィラメント断面において複数の島成分が海成分中
に回転対称に点在する断面海島複合構造を有すること、
海成分を構成するポリ弗化ビニリデン系樹脂のＭＦＲ
（２３０℃、１０Ｋｇ）が、島成分を構成するポリ弗化
ビニリデン系樹脂のＭＦＲよりも小さいことおよび海成
分と島成分の重量比が９５／５〜４０／６０の範囲にあ
ることのいずれか一つを満たすことが望ましく、その場
合には一層優れた効果の発現を期待することができる。

【００１３】また、上記の構成からなる本発明の複合モ
ノフィラメントの製造方法は、海島複合紡糸装置を用
い、融点が異なる少なくとも２種類のポリ弗化ビニリデ
ン系樹脂を溶融紡糸、冷却し、引続いて１段乃至多段で
全延伸倍率が５．５倍以上となるよう延伸する方法にお
いて、最終段階の延伸を下記（１）式を満たす温度Ｔｅ
で行なうことを特徴とする。 Ｔｕ−５℃＜Ｔｅ≦Ｔｓ＋２０℃ … （１） ただし、Ｔｅ＝延伸温度（℃） Ｔｕ＝海成分ポリマの融点（℃） Ｔｓ＝島成分ポリマの融点（℃）。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明は、ポリ弗化ビニリデン系
海島複合モノフィラメントにおける島成分ポリマーとし
て高融点ポリ弗化ビニリデン系樹脂を、また海成分ポリ
マーとして低融点ポリ弗化ビニリデン系樹脂を組合せて
構成し、適度な温度で延伸することを特徴とする。した
がって、本発明によれば、延伸時における海島各層のポ
リマの流動性を適正化することができ、海島各層ポリマ
の配向度などの繊維構造がより均一化されて、耐摩耗性
や耐疲労性などがはるかに向上すると共に、海島複合構
造とすることによって、ポリ弗化ビニリデン系樹脂の融
点差に基づく熱的な歪みが緩和されて、屈曲回復性およ
びパーマ性が改善された複合モノフィラメントの実現を
図ることができる。

【００１５】以下に本発明について詳細に説明する。

【００１６】本発明の複合モノフィラメントの海成分と
島成分を構成するポリ弗化ビニリデン系樹脂は、いずれ
もＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）が６．０以下のもので
あり、それらの具体例としては、ポリ弗化ビニリデンホ
モポリマー、弗化ビニリデンを主成分としこれと共重合
可能な１種または２種以上のコモノマからなるポリ弗化
ビニリデンコポリマーが挙げられる。ここでいうコモノ
マ成分の具体例としては、テトラフルオロエチレン、モ
ノクロロトリフルオロエチレン、弗化ビニル、ヘキサフ
ルオロプロピレン、およびパーフルオロイソプロポキシ
エチレンなどが挙げられるが、これらに限定されるもの
ではない。

【００１７】なお、本発明で用いる上記各ポリマーに
は、例えば顔料、染料、耐光剤、紫外線吸収剤、酸化防
止剤、結晶化抑制剤、および可塑剤などの各種添加剤
を、目的とする性能を阻害しない範囲で、その重合工
程、重合後あるいは紡糸直前に添加することができる。

【００１８】海成分と島成分を構成するポリ弗化ビニリ
デン系樹脂の組合せについては、海成分を構成するポリ
弗化ビニリデン系樹脂の融点が１５０℃以上であり、島
成分を構成するポリ弗化ビニリデン系樹脂の融点が、海
成分ポリマの融点より５〜３０℃高いことが満足されれ
ばとくに制限はないが、海成分を構成するポリ弗化ビニ
リデン系樹脂のＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）が島成分
のそれよりも小さいことが好ましい。

【００１９】ここで、海成分と島成分を構成するポリ弗
化ビニリデン系樹脂の融点の差が５℃未満になると、複
合モノフィラメントの衝撃強度改善効果が小さくなるた
め好ましくない。

【００２０】また、海成分および島成分を構成するポリ
弗化ビニリデン系樹脂のＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）
がそれぞれ６．０を上回る場合、および海成分を構成す
るポリ弗化ビニリデン系樹脂の融点が１５０℃を下回る
場合には、引張強度などの物理的特性が不十分となるた
め好ましくない。

【００２１】本発明の複合モノフィラメントにおいて、
海成分と島成分の複合比率は、海成分と島成分の重量比
が９５／５〜４０／６０、特に９０／１０〜５０／５０
の範囲が好ましく、これらの範囲を外れる場合には耐摩
耗性や耐疲労性などの改善効果が小さくなるため好まし
くない。

【００２２】また、断面海島構造については、島成分が
海成分中に回転対称に点在する断面海島構造を有するこ
とが、屈曲回復性およびパーマ性の面ではより好まし
い。

【００２３】なお島成分の数は、モノフィラメントの線
径、構成するポリ弗化ビニリデン系樹脂の種類、および
紡糸条件などによって一概に特定化できないが、２以
上、とくに３以上の複数であることが望ましい。島成分
の数の上限にはとくに制限はないが、複合モノフィラメ
ントの線径や紡糸口金制作上の精度の問題から、自ずと
制約を受け、線径が０．０７〜３．０ｍｍの複合モノフ
ィラメントにおける島数は通常３〜１９、とくに３〜１
２程度の範囲が好適である。

【００２４】なお、本発明の複合モノフィラメントにお
ける島成分の点在形態としては、たとえば図１〜図３に
示した態様が挙げられる。

【００２５】すなわち、図１〜図３は、本発明の複合モ
ノフィラメントの一例を示す拡大断面図であり、図１
は、たとえば３個の島成分Ｂが、モノフィラメント断面
の中心部に近い位置に集中して海成分Ａ中に点在してい
る態様を示す。また図２はたとえば７個の大きさの異な
る島成分Ｂが、モノフィラメント断面の中心部から外周
にかけての海成分Ａ中に点在している態様を示す。さら
に、図３は、１３個の島成分Ｂが、モノフィラメント断
面の中心部から外周にかけての海成分Ａ中に点在してい
る態様を示す。

【００２６】このような島成分の点在形態において、夫
々の島成分は回転対称、すなわちモノフィラメント断面
の中心点を軸として回転するとき、角度が２π／ｎ（ｎ
は２以上の整数、すなわち島成分の数）ごとに最初の図
形と自己同一になる態様で点在していることが望まし
い。

【００２７】なお図面においては、島成分の断面形状を
丸型で示したが、これをＹ型、三角型および星型などの
異形断面にすることによって、海島海面の接触面積を大
きくすることも可能である。

【００２８】本発明の複合モノフィラメントは、以下に
説明する方法により効率的に製造することができる。

【００２９】まず、上記のような海島複合構造を有する
複合紡糸口金を用いて複合モノフィラメントを溶融紡糸
するに際しては、複合用紡糸機を用いる通常の条件を採
用することができ、ポリマー温度２００〜３００℃、押
出圧力１０〜５００Ｋｇ／ｃｍ³ 、口金孔径０．１〜５
ｍｍ、紡糸速度０．３〜１００ｍ／分などの条件を適宜
選択することができる。

【００３０】紡出されたモノフィラメントは、短い気体
ゾーンを通過した後、冷却浴中で冷却されるが、ここで
冷却媒体としてはポリマーに不活性な液体、通常は水や
ポリエチレングリコールなどが用いられる。また、冷却
温度は失透を防ぐため、通常は２０℃前後が好ましい。

【００３１】冷却固化されたモノフィラメントは、引続
き１段目の延伸工程に送られるが、延伸および熱固定の
雰囲気（浴）としては、ポリエチレングリコール、グリ
セリンおよびシリコーンオイルなどの加熱した熱媒体
浴、乾熱気体浴、および加圧蒸気浴などが用いられる。

【００３２】次いで延伸を行うに際しては、全延伸倍率
が５．５倍以上となるように１段乃至多段延伸を行う
が、ここでは少なくとも最終段階での延伸を下記（１）
式を満たす温度Ｔｅで行うことが必須条件である。 Ｔｕ−５℃＜Ｔｅ≦Ｔｓ＋２０℃ …… （１） ただし、Ｔｅ＝延伸温度（℃） Ｔｕ＝海成分ポリマの融点（℃） Ｔｓ＝島成分ポリマの融点（℃）。

【００３３】ここで、全延伸倍率が５．５倍未満又は少
なくとも最終段階延伸工程の延伸温度が（Ｔｕ−１０
℃）未満の温度では、得られる複合モノフィラメントの
引張強度などの物理的な性能が十分に達成できず、ま
た、最終段階延伸工程の延伸温度が（Ｔｓ＋２０℃）を
越える温度では、延伸時にモノフィラメントの融断を引
き起こすことになるため好ましくない。

【００３４】１段乃至多段延伸後には、必要に応じて延
伸歪みを除去することなどを目的として、適度な定長、
又は弛緩熱処理を行うこともできる。

【００３５】このようにして得られる本発明の複合モノ
フィラメントは、耐摩耗性や耐疲労性などの物理的特性
が優れるとともに、優れた屈曲回復性およびパーマ性を
兼ね備えることから、釣糸、漁網などの水産資材および
各種産業資材用途にきわめて有用である。

【００３６】

【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいてさらに説
明するが、実施例におけるモノフィラメントの評価は以
下の方法に準じて行った。

【００３７】（１）耐摩耗性：直径５０ｍｍの回転体表
面に＃３２０のサンドペーパーを巻きつけて、これを毎
分１８０回転で回転させる。一方、モノフィラメントに
１／２デニールの荷重をかけて垂直にたらし、これを前
記回転体に対し、９０°の角度で接触させ、モノフィラ
メントが切断するまでの回転数（回）を測定した。試験
回数は５回とし、その平均値で示した。回数が多いほど
耐摩耗性が優れている。

【００３８】（２）耐疲労性：屈曲疲労試験機（ＴＯＹ
ＯＳＥＩＫＩ社製）を用いて測定した。すなわち、試長
８ｃｍのモノフィラメントの一端側に５００ｇの荷重を
かけ、多端側にチャックを振角度２２０°、回転数１８
０回／分の条件で振子運動させた場合に、モノフィラメ
ントが切断するまでの運動回数を測定した。試験回数は
５回とし、その平均値で示した。回数が多いほど耐疲労
性が優れている。

【００３９】（３）屈曲回復性：交差させた２本１組の
ループを作り、、上方ループを止め金に固定し、下方ル
ープに荷重（モノフィラメントの１／２デニールの重
り）を３分間かける。次に、ループの交差点で形成され
た１対の松葉状に屈曲したサンプルを長さ約３ｃｍにカ
ットして採取し、６０分間放置した後、開角度（θ）を
測定し、次式で屈曲回復率を計算した。 屈曲回復率（％）＝θ／１８０×１００ 測定回数は４回とし、その平均値で示した。数値が大き
いほど屈曲回復性が優れている。

【００４０】（４）パーマ性：（株）オリエンテック製
引張試験機“テンシロン”のクロスヘッドにセットした
長方形の金属製持具（寸法１００Ｌ×４５Ｈ×６０Ｗ）
に糸を直角に懸下し、一定荷重（モノフィラメントの１
／２デニールの重り）をかけ、下記測定条件下で金属製
持具を上下に移動させてモノフィラメントを金属製持具
のエッジに繰り返し擦過させることにより発生するモノ
フィラメントのちぢれの程度を評価した。 （１）引張試験機のクロスヘッド（金属製持具）の昇降
速度；３００ｍｍ／分 （２）繰り返しのストローク；１０ｃｍ （３）往復回数；１０回 パーマ性は擦過させた部分を６ｃｍに引伸した状態で観
察したループ数で相対評価した。ループ数が少ないほど
パーマ性が優れている。

【００４１】なお、上記（１）〜（３）の評価について
は、２０℃、６５％ＲＨの条件下で試料をコンディショ
ニングした後、測定を実施した。

【００４２】（５）融点：ＪＩＳ−Ｋ７１２１記載のＤ
ＳＣ法に準じて測定した。

【００４３】（６）ＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）：ノ
ズル２．０９５φ×８．０Ｌを使用して、温度２３０
℃、荷重１０．０Ｋｇの条件下でメルトインデクサーに
よりメルトフローレート（ｇ／１０分）を測定した。

【００４４】［実施例１］弗化ビニリデンとヘキサフル
オロプロピレンのコポリマー（融点：１６５℃、ＭＦＲ
（２３０℃、１０Ｋｇ）：２．８…ポリマーＡ１）を海
成分（６０重量部）とし、ポリ弗化ビニリデンホモポリ
マー（融点：１７６℃、ＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）
３．２…ポリマーＢ１）を島成分（４０重量部）とし
て、エクストルーダー型複合紡糸機で２７０℃で溶融
し、図１に示す断面形状を有する海島構造複合モノフィ
ラメントを形成する複合紡糸口金（孔径１．５ｍｍ）を
通して紡糸し、さらに２０℃のポリエチレングリコール
浴中で冷却した。

【００４５】次に、この未延伸糸を１６２℃のポリレエ
チレングリコール１段延伸浴中で４．５倍（Ｅ１）に延
伸し、引続いて１６４℃の２段目ポリエチレングリコー
ル浴中で１．４２倍（Ｅ２）に延伸し、全延伸倍率（Ｅ
１×Ｅ２）が６．４倍の複合モノフィラメントを得た。

【００４６】引続いて、１５５℃の乾熱浴中に処理倍率
０．９２倍で通過させ熱処理を施すことにより、表１に
示した海島複合比率からなる直径０．２０ｍｍの複合モ
ノフィラメントを得た。

【００４７】［実施例２］弗化ビニリデンとヘキサフル
オロプロピレンのコポリマー（融点：１５８℃、ＭＦＲ
（２３０℃、１０Ｋｇ）：２．３…Ａ２）を海成分（５
０重量部）とし、ポリ弗化ビニリデンホモポリマー（融
点：１７４℃、ＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）：３．８
…ポリマーＢ２）を島成分（５０重量部）として、エク
ストルーダー型複合紡糸機で２６５℃で溶融し、図２に
示す断面形状を有する海島構造複合モノフィラメントを
形成する複合紡糸口金（孔径１．５ｍｍ）を通して紡糸
し、さらに２０℃のポリエチレングリコール浴中で冷却
した。

【００４８】次に、この未延伸糸を１５５℃のポリエチ
レングリコール１段目延伸浴中で４．５倍（Ｅ１）に延
伸し、引続いて１５７℃の２段目ポリエチレングリコー
ル浴中で１．４６倍（Ｅ２）に延伸し、全延伸倍率（Ｅ
１×Ｅ２）が６．６倍の複合モノフィラメントを得た。

【００４９】引続いて、１５５℃の乾熱浴中に処理倍率
０．９０倍で通過させ熱処理を施すことにより、表１に
示した海島複合比率からなる直径０．２０ｍｍのモノフ
ィラメントを得た。

【００５０】［実施例３］実施例２で使用したポリマー
Ａ２を海成分（６０重量部）とし、実施例１で使用した
ポリマーＡ１を島成分（４０重量部）として、エクスト
ルーダー型複合紡糸機で２６０℃で溶融し、図３に示す
断面形状を有する海島構造複合モノフィラメントを形成
する複合紡糸口金（孔径２．０ｍｍ）を通して紡糸し、
さらに２０℃のポリエチレングリコール浴中で冷却し
た。

【００５１】次に、この未延伸糸を１５５℃のポリエチ
レングリコール１段目延伸浴中で４．５倍（Ｅ１）に延
伸し、引続いて１５７℃の２段目ポリエチレングリコー
ル浴中で１．６倍（Ｅ２）に延伸し、全延伸倍率（Ｅ１
×Ｅ２）が７．２倍の複合モノフィラメントを得た。

【００５２】引続いて、１５０℃の乾熱浴中に処理倍率
０．９２倍で通過させ熱処理を施すことにより、表１に
示した海島複合比率からなる直径０．２０ｍｍの複合モ
ノフィラメントを得た。

【００５３】［比較例１］実施例１で用いたポリマーＡ
１単独とし、表１に記載した製糸条件を採用して、直径
０．２０ｍｍのモノフィラメントを得た。

【００５４】［比較例２］実施例２で用いたポリマーＡ
２単独とし、表１に記載した製糸条件を採用して、直径
０．２０ｍｍのモノフィラメントを得た。

【００５５】［比較例３］実施例１で用いたポリマーＢ
１単独とし、表１に記載した製糸条件を採用して、直径
０．２０ｍｍのモノフィラメントを得た。

【００５６】［比較例４］実施例２で用いたポリマーＢ
２単独とし、表１に記載した製糸条件を採用して、直径
０．２０ｍｍのモノフィラメントを得た。

【００５７】［比較例５］実施例２で用いたポリマーＡ
２を海成分（６０重量部）とし、弗化ビニリデンとヘキ
サフルオロプロピレンのコポリマー（融点１６０℃、Ｍ
ＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）：２．８…ポリマーＢ３）
を島成分（４０重量部）とし、表１に記載した製糸条件
を採用して、直径０．２０ｍｍで、表１に示した複合比
率を有する複合モノフィラメントを得た。

【００５８】［比較例６］実施例１において、最終延伸
温度（２段目延伸温度）を１５５℃とした以外は、実施
例１と同一の製法を採用して、直径０．２０ｍｍの複合
モノフィラメントを得た。

【００５９】［比較例７］実施例１において、最終延伸
温度（２段目延伸温度）を２００℃とした以外は、実施
例１と同一の製法を採用して、直径０．２０ｍｍの複合
モノフィラメントを得た。

【００６０】［比較例８］実施例１において、海成分の
ポリマーＡ１の比率を９７重量部とし、島成分のポリマ
ーＢ１の比率を３重量部とした以外は、実施例１と同一
の製法で直径０．２０ｍｍで、表１に示した複合比率を
有する複合モノフィラメントを得た。

【００６１】［比較例９］実施例１において、海成分の
ポリマーＡ１の比率を３０重量部とし、島成分のポリマ
ーＢ１の比率を７０重量部とした以外は、実施例１と同
一の製法で直径０．２０ｍｍで、表１に示した複合比率
を有する複合モノフィラメントを得た。

【００６２】［比較例１０］実施例１で用いたポリマー
Ｂ１を芯成分（４０重量部）、ポリマーＡ１を鞘成分
（６０重量部）とした芯鞘型断面構造とした以外は、実
施例１と同一の製糸条件を採用して、直径０．２０ｍｍ
で、表２に示した複合比率を有する複合モノフイメント
を得た。

【００６３】［比較例１１］実施例２で用いたポリマー
Ｂ２を芯成分（５０重量部）とし、ポリマーＡ２を鞘成
分（５０重量部）とした芯鞘型断面構造とした以外は、
実施例２と同一の製糸条件を採用して、直径０．２０ｍ
ｍで、表２に示した複合比率を有する複合モノフィラメ
ントを得た。

【００６４】［比較例１２］実施例３で用いたポリマー
Ａ１を芯成分（４０重量部）とし、ポリマーＡ２を鞘成
分（６０重量部）とした芯鞘型断面構造とした以外は、
実施例３と同一の製糸条件を採用して、直径０．２０ｍ
ｍで、表２に示した複合比率を有する複合モノフィラメ
ントを得た。

【００６５】上記実施例１〜３および比較例１〜１２で
得られた各モノフィラメントについて、モノフィラメン
トとしての特性を評価した結果を表１および表２に併せ
て示す。

【００６６】

【表１】

【表２】 表１および表２の結果から明らかなように、海成分と島
成分のいずれの成分もＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）が
６．０以下のポリ弗化ビニリデン系樹脂から構成され、
融点が１５０℃以上のポリ弗化ビニリデン系樹脂を素材
とした海成分中に、海成分ポリマより融点が５〜３０℃
高いポリ弗化ビニリデン系樹脂を素材とした島成分が複
数点在した断面海島構造を有することを特徴とする本発
明の複合モノフィラメントは（実施例１〜３）は、優れ
た耐摩耗性や耐疲労性と共に、優れた屈曲回復率および
パーマ性を兼備するものである。

【００６７】一方、各種ポリ弗化ビニリデン系樹脂単独
のモノフィラメント（比較例１〜４）および海成分と島
成分の融点差が小さい複合モノフィラメント（比較例
５）は、本発明の複合モノフィラメントに比較して耐摩
耗性や耐疲労性が劣るものであった。

【００６８】また、海成分／島成分の重量比が９５／５
〜４０／６０の範囲から外れた複合モノフィラメント
（比較例８、９）、および最終段階延伸工程の延伸温度
が、上記（１）式の範囲を外れた製糸条件を採用した複
合モノフィラメント（比較例６、７）は、延伸中に融断
するか、或いは本発明が目的とする効果を充分に満たす
ものではなかった。

【００６９】また、複合構造を有するものの、断面芯鞘
構造から構成される複合モノフィラメント（比較例１０
〜１２）は、優れた耐摩耗性や耐疲労性を有するが、屈
曲回復性およびパーマ性が不十分なものであった。

【００７０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の複合モノ
フィラメントは、従来にない優れた耐摩耗性および耐疲
労性と共に、優れた屈曲回復性およびパーマ性を兼備し
たものであることから、釣糸、漁網などの水産資材およ
び各種産業資材用途にきわめて有用である。

【００７１】また、本発明の複合モノフィラメントの製
造方法によれば、上記の特性を有する複合モノフィラメ
ントを効率的に製造することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の複合モノフィラメント一例を示
す拡大断面図である。

【図２】図２は本発明の複合モノフィラメント他の一例
を示す拡大断面図である。

【図３】図３は本発明の複合モノフィラメント他の一例
を示す拡大断面図である。

【符号の説明】

Ａ 海成分 Ｂ 島成分

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 海成分中に複数の島成分が点在した断面
   海島複合構造からなり、前記海成分および島成分のいず
   れもがＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）６．０以下のポリ
   弗化ビニリデン系樹脂から構成され、海成分ポリマの融
   点が１５０℃以上であり、島成分ポリマの融点が前記海
   成分ポリマの融点よりも５〜３０℃高いことを特徴とす
   る複合モノフィラメント。
2. 【請求項２】 モノフィラメント断面において、複数の
   島成分が海成分中に回転対称に点在する断面海島複合構
   造を有することを特徴とする請求項１に記載の複合モノ
   フィラメント。
3. 【請求項３】 海成分を構成するポリ弗化ビニリデン系
   樹脂のＭＦＲ（２３０℃、１０Ｋｇ）が、島成分を構成
   するポリ弗化ビニリデン系樹脂のＭＦＲよりも小さいこ
   とを特徴とする請求項１または２に記載の複合モノフィ
   ラメント。
4. 【請求項４】 海成分と島成分の重量比が９５／５〜４
   ０／６０の範囲にあることを特徴とする請求項１〜３の
   いずれか１項に記載の複合モノフィラメント。
5. 【請求項５】 海島複合紡糸装置を用い、融点が異なる
   少なくとも２種類のポリ弗化ビニリデン系樹脂を溶融紡
   糸、冷却し、引続いて１段乃至多段で全延伸倍率が５．
   ５倍以上となるよう延伸する方法において、最終段階の
   延伸を下記（１）式を満たす温度Ｔｅで行なうことを特
   徴とする請求項１〜４のいずれか１項記載の複合モノフ
   ィラメントの製造方法。 Ｔｕ−５℃＜Ｔｅ≦Ｔｓ＋２０℃ ……（１） ただし、Ｔｅ＝延伸温度（℃） Ｔｕ＝海成分ポリマの融点（℃） Ｔｓ＝島成分ポリマの融点（℃）。