JPH11100584A - Gasification complex power generation facilities - Google Patents

Gasification complex power generation facilities

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JPH11100584A
JPH11100584A JP26035897A JP26035897A JPH11100584A JP H11100584 A JPH11100584 A JP H11100584A JP 26035897 A JP26035897 A JP 26035897A JP 26035897 A JP26035897 A JP 26035897A JP H11100584 A JPH11100584 A JP H11100584A
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JP
Japan
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water
temperature
heater
steam
gas
Prior art date
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Pending
Application number
JP26035897A
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Japanese (ja)
Inventor
Keiichiro Hashimoto
敬一郎 橋本
Yasuhiro Koyake
康博 小宅
Masaharu Utsunomiya
正治 宇都宮
Toshiki Furukawa
俊樹 古川
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Toshiba Corp
IHI Corp
Original Assignee
Toshiba Corp
IHI Corp
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Publication date
Application filed by Toshiba Corp, IHI Corp filed Critical Toshiba Corp
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Publication of JPH11100584A publication Critical patent/JPH11100584A/en
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    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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    • Y02E20/18Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide gasification complex power generation facilities capable of sufficiently raising the temperature of a purified gas from a gas purification facility to supply the purified gas to a gas turbine complex power generation facility and, at the same time, without any possibility of supplying internally clogged substances, dust, etc., to the gas turbine and further capable of being compacted. SOLUTION: Gasification complex power generation facilities are provided with a gasification/cooling facility A, a gas purification facility B, a saturation facility and a gas turbine complex power generation facility C and further, between the saturation facility and the gas turbine complex power generation facility C is provided with a purified gas heater 21 for indirectly heating the purified gas further with high temperature water or high temperature steam. The heat source for purified gas heater 21 is saturated water or saturated steam having been steam-separated by a steam drum 4 in the gasification/cooling facility A and this saturated water or saturated steam is fed to an economizer 3a after heat exchange.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、炭化水素系燃料を
ガス化してガスタービンの燃料にするガス化複合発電設
備に関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an integrated gasification combined cycle power plant that gasifies a hydrocarbon-based fuel to be used as a gas turbine fuel.

【0002】[0002]

【従来の技術】図2は、従来のガス化複合発電設備のフ
ロー図例である。この図において、Aはガス化・冷却設
備であり、ガス化炉1でガス化した粗ガスを輻射粗ガス
冷却器2と対流粗ガス冷却器3で冷却し、ガス精製設備
Bに供給する。対流粗ガス冷却器3は、エコノマイザ3
aとエバポレータ3bを有し、エコノマイザ3aで給水
を予熱して蒸気ドラム4で気水分離し、飽和水を粗ガス
冷却器2,3に供給すると共に余剰蒸気を排熱回収ボイ
ラ18に供給するようになっている。
2. Description of the Related Art FIG. 2 is an example of a flow chart of a conventional integrated gasification combined cycle facility. In this figure, reference numeral A denotes a gasification / cooling facility, which cools a crude gas gasified in a gasification furnace 1 by a radiation crude gas cooler 2 and a convective crude gas cooler 3 and supplies it to a gas purification facility B. The convection crude gas cooler 3 is an economizer 3
a, an evaporator 3b, a feedwater is preheated by an economizer 3a, separated into steam and water by a steam drum 4, and saturated water is supplied to the coarse gas coolers 2 and 3, and excess steam is supplied to the exhaust heat recovery boiler 18. It has become.

【0003】ガス精製設備Bは、高温スクラバー5、ヒ
ーター6、COS転換器7、サチュレータヒータ8、ノ
ックアウトドラム9,11、ボイラ水加熱器10、クー
ラー12、低温スクラバー13、及び脱硫塔14からな
り、脱塵、冷却、脱硫して粗ガスを湿式で精製するよう
になっている。Cはガスタービン複合発電設備であり、
ガスタービン17、排熱回収ボイラ18、蒸気タービン
19、及び煙突20からなり、精製ガスを燃焼させてガ
スタービン17と蒸気タービン19で複合発電するよう
になっている。
[0003] The gas purification equipment B comprises a high-temperature scrubber 5, a heater 6, a COS converter 7, a saturator heater 8, knockout drums 9 and 11, a boiler water heater 10, a cooler 12, a low-temperature scrubber 13, and a desulfurization tower 14. Then, the crude gas is removed by dusting, cooling and desulfurization to purify the crude gas by a wet method. C is a gas turbine combined cycle power plant,
It comprises a gas turbine 17, an exhaust heat recovery boiler 18, a steam turbine 19, and a chimney 20. The gas turbine 17 and the steam turbine 19 generate combined power by burning purified gas.

【0004】上述したガス化複合発電設備では、ガス精
製設備Bとガスタービン複合発電設備Cの間にサチュレ
ーション設備(サチュレータ15)が設置される。この
サチュレータ15は、ガスと水が接触する多段接触塔と
熱水を循環させるポンプからなり、ガス精製設備Bから
比較的低温(例えば約40℃)で流入する精製ガスを熱
水を用いて約130℃前後(t5)まで加熱するととも
に、この温度における飽和点まで水蒸気を加湿してい
る。このように、サチュレータ15により精製ガスを昇
温及び加湿することにより、燃焼ガスの流量を増加させ
てガスタービン17の出力を増大させ、同時に加湿され
た水蒸気によりNOx 発生量を低減している。なお、本
出願における各温度の値は例示にすぎず、蒸気タービン
等の条件により種々に変化することは勿論である。
In the integrated gasification combined cycle facility described above, a saturation facility (saturator 15) is installed between the gas purification facility B and the gas turbine combined cycle facility C. The saturator 15 is composed of a multi-stage contact tower in which gas and water come in contact with each other and a pump for circulating hot water. While heating to around 130 ° C. (t5), the steam is humidified to the saturation point at this temperature. As described above, the purified gas is heated and humidified by the saturator 15, thereby increasing the flow rate of the combustion gas to increase the output of the gas turbine 17, and at the same time, reducing the NOx generation amount by the humidified steam. It should be noted that the values of the respective temperatures in the present application are merely examples, and needless to say, variously change depending on the conditions of the steam turbine and the like.

【0005】[0005]

【発明が解決しようとする課題】更に、サチュレータ1
5を出た精製ガスの温度は、約130℃前後(t5)で
あり、システム効率の向上のためには更に昇温すること
が望まれる。そのため、従来のガス化複合発電設備で
は、図10に示すように、ガス化・冷却設備Aとガス精
製設備Bの間に精製ガス加熱器16を設け、この加熱器
により、精製ガスを約160℃〜400℃(t6)まで
加熱してガスタービンへ供給し、システム効率の向上を
図っていた。なお、この図において、t1は1300〜
1500℃、t2は約260〜450℃、t3は約23
0℃、t4は約320℃、t7は約280℃である。
The saturator 1 further comprises:
The temperature of the purified gas exiting from No. 5 is about 130 ° C. (t5), and it is desired to further raise the temperature in order to improve system efficiency. Therefore, in the conventional integrated gasification combined cycle facility, as shown in FIG. 10, a purified gas heater 16 is provided between the gasification / cooling facility A and the gas purification facility B, and the purified gas is heated by about 160 The system was heated up to 400 ° C. (t6) and supplied to the gas turbine to improve the system efficiency. In this figure, t1 is 1300
1500 ° C, t2 is about 260-450 ° C, t3 is about 23
0 ° C., t4 is about 320 ° C., and t7 is about 280 ° C.

【0006】精製ガス加熱器16は、シェルアンドチュ
ーブ型の熱交換器であり、そのチューブ側を粗ガスが流
れ、シェル側を精製ガスが流れる。しかし、かかる従来
のガス化複合発電設備には以下の問題点があった。 粗ガスには、ダストや煤埃が大量に含まれており、ダ
スト等が堆積・固着して発電設備の操業を停止させるお
それがある。また、この対策のため、スーツブロアを設
けたり流速を制御する等が不可欠となり、装置が複雑化
となる。高速ダストによりチューブに貫通穴ができる
おそれがあり、貫通穴ができるとダスト等ガスタービン
阻害成分がガスタービンに流入し、タービンブレード等
に致命的な損傷を与えるおそれがある。ガスガスの熱
交換器であるため、熱伝達率が小さく大型である。
[0006] The purified gas heater 16 is a shell and tube type heat exchanger, in which a crude gas flows on the tube side and a purified gas flows on the shell side. However, such a conventional combined gasification power plant has the following problems. The crude gas contains a large amount of dust and dust, and the dust and the like may accumulate and stick to stop the operation of the power generation equipment. Also, for this measure, it is essential to provide a suit blower or control the flow rate, and the device becomes complicated. The high-speed dust may cause a through hole in the tube. If the through hole is formed, a gas turbine inhibitory component such as dust flows into the gas turbine, and may cause fatal damage to turbine blades and the like. Since it is a gas-gas heat exchanger, the heat transfer coefficient is small and large.

【0007】本発明は上述した問題点を解決するために
創案されたものである。すなわち本発明の目的は、ガス
精製設備Bを出た精製ガスを十分昇温してガスタービン
複合発電設備に供給することができ、かつ内部の詰まり
やダスト等のガスタービンへの流入のおそれがなく、更
に精製ガス加熱システムのコンパクト化が可能なガス化
複合発電設備を提供することにある。
The present invention has been made to solve the above problems. That is, it is an object of the present invention to provide a gas turbine combined cycle power generation system in which the temperature of the purified gas exiting the gas purification facility B can be sufficiently increased and supplied to the gas turbine combined power generation facility. It is another object of the present invention to provide a combined gasification power generation system capable of further reducing the size of a purified gas heating system.

【0008】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明によれば、燃料を
ガス化・冷却して粗ガスを生成するガス化・冷却設備A
と、粗ガスを湿式精製して精製ガスにするガス精製設備
Bと、精製ガスを燃焼させて複合発電するガスタービン
複合発電設備Cと、を備えたガス化複合発電設備におい
て、ガス精製設備Bとガスタービン複合発電設備Cの間
に、精製ガスを更に高温水又は高温蒸気で間接加熱する
精製ガス加熱器21を備えた、ことを特徴とするガス化
複合発電設備が提供される。
According to the present invention, a gasification / cooling system A for gasifying and cooling a fuel to generate a crude gas is provided.
And a gas turbine combined power generation facility C that performs a combined power generation by burning the purified gas, and a gas purification combined power generation facility C that performs combined power generation by burning the purified gas. And a gas turbine combined cycle facility C, further comprising a purified gas heater 21 for indirectly heating the purified gas with high-temperature water or high-temperature steam.

【0009】本発明のこの構成によれば、精製ガス加熱
器21が精製ガスを高温水又は高温蒸気で間接加熱する
液ガスの熱交換器(例えばシェルアンドチューブ型)で
あるので、高温水や高温蒸気をチューブおよびシェルの
いずれの側に通してもダスト等がないため、堆積・固着
等により発電設備を停止させるおそれがなく、かつスー
ツブロア等の複雑な装置が不要であり、更に、ダストが
含まれないのでチューブに貫通穴ができることがなく、
万が一貫通穴ができても高温水や高圧蒸気のほうが、圧
力を高くしてあるため、ガス側に漏れ出すことになり、
結果的に水分がガスタービンに供給されるだけで無害で
あり、タービンブレード等への影響がほとんどなく、更
に液ガスの熱交換器であるため、熱伝達率が大きくコン
パクト化できる。
According to this configuration of the present invention, since the purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (eg, a shell and tube type) for indirectly heating the purified gas with high temperature water or high temperature steam, Since there is no dust or the like when high-temperature steam is passed through either the tube or the shell, there is no danger of stopping the power generation equipment due to deposition and sticking, and complicated equipment such as a suit blower is not required. Is not included, so there is no through hole in the tube,
Even if a through hole is made, high-temperature water or high-pressure steam will leak to the gas side because the pressure is higher,
As a result, water is supplied to the gas turbine and is harmless, has little effect on turbine blades and the like, and is a liquid gas heat exchanger.

【0010】また、万が一チューブに貫通穴ができて、
大量に水分が精製ガス側に流れても、精製ガス加熱器の
出口精製ガスの温度が下がってくることで、容易に検出
することができる。
Also, in the unlikely event that a through hole is formed in the tube,
Even if a large amount of water flows to the purified gas side, it can be easily detected by lowering the temperature of the purified gas at the outlet of the purified gas heater.

【0011】本発明の好ましい実施形態によれば、更
に、精製ガスと熱水を直接接触させて精製ガスを加熱す
るとともに加湿するサチュレーション設備を備え、該サ
チュレーション設備とガスタービン複合発電設備Cの間
に、前記精製ガス加熱器21を備える。
According to a preferred embodiment of the present invention, the apparatus further comprises a saturation equipment for heating and humidifying the purified gas by bringing the purified gas into direct contact with hot water, and further comprising a saturation equipment between the saturation equipment and the gas turbine combined power generation equipment C. And the purified gas heater 21.

【0012】本発明の好ましい第1実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱源は、ガス化・冷却設備
Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水であり、該飽和
水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給される。この構
成により、蒸気ドラム4からの飽和水(t7:約320
℃)で約130℃前後(t5)の精製ガスを約305℃
(t6)まで加熱することができ、かつ約170℃(t
8)まで下がった水をエコノマイザ3aに供給すること
によりエコノマイザ3aの冷却能力を高め、対流粗ガス
冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃(t2)まで下
げて、そのまま高温スクラバ5に供給することができ
る。
According to a first preferred embodiment of the present invention,
The heating source of the purified gas heater 21 is saturated water separated from water and steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to the economizer 3a after heat exchange. With this configuration, the saturated water (t7: about 320
About 130 ° C (t5) at about 305 ° C
(T6) and about 170 ° C. (t
8) The water cooled down to 8) is supplied to the economizer 3a to increase the cooling capacity of the economizer 3a, and the crude gas temperature exiting the convective crude gas cooler 3 is reduced to about 230 ° C (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. can do.

【0013】本発明の好ましい第2実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21は、第1加熱器21aと第2加
熱器21bとからなり、第1加熱器21aの加熱源は、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水であり、該高温
ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給され、第
2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷却設備Aの蒸気
ドラム4で気水分離した飽和水であり、該飽和水は熱交
換後にエバポレータ3bに供給される。
According to a second preferred embodiment of the present invention,
The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b, and a heating source of the first heater 21a is:
High-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 is supplied to the economizer 3a after heat exchange, and the heating source of the second heater 21b is steam-water from the steam drum 4 of the gasification and cooling facility A. Separated saturated water, which is supplied to the evaporator 3b after heat exchange.

【0014】この構成によれば、約130℃前後(t
5)の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて
約305℃(t6)の高温まで加熱することができ、シ
ステム効率を最も高めることができる。また、排熱回収
ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は
熱交換後に加熱器21を通らなかった高温ボイラ水と合
流して約205〜215℃(t7)でエコノマイザ3a
に供給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を高
め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃
(t2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給す
ることができる。また、第2加熱器21bの熱負荷は小
さくなっているので、蒸気ドラム4で気水分離した飽和
水(約321℃:t9)の熱交換後の温度が高く(約2
40〜300℃:t8)、これをエバポレータ3bに直
接供給することかできる。
According to this structure, about 130 ° C. (t
The purified gas of 5) can be heated to a high temperature of about 305 ° C. (t6) using the two heaters 21a and 21b, and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 merges with the high-temperature boiler water that has not passed through the heater 21 after the heat exchange, and at about 205 to 215 ° C. (t7), the economizer 3a.
, The cooling capacity of the economizer 3a is increased, and the temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 is set to about 230 ° C.
The temperature can be lowered to (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. Further, since the heat load of the second heater 21b is small, the temperature of the saturated water (about 321 ° C .: t9) separated from the water by the steam drum 4 after the heat exchange is high (about 2 ° C.).
40 to 300 ° C .: t8), which can be supplied directly to the evaporator 3b.

【0015】本発明の好ましい第3実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱源は、排熱回収ボイラ1
8からの高温ボイラ水であり、該高温ボイラ水は熱交換
後にエコノマイザ3aに供給される。この構成により、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約30
6℃)を用いて、精製ガスを1つの加熱器で約290〜
310℃(t6)の高温まで加熱することができ、高温
ボイラ水の温度が高い場合に適したシンプルな構成とす
ることができる。
According to a third preferred embodiment of the present invention,
The heating source of the purified gas heater 21 is an exhaust heat recovery boiler 1
8 is supplied to the economizer 3a after heat exchange. With this configuration,
High temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 (t3: about 30
6 ° C.) and the purified gas in about 290
It can be heated to a high temperature of 310 ° C. (t6), and can have a simple configuration suitable for a case where the temperature of the high-temperature boiler water is high.

【0016】本発明の好ましい第4実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱源は、ガス化・冷却設備
Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水であり、該飽和
水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給される。この構
成により、蒸気ドラム4からの飽和水(t7:約320
℃)で約40℃前後(t5)の精製ガスを約305℃
(t6)まで加熱することができ、かつ約80℃(t
8)まで下がった水をエコノマイザ3aに供給すること
によりエコノマイザ3aの冷却能力を高め、対流粗ガス
冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃(t2)まで下
げて、そのまま高温スクラバ5に供給することができ
る。
According to a fourth preferred embodiment of the present invention,
The heating source of the purified gas heater 21 is saturated water separated from water and steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to the economizer 3a after heat exchange. With this configuration, the saturated water (t7: about 320
About 305 ° C) at about 40 ° C (t5).
(T6) and about 80 ° C. (t
8) The water cooled down to 8) is supplied to the economizer 3a to increase the cooling capacity of the economizer 3a, and the crude gas temperature exiting the convective crude gas cooler 3 is reduced to about 230 ° C (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. can do.

【0017】本発明の好ましい第5実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21は、第1加熱器21aと第2加
熱器21bとからなり、第1加熱器21aの加熱源は、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水であり、該高温
ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給され、第
2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷却設備Aの蒸気
ドラム4で気水分離した飽和水であり、該飽和水は熱交
換後にエバポレータ3bに供給される。
According to a fifth preferred embodiment of the present invention,
The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b, and a heating source of the first heater 21a is:
High-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 is supplied to the economizer 3a after heat exchange, and the heating source of the second heater 21b is steam-water from the steam drum 4 of the gasification and cooling facility A. Separated saturated water, which is supplied to the evaporator 3b after heat exchange.

【0018】この構成によれば、約40℃前後(t5)
の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて約3
05℃(t6)の高温まで加熱することができ、システ
ム効率を最も高めることができる。また、排熱回収ボイ
ラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は熱交
換後に加熱器21を通らなかった高温ボイラ水と合流し
て約180〜210℃(t7)でエコノマイザ3aに供
給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を高め、対
流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃(t
2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給するこ
とができる。また、第2加熱器21bの熱負荷は小さく
なっているので、蒸気ドラム4で気水分離した飽和水
(約321℃:t9)の熱交換後の温度が高く(約24
0〜300℃:t8)、これをエバポレータ3bに直接
供給することかできる。
According to this configuration, about 40 ° C. (t5)
Of purified gas using the two heaters 21a and 21b for about 3
It can be heated to a high temperature of 05 ° C. (t6), and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 is combined with the high-temperature boiler water that has not passed through the heater 21 after heat exchange and supplied to the economizer 3a at about 180 to 210 ° C. (t7). Therefore, the cooling capacity of the economizer 3a is increased, and the temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 is increased to about 230 ° C. (t
2), and can be supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. In addition, since the heat load of the second heater 21b is small, the temperature of the saturated water (about 321 ° C .: t9) separated from the water by the steam drum 4 after the heat exchange is high (about 24 ° C.).
0 to 300 ° C .: t8), which can be supplied directly to the evaporator 3b.

【0019】本発明の好ましい第6実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱源は、排熱回収ボイラ1
8からの高温ボイラ水であり、該高温ボイラ水は熱交換
後にエコノマイザ3aに供給される。この構成により、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約30
6℃)を用いて、精製ガスを1つの加熱器で約290〜
310℃(t6)の高温まで加熱することができ、高温
ボイラ水の温度が高い場合に適したシンプルな構成とす
ることができる。
According to a sixth preferred embodiment of the present invention,
The heating source of the purified gas heater 21 is an exhaust heat recovery boiler 1
8 is supplied to the economizer 3a after heat exchange. With this configuration,
High temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 (t3: about 30
6 ° C.) and the purified gas in about 290
It can be heated to a high temperature of 310 ° C. (t6), and can have a simple configuration suitable for a case where the temperature of the high-temperature boiler water is high.

【0020】本発明の好ましい第7実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱用高温蒸気は、ガス化・
冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和蒸気であ
り、該飽和蒸気は熱交換後に排熱回収ボイラ18のボイ
ラ水系統の適当な所に供給される。この構成により、蒸
気ドラム4からの飽和蒸気(t7:約320℃)で約1
30℃前後(t5)の精製ガスを約305℃(t6)ま
で加熱することができる。また、対流粗ガス冷却器3を
出る粗ガス温度を約230℃(t2)まで下げて、その
まま高温スクラバ5に供給することができる。
According to a seventh preferred embodiment of the present invention,
The high-temperature steam for heating of the purified gas heater 21 is gasified
The saturated steam is steam-water separated by the steam drum 4 of the cooling facility A, and the saturated steam is supplied to an appropriate part of the boiler water system of the exhaust heat recovery boiler 18 after heat exchange. With this configuration, the saturated steam (t7: about 320 ° C.) from the steam drum 4 is about 1
The purified gas at around 30 ° C. (t5) can be heated to about 305 ° C. (t6). Further, the temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 can be reduced to about 230 ° C. (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is.

【0021】本発明の好ましい第8実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21は、第1加熱器21aと第2加
熱器21bとからなり、第1加熱器21aの加熱源は、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水であり、該高温
ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給され、第
2加熱器21bの加熱用高温蒸気は、ガス化・冷却設備
Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和蒸気であり、該飽
和蒸気は熱交換後にエバポレータ3bに供給される。
According to a preferred eighth embodiment of the present invention,
The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b, and a heating source of the first heater 21a is:
The high-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 is supplied to the economizer 3 a after heat exchange, and the high-temperature steam for heating of the second heater 21 b is supplied to the steam drum 4 of the gasification and cooling facility A. The saturated steam is separated into steam and water, and the saturated steam is supplied to the evaporator 3b after heat exchange.

【0022】この構成によれば、約130℃前後(t
5)の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて
約305℃(t6)の高温まで加熱することができ、シ
ステム効率を最も高めることができる。また、排熱回収
ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は
熱交換後に加熱器21を通らなかった高温ボイラ水と合
流して約205〜215℃(t7)でエコノマイザ3a
に供給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を高
め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃
(t2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給す
ることができる。
According to this structure, about 130 ° C. (t
The purified gas of 5) can be heated to a high temperature of about 305 ° C. (t6) using the two heaters 21a and 21b, and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 merges with the high-temperature boiler water that has not passed through the heater 21 after the heat exchange, and at about 205 to 215 ° C. (t7), the economizer 3a.
, The cooling capacity of the economizer 3a is increased, and the temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 is set to about 230 ° C.
The temperature can be lowered to (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is.

【0023】この他、サチュレーション設備がなく、蒸
気加熱によるケースにも適用できる。
In addition, the present invention can be applied to a case using steam heating without a saturation facility.

【0024】本発明の好ましい第9実施形態によれば、
前記精製ガス加熱器21の加熱源は、排熱回収ボイラ1
8からの高温ボイラ水であり、該高温ボイラ水は熱交換
後にエコノマイザ3aに供給される。この構成により、
排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約30
6℃)を用いて、精製ガスを1つの加熱器で約290〜
310℃(t6)の高温まで加熱することができ、高温
ボイラ水の温度が高い場合に適したシンプルな構成とす
ることができる。
According to a ninth preferred embodiment of the present invention,
The heating source of the purified gas heater 21 is an exhaust heat recovery boiler 1
8 is supplied to the economizer 3a after heat exchange. With this configuration,
High temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18 (t3: about 30
6 ° C.) and the purified gas in about 290
It can be heated to a high temperature of 310 ° C. (t6), and can have a simple configuration suitable for a case where the temperature of the high-temperature boiler water is high.

【0025】[0025]

【発明の実施の形態】以下、本発明の好ましい実施形態
を図面を参照して説明する。なお、各図において共通す
る部分には同一の符号を付し重複した説明を省略する。
図1は、本発明のガス化複合発電設備の第1実施形態を
示す全体フロー図である。この図において、本発明のガ
ス化複合発電設備は、燃料をガス化・冷却して粗ガスを
生成するガス化・冷却設備Aと、粗ガスを湿式精製して
精製ガスにするガス精製設備Bと、精製ガスと熱水を直
接接触させて精製ガスを加熱するとともに加湿するサチ
ュレーション設備15と、精製ガスを燃焼させて複合発
電するガスタービン複合発電設備Cとを備えている。ガ
ス化・冷却設備A、ガス精製設備B及びガスタービン複
合発電設備Cを構成する機器は、図10に示した従来の
ガス化複合発電設備と同様である。
DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the drawings, common portions are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
FIG. 1 is an overall flowchart showing a first embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the integrated gasification combined cycle system of the present invention comprises a gasification / cooling facility A for gasifying and cooling fuel to generate a crude gas, and a gas purification facility B for wet-refining the crude gas to produce a purified gas. And a saturation facility 15 for heating and humidifying the purified gas by bringing the purified gas into direct contact with hot water, and a gas turbine combined cycle facility C for combusting the purified gas and generating combined power. The equipment constituting the gasification / cooling facility A, the gas purification facility B, and the gas turbine combined cycle facility C is the same as the conventional combined gasification combined cycle facility shown in FIG.

【0026】図1において、本発明のガス化複合発電設
備は、サチュレーション設備15とガスタービン複合発
電設備Cの間に、精製ガスを更に高温水で間接加熱する
精製ガス加熱器21を備えている。この精製ガス加熱器
21は液ガスの熱交換器(例えばシェルアンドチューブ
型)である。更に、図に示すように、精製ガス加熱器2
1の加熱源は、ガス化・冷却設備Aの蒸気ドラム4で気
水分離した飽和水HW2であり、この飽和水を熱交換後
に水HW3としてエコノマイザ3aに供給するようにな
っている。
In FIG. 1, the combined gasification combined cycle system of the present invention includes a purified gas heater 21 for indirectly heating a purified gas with high-temperature water between a saturation facility 15 and a gas turbine combined cycle facility C. . The purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell and tube type). Further, as shown in FIG.
The heating source 1 is the saturated water HW2 that has been separated from the steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A. After the heat exchange, the saturated water is supplied to the economizer 3a as water HW3.

【0027】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、一例として行ったシステム計算の結果、t1:
1300〜1500℃、t2:約230℃、t3:約2
10℃、t4:約320℃、t5:約132℃、t6:
約305℃、t7:約321℃、t8:約170℃であ
る。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1:
1300-1500 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 2
10 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6:
About 305 ° C., t7: about 321 ° C., t8: about 170 ° C.

【0028】本発明のこの構成によれば、精製ガス加熱
器21が精製ガスを高温水で間接加熱する液ガスの熱交
換器(例えばシェルアンドチューブ型)であるので、例
えば、高温水をチューブに通してもダスト等がないた
め、堆積・固着等により発電設備を停止させるおそれが
なく、かつスーツブロア等の複雑な装置が不要であり、
更に、ダストが含まれないのでチューブに貫通穴ができ
ることがなく、万が一貫通穴ができても高温水や高圧蒸
気のほうが、圧力を高くしてあるため、ガス側に漏れ出
すことになり、結果的に水分がガスタービンに供給され
るだけで無害であり、タービンブレード等への影響がほ
とんどなく、更に液ガスの熱交換器であるため、熱伝達
率が大きくコンパクト化できる。
According to this configuration of the present invention, since the purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell and tube type) for indirectly heating the purified gas with high temperature water, for example, the high temperature water is supplied to the tube. Since there is no dust etc. even when passing through, there is no danger of stopping the power generation equipment due to accumulation and sticking, and complicated equipment such as a suit blower is unnecessary,
Furthermore, since there is no dust, there is no possibility of a through hole in the tube, and even if a through hole is formed, high-temperature water or high-pressure steam will leak to the gas side because the pressure is higher, and the result It is harmless because water is only supplied to the gas turbine, has almost no effect on turbine blades and the like, and is a liquid gas heat exchanger.

【0029】また、万が一チューブに貫通穴ができて、
大量に水分が精製ガス側に流れても、精製ガス加熱器の
出口精製ガスの温度が下がってくることで、容易に検出
することができる。
Also, in the unlikely event that a through hole is formed in the tube,
Even if a large amount of water flows to the purified gas side, it can be easily detected by lowering the temperature of the purified gas at the outlet of the purified gas heater.

【0030】また、図1の第1実施形態により、蒸気ド
ラム4からの飽和水(t7:約320℃)で約130℃
前後(t5)の精製ガスを約305℃(t6)まで加熱
することができ、かつ約170℃(t8)まで下がった
水をエコノマイザ3aに供給することによりエコノマイ
ザ3aの冷却能力を高め、対流粗ガス冷却器3を出る粗
ガス温度を約230℃(t2)まで下げて、そのまま高
温スクラバ5に供給することができる。
According to the first embodiment shown in FIG. 1, the saturated water (t7: about 320 ° C.) from the steam drum 4 is heated to about 130 ° C.
The purified gas before and after (t5) can be heated up to about 305 ° C. (t6), and the water cooled down to about 170 ° C. (t8) is supplied to the economizer 3a to increase the cooling capacity of the economizer 3a and increase the convection rough. The temperature of the crude gas exiting the gas cooler 3 can be reduced to about 230 ° C. (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is.

【0031】図2は、本発明のガス化複合発電設備の第
2実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21は、直列に連結された第1加熱
器21aと第2加熱器21bの2台からなる。また、第
1加熱器21aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの
高温ボイラ水HW1であり、この高温ボイラ水を熱交換
後にボイラ水HW3としてエコノマイザ3aに供給す
る。更に、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷却
設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水HW2であ
り、この飽和水を熱交換後に水HW4としてエバポレー
タ3bに供給するようになっている。その他の構成は図
1の第1実施形態と同様である。
FIG. 2 is an overall flowchart showing a second embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the purified gas heater 21 includes two units, a first heater 21a and a second heater 21b, which are connected in series. The heating source of the first heater 21a is the high-temperature boiler water HW1 from the exhaust heat recovery boiler 18, and supplies the high-temperature boiler water to the economizer 3a as boiler water HW3 after heat exchange. Further, the heating source of the second heater 21b is the saturated water HW2 separated from the steam and water by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to the evaporator 3b as water HW4 after heat exchange. Has become. Other configurations are the same as those of the first embodiment in FIG.

【0032】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約230℃、t3:約240℃、t4:約
320℃、t5:約132℃、t6:約305℃、t
7:約205〜215℃、t8:約240〜300℃で
ある。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 240 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6: about 305 ° C, t
7: about 205 to 215 ° C, t8: about 240 to 300 ° C.

【0033】この構成によれば、約130℃前後(t
5)の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて
約305℃(t6)の高温まで加熱することができ、シ
ステム効率を最も高めることができる。また、排熱回収
ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は
熱交換後に約205〜215℃(t7)でエコノマイザ
3aに供給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を
高め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230
℃(t2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給
することができる。また、第2加熱器21bの熱負荷は
小さくなっているので、蒸気ドラム4で気水分離した飽
和水(約321℃:t9)の熱交換後の温度が高く(約
240〜300℃:t8)、これをエバポレータ3bに
直接供給することができる。
According to this configuration, about 130 ° C. (t
The purified gas of 5) can be heated to a high temperature of about 305 ° C. (t6) using the two heaters 21a and 21b, and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 is supplied to the economizer 3a at about 205 to 215 ° C. (t7) after heat exchange, so that the cooling capacity of the economizer 3a is increased, and The temperature of the crude gas leaving the gas cooler 3 is about 230
C. (t2), and can be supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. Further, since the heat load of the second heater 21b is small, the temperature of the saturated water (about 321 ° C .: t9) separated by steam and water from the steam drum 4 after the heat exchange is high (about 240 to 300 ° C .: t8). ), Which can be supplied directly to the evaporator 3b.

【0034】図3は、本発明のガス化複合発電設備の第
3実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21の加熱源は、排熱回収ボイラ1
8からの高温ボイラ水HW1であり、この高温ボイラ水
を熱交換後にボイラ水HW2としてエコノマイザ3aに
供給するようになっている。その他の構成は図1の第1
実施形態と同様である。
FIG. 3 is an overall flowchart showing a third embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the heating source of the purified gas heater 21 is the exhaust heat recovery boiler 1
The high-temperature boiler water HW1 is supplied to the economizer 3a as boiler water HW2 after heat exchange. The other configuration is the first configuration in FIG.
This is the same as the embodiment.

【0035】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約290〜310℃、t3:約306℃、
t4:約320℃、t5:約132℃、t6:約290
℃、t7:約260〜280℃である。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C, t2: about 290 to 310 ° C, t3: about 306 ° C,
t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6: about 290
° C, t7: about 260-280 ° C.

【0036】この構成により、排熱回収ボイラ18から
の高温ボイラ水(t3:約306℃)を用いて、精製ガ
スを1つの加熱器で約290〜310℃(t6)の高温
まで加熱することができ、高温ボイラ水の温度が高い場
合に適したシンプルな構成とすることができる。
With this configuration, the purified gas is heated to a high temperature of about 290 to 310 ° C. (t6) by one heater using the high temperature boiler water (t3: about 306 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18. Thus, a simple configuration suitable for a case where the temperature of the high-temperature boiler water is high can be obtained.

【0037】図4は、本発明のガス化複合発電設備の第
4実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、本発明のガス化複合発電設備は、燃料をガス化・冷
却して粗ガスを生成するガス化・冷却設備Aと、粗ガス
を湿式精製して精製ガスにするガス精製設備Bと、精製
ガスを燃焼させて複合発電するガスタービン複合発電設
備Cとを備えている。ガス化・冷却設備A、ガス精製設
備B及びガスタービン複合発電設備Cを構成する機器
は、図10に示した従来のガス化複合発電設備と同様で
ある。
FIG. 4 is an overall flowchart showing a fourth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the integrated gasification combined cycle system of the present invention comprises a gasification / cooling facility A for gasifying and cooling fuel to generate a crude gas, and a gas purification facility B for wet-refining the crude gas to produce a purified gas. And a gas turbine combined cycle power plant C for combusting the purified gas to perform combined cycle power generation. The equipment constituting the gasification / cooling facility A, the gas purification facility B, and the gas turbine combined cycle facility C is the same as the conventional combined gasification combined cycle facility shown in FIG.

【0038】図4において、本発明のガス化複合発電設
備は、ガス精製設備Bとガスタービン複合発電設備Cの
間に、精製ガスを更に高温水で間接加熱する精製ガス加
熱器21を備えている。この精製ガス加熱器21は液ガ
スの熱交換器(例えばシェルアンドチューブ型)であ
る。更に、図に示すように、精製ガス加熱器21の加熱
源は、ガス化・冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離し
た飽和水HW2であり、この飽和水を熱交換後に水HW
3としてエコノマイザ3aに供給するようになってい
る。
In FIG. 4, the integrated gasification combined cycle system of the present invention includes a purified gas heater 21 for indirectly heating a purified gas with high-temperature water between a gas purification facility B and a gas turbine combined cycle facility C. I have. The purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell and tube type). Further, as shown in the figure, the heating source of the purified gas heater 21 is the saturated water HW2 separated from the water by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A.
3 is supplied to the economizer 3a.

【0039】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、一例として行ったシステム計算の結果、t1:
1300〜1500℃、t2:約230℃、t3:約2
10℃、t4:約320℃、t5:約40℃、t6:約
305℃、t7:約321℃、t8:約80℃である。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1:
1300-1500 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 2
10 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 40 ° C, t6: about 305 ° C, t7: about 321 ° C, and t8: about 80 ° C.

【0040】本発明のこの構成によれば、精製ガス加熱
器21が精製ガスを高温水で間接加熱する液ガスの熱交
換器(例えばシェルアンドチューブ型)であるので、例
えば、高温水をチューブに通してもダスト等がないた
め、堆積・固着等により発電設備を停止させるおそれが
なく、かつスーツブロア等の複雑な装置が不要であり、
更に、ダストが含まれないのでチューブに貫通穴ができ
ることがなく、万が一貫通穴ができても高温水や高圧蒸
気のほうが、圧力を高くしてあるため、ガス側に漏れ出
すことになり、結果的に水分がガスタービンに供給され
るだけで無害であり、タービンブレード等への影響がほ
とんどなく、更に液ガスの熱交換器であるため、熱伝達
率が大きくコンパクト化できる。
According to this structure of the present invention, since the purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell-and-tube type) for indirectly heating the purified gas with high-temperature water, for example, a high-temperature water Since there is no dust etc. even when passing through, there is no danger of stopping the power generation equipment due to accumulation and sticking, and complicated equipment such as a suit blower is unnecessary,
Furthermore, since there is no dust, there is no possibility of a through hole in the tube, and even if a through hole is formed, high-temperature water or high-pressure steam will leak to the gas side because the pressure is higher, and the result It is harmless because water is only supplied to the gas turbine, has almost no effect on turbine blades and the like, and is a liquid gas heat exchanger.

【0041】また、万が一チューブに貫通穴ができて、
大量に水分が精製ガス側に流れても、精製ガス加熱器の
出口精製ガスの温度が下がってくることで、容易に検出
することができる。
Also, in the unlikely event that a through hole is formed in the tube,
Even if a large amount of water flows to the purified gas side, it can be easily detected by lowering the temperature of the purified gas at the outlet of the purified gas heater.

【0042】また、図4の第4実施形態により、蒸気ド
ラム4からの飽和水(t7:約320℃)で約40℃前
後(t5)の精製ガスを約305℃(t6)まで加熱す
ることができ、かつ約80℃(t8)まで下がった水を
エコノマイザ3aに供給することによりエコノマイザ3
aの冷却能力を高め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス
温度を約230℃(t2)まで下げて、そのまま高温ス
クラバ5に供給することができる。
According to the fourth embodiment shown in FIG. 4, the purified gas of about 40 ° C. (t5) is heated to about 305 ° C. (t6) with the saturated water (t7: about 320 ° C.) from the steam drum 4. Is supplied to the economizer 3a by supplying water which has been cooled down to about 80 ° C. (t8).
a, the crude gas temperature exiting the convective crude gas cooler 3 can be reduced to about 230 ° C. (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is.

【0043】図5は、本発明のガス化複合発電設備の第
5実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21は、直列に連結された第1加熱
器21aと第2加熱器21bの2台からなる。また、第
1加熱器21aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの
高温ボイラ水HW1であり、この高温ボイラ水を熱交換
後にボイラ水HW3としてエコノマイザ3aに供給す
る。更に、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷却
設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水HW2であ
り、この飽和水を熱交換後に水HW4としてエバポレー
タ3bに供給するようになっている。その他の構成は図
4の第4実施形態と同様である。
FIG. 5 is an overall flowchart showing a fifth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the purified gas heater 21 includes two units, a first heater 21a and a second heater 21b, which are connected in series. The heating source of the first heater 21a is the high-temperature boiler water HW1 from the exhaust heat recovery boiler 18, and supplies the high-temperature boiler water to the economizer 3a as boiler water HW3 after heat exchange. Further, the heating source of the second heater 21b is the saturated water HW2 separated from the steam and water by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to the evaporator 3b as water HW4 after heat exchange. Has become. Other configurations are the same as those of the fourth embodiment in FIG.

【0044】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約230℃、t3:約240℃、t4:約
320℃、t5:約40℃、t6:約305℃、t7:
約180〜210℃、t8:約240〜300℃であ
る。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 240 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 40 ° C, t6: about 305 ° C, t7:
About 180 to 210 ° C, t8: about 240 to 300 ° C.

【0045】この構成によれば、約40℃前後(t5)
の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて約3
05℃(t6)の高温まで加熱することができ、システ
ム効率を最も高めることができる。また、排熱回収ボイ
ラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は熱交
換後に約180〜210℃(t7)でエコノマイザ3a
に供給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を高
め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230℃
(t2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給す
ることができる。また、第2加熱器21bの熱負荷は小
さくなっているので、蒸気ドラム4で気水分離した飽和
水(約321℃:t9)の熱交換後の温度が高く(約2
40〜300℃:t8)、これをエバポレータ3bに直
接供給することかできる。
According to this configuration, about 40 ° C. (t5)
Of purified gas using the two heaters 21a and 21b for about 3
It can be heated to a high temperature of 05 ° C. (t6), and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 is heated at about 180 to 210 ° C. (t7) after the heat exchange, so that the economizer 3 a
, The cooling capacity of the economizer 3a is increased, and the temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 is set to about 230 ° C.
The temperature can be lowered to (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. Further, since the heat load of the second heater 21b is small, the temperature of the saturated water (about 321 ° C .: t9) separated from the water by the steam drum 4 after the heat exchange is high (about 2 ° C.).
40 to 300 ° C .: t8), which can be supplied directly to the evaporator 3b.

【0046】図6は、本発明のガス化複合発電設備の第
6実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21の加熱源は、排熱回収ボイラ1
8からの高温ボイラ水HW1であり、この高温ボイラ水
を熱交換後にボイラ水HW2としてエコノマイザ3aに
供給するようになっている。その他の構成は図5の第5
実施形態と同様である。
FIG. 6 is an overall flowchart showing a sixth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the heating source of the purified gas heater 21 is the exhaust heat recovery boiler 1
The high-temperature boiler water HW1 is supplied to the economizer 3a as boiler water HW2 after heat exchange. Other configurations are the same as the fifth configuration in FIG.
This is the same as the embodiment.

【0047】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約290〜310℃、t3:約306℃、
t4:約320℃、t5:約40℃、t6:約290
℃、t7:約250〜275℃である。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C, t2: about 290 to 310 ° C, t3: about 306 ° C,
t4: about 320 ° C., t5: about 40 ° C., t6: about 290
° C, t7: about 250-275 ° C.

【0048】この構成により、排熱回収ボイラ18から
の高温ボイラ水(t3:約306℃)を用いて、精製ガ
スを1つの加熱器で約290〜310℃(t6)の高温
まで加熱することができ、高温ボイラ水の温度が高い場
合に適したシンプルな構成とすることができる。
With this configuration, the purified gas is heated to a high temperature of about 290 to 310 ° C. (t6) by one heater using the high temperature boiler water (t3: about 306 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18. Thus, a simple configuration suitable for a case where the temperature of the high-temperature boiler water is high can be obtained.

【0049】図7は、本発明のガス化複合発電設備の第
7実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、本発明のガス化複合発電設備は、燃料をガス化・冷
却して粗ガスを生成するガス化・冷却設備Aと、粗ガス
を湿式精製して精製ガスにするガス精製設備Bと、精製
ガスと熱水を直接接触させて精製ガスを加熱するととも
に加湿するサチュレーション設備15と、精製ガスを燃
焼させて複合発電するガスタービン複合発電設備Cとを
備えている。ガス化・冷却設備A、ガス精製設備B及び
ガスタービン複合発電設備Cを構成する機器は、図10
に示した従来のガス化複合発電設備と同様である。
FIG. 7 is an overall flowchart showing a seventh embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the integrated gasification combined cycle system of the present invention comprises a gasification / cooling facility A for gasifying and cooling fuel to generate a crude gas, and a gas purification facility B for wet-refining the crude gas to produce a purified gas. And a saturation facility 15 for heating and humidifying the purified gas by bringing the purified gas into direct contact with hot water, and a gas turbine combined cycle facility C for combusting the purified gas and generating combined power. The equipment constituting the gasification / cooling facility A, gas purification facility B, and gas turbine combined cycle facility C is shown in FIG.
This is the same as the conventional integrated gasification combined cycle facility shown in FIG.

【0050】図7において、本発明のガス化複合発電設
備は、サチュレーション設備15とガスタービン複合発
電設備Cの間に、精製ガスを更に高温蒸気で間接加熱す
る精製ガス加熱器21を備えている。この精製ガス加熱
器21は液ガスの熱交換器(例えばシェルアンドチュー
ブ型)である。更に、図に示すように、精製ガス加熱器
21の加熱用高温蒸気は、ガス化・冷却設備Aの蒸気ド
ラム4で気水分離した飽和蒸気HS1であり、この飽和
蒸気を熱交換後に凝縮水HW3として昇圧してエコノマ
イザ3aに供給するようになっている。
In FIG. 7, the integrated gasification combined cycle system of the present invention includes a purified gas heater 21 for indirectly heating the purified gas with high-temperature steam between the saturation facility 15 and the gas turbine combined cycle facility C. . The purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell and tube type). Further, as shown in the figure, the high-temperature steam for heating of the purified gas heater 21 is a saturated steam HS1 separated from water and steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A. The pressure is increased as HW3 and supplied to the economizer 3a.

【0051】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、一例として行ったシステム計算の結果、t1:
1300〜1500℃、t2:約230℃、t3:約2
10℃、t4:約320℃、t5:約132℃、t6:
約305℃、t7:約321℃、t8:約170℃であ
る。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1:
1300-1500 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 2
10 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6:
About 305 ° C., t7: about 321 ° C., t8: about 170 ° C.

【0052】本発明のこの構成によれば、精製ガス加熱
器21が精製ガスを高温水で間接加熱する液ガスの熱交
換器(例えばシェルアンドチューブ型)であるので、例
えば、高温蒸気をチューブに通してもダスト等がないた
め、堆積・固着等により発電設備を停止させるおそれが
なく、かつスーツブロア等の複雑な装置が不要であり、
更に、ダストが含まれないのでチューブに貫通穴ができ
ることがなく、万が一貫通穴ができても高温水や高圧蒸
気のほうが、圧力を高くしてあるため、ガス側に漏れ出
すことになり、結果的に水分がガスタービンに供給され
るだけで無害であり、タービンブレード等への影響がほ
とんどなく、更に液ガスの熱交換器であるため、熱伝達
率が大きくコンパクト化できる。
According to this configuration of the present invention, since the purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell-and-tube type) for indirectly heating the purified gas with high-temperature water, for example, a high-temperature steam Since there is no dust etc. even when passing through, there is no danger of stopping the power generation equipment due to accumulation and sticking, and complicated equipment such as a suit blower is unnecessary,
Furthermore, since there is no dust, there is no possibility of a through hole in the tube, and even if a through hole is formed, high-temperature water or high-pressure steam will leak to the gas side because the pressure is higher, and the result It is harmless because water is only supplied to the gas turbine, has almost no effect on turbine blades and the like, and is a liquid gas heat exchanger.

【0053】また、万が一チューブに貫通穴ができて、
大量に水分が精製ガス側に流れても、精製ガス加熱器の
出口精製ガスの温度が下がってくることで、容易に検出
することができる。
Also, in the unlikely event that a through hole is formed in the tube,
Even if a large amount of water flows to the purified gas side, it can be easily detected by lowering the temperature of the purified gas at the outlet of the purified gas heater.

【0054】また、図7の第7実施形態により、蒸気ド
ラム4からの飽和蒸気(t7:約320℃)で約130
℃前後(t5)の精製ガスを約305℃(t6)まで加
熱することができ、かつ約170℃(t8)まで下がっ
た凝縮水をエコノマイザ3aに供給することによりエコ
ノマイザ3aの冷却能力を高め、対流粗ガス冷却器3を
出る粗ガス温度を約230℃(t2)まで下げて、その
まま高温スクラバ5に供給することができる。
According to the seventh embodiment of FIG. 7, the saturated steam (t7: about 320 ° C.) from the steam drum 4 is about 130 ° C.
The refined gas of about 5 ° C. (t5) can be heated to about 305 ° C. (t6), and the condensed water lowered to about 170 ° C. (t8) is supplied to the economizer 3a to increase the cooling capacity of the economizer 3a. The temperature of the crude gas exiting the convective crude gas cooler 3 can be reduced to about 230 ° C. (t2) and supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is.

【0055】図8は、本発明のガス化複合発電設備の第
8実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21は、直列に連結された第1加熱
器21aと第2加熱器21bの2台からなる。また、第
1加熱器21aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの
高温ボイラ水HW1であり、この高温ボイラ水を熱交換
後にボイラ水HW3としてエコノマイザ3aに供給す
る。更に、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷却
設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和蒸気HS1で
あり、この凝縮水を熱交換後に昇圧して水HW4として
エバポレータ3bに供給するようになっている。その他
の構成は図7の第7実施形態と同様である。
FIG. 8 is an overall flowchart showing an eighth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the purified gas heater 21 includes two units, a first heater 21a and a second heater 21b, which are connected in series. The heating source of the first heater 21a is the high-temperature boiler water HW1 from the exhaust heat recovery boiler 18, and supplies the high-temperature boiler water to the economizer 3a as boiler water HW3 after heat exchange. Further, the heating source of the second heater 21b is the saturated steam HS1 which has been separated from the steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A. After the heat exchange, the condensed water is pressurized and supplied to the evaporator 3b as water HW4. It is supposed to. Other configurations are the same as those of the seventh embodiment in FIG.

【0056】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約230℃、t3:約240℃、t4:約
320℃、t5:約132℃、t6:約305℃、t
7:約205〜215℃、t8:約240〜300℃で
ある。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C, t2: about 230 ° C, t3: about 240 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6: about 305 ° C, t
7: about 205 to 215 ° C, t8: about 240 to 300 ° C.

【0057】この構成によれば、約130℃前後(t
5)の精製ガスを2つの加熱器21a,21bを用いて
約305℃(t6)の高温まで加熱することができ、シ
ステム効率を最も高めることができる。また、排熱回収
ボイラ18からの高温ボイラ水(t3:約240℃)は
熱交換後に約205〜215℃(t7)でエコノマイザ
3aに供給されるので、エコノマイザ3aの冷却能力を
高め、対流粗ガス冷却器3を出る粗ガス温度を約230
℃(t2)まで下げて、そのまま高温スクラバ5に供給
することができる。また、第2加熱器21bの熱負荷は
小さくなっているので、蒸気ドラム4で気水分離した飽
和蒸気(約321℃:t9)の熱交換後の凝縮水の温度
が高く(約240〜300℃:t8)、これを昇圧して
エバポレータ3bに直接供給することができる。
According to this configuration, about 130 ° C. (t
The purified gas of 5) can be heated to a high temperature of about 305 ° C. (t6) using the two heaters 21a and 21b, and the system efficiency can be maximized. Further, the high-temperature boiler water (t3: about 240 ° C.) from the exhaust heat recovery boiler 18 is supplied to the economizer 3a at about 205 to 215 ° C. (t7) after heat exchange, so that the cooling capacity of the economizer 3a is increased, and The temperature of the crude gas leaving the gas cooler 3 is about 230
C. (t2), and can be supplied to the high-temperature scrubber 5 as it is. Further, since the heat load of the second heater 21b is small, the temperature of the condensed water after heat exchange of the saturated steam (about 321 ° C .: t9) separated by steam in the steam drum 4 is high (about 240 to 300). ° C: t8), which can be boosted and directly supplied to the evaporator 3b.

【0058】図9は、本発明のガス化複合発電設備の第
9実施形態を示す全体フロー図である。この図におい
て、精製ガス加熱器21の加熱用高温蒸気は、蒸気ドラ
ム4からの高温飽和蒸気HS1であり、この高温蒸気を
熱交換後にボイラ水として昇圧後エコノマイザ3aに供
給するようになっている。その他の構成は図7の第7実
施形態と同様である。
FIG. 9 is an overall flowchart showing a ninth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention. In this figure, the high-temperature steam for heating of the purified gas heater 21 is the high-temperature saturated steam HS1 from the steam drum 4, and after the heat exchange, the high-temperature steam is supplied to the economizer 3a after being pressurized as boiler water. . Other configurations are the same as those of the seventh embodiment in FIG.

【0059】この構成における、高温水及び高温蒸気の
温度は、システム計算の結果、t1:1300〜150
0℃、t2:約290〜310℃、t3:約260〜2
90℃、t4:約320℃、t5:約132℃、t6:
約290℃、t7:約170℃である。
In this configuration, the temperatures of the high-temperature water and high-temperature steam are calculated as t1: 1300 to 150
0 ° C., t2: about 290 to 310 ° C., t3: about 260 to 2
90 ° C, t4: about 320 ° C, t5: about 132 ° C, t6:
About 290 ° C, t7: about 170 ° C.

【0060】この構成により、蒸気ドラム4からの高温
蒸気(t4:約306℃)を用いて、精製ガスを1つの
加熱器で約290〜310℃(t6)の高温まで加熱す
ることができ、高温ボイラ水の温度が高い場合に適した
シンプルな構成とすることができる。
With this configuration, the purified gas can be heated to a high temperature of about 290 to 310 ° C. (t6) with one heater using the high-temperature steam (t4: about 306 ° C.) from the steam drum 4. A simple configuration suitable for the case where the temperature of the high-temperature boiler water is high can be obtained.

【0061】なお、本発明は上述した実施形態に限定さ
れず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々に変更でき
ることは勿論である。
It should be noted that the present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be variously modified without departing from the gist of the present invention.

【0062】[0062]

【発明の効果】上述したように、本発明の構成によれ
ば、精製ガス加熱器21が精製ガスを高温水又は高温蒸
気で間接加熱する液ガスの熱交換器(例えばシェルアン
ドチューブ型)であるので、例えば高温水をチューブに
通してもダスト等がないため、堆積・固着等により発電
設備を停止させるおそれがなく、かつスーツブロア等の
複雑な装置が不要であり、更に、ダストが含まれないの
でチューブに貫通穴ができることがなく、万が一貫通穴
ができても高温水や高圧蒸気のほうが、圧力を高くして
あるため、ガス側に漏れ出すことになり、結果的に水分
がガスタービンに供給されるだけで無害であり、タービ
ンブレード等への影響がほとんどなく、更に液ガスの熱
交換器であるため、熱伝達率が大きくコンパクト化でき
る。
As described above, according to the structure of the present invention, the purified gas heater 21 is a liquid gas heat exchanger (for example, a shell and tube type) for indirectly heating the purified gas with high-temperature water or high-temperature steam. Since there is no dust etc. even when high-temperature water is passed through the tube, there is no danger of stopping the power generation equipment due to deposition and sticking, and complicated equipment such as a suit blower is not required. The through-hole is not formed in the tube, so even if a through-hole is formed, the pressure of high-temperature water or high-pressure steam is higher than that of the high-temperature water or high-pressure steam. It is harmless only by being supplied to the turbine, has little effect on turbine blades and the like, and is a liquid gas heat exchanger, so that the heat transfer coefficient is large and the size can be reduced.

【0063】また、万が一チューブに貫通穴ができて、
大量に水分が精製ガス側に流れても、精製ガス加熱器の
出口精製ガスの温度が下がってくることで、容易に検出
することができる。
In the unlikely event that a through hole is formed in the tube,
Even if a large amount of water flows to the purified gas side, it can be easily detected by lowering the temperature of the purified gas at the outlet of the purified gas heater.

【0064】従って、本発明のガス化複合発電設備は、
ガス精製設備を出た精製ガスを十分昇温してガスタービ
ン複合発電設備に供給することができ、かつ内部の詰ま
りやダスト等のガスタービンへの供給のおそれがなく、
更にコンパクト化が可能である、等の優れた効果を有す
る。
Therefore, the integrated gasification combined cycle system of the present invention
The purified gas exiting the gas purification facility can be sufficiently heated to be supplied to the gas turbine combined power generation facility, and there is no risk of internal clogging or dust supply to the gas turbine.
Furthermore, it has excellent effects such as compactness.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明のガス化複合発電設備の第1実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 1 is an overall flowchart showing a first embodiment of an integrated gasification combined cycle facility of the present invention.

【図2】本発明のガス化複合発電設備の第2実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 2 is an overall flowchart showing a second embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図3】本発明のガス化複合発電設備の第3実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 3 is an overall flowchart showing a third embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図4】本発明のガス化複合発電設備の第4実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 4 is an overall flowchart showing a fourth embodiment of the integrated gasification combined cycle facility of the present invention.

【図5】本発明のガス化複合発電設備の第5実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 5 is an overall flowchart showing a fifth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図6】本発明のガス化複合発電設備の第6実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 6 is an overall flowchart showing a sixth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図7】本発明のガス化複合発電設備の第7実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 7 is an overall flowchart showing a seventh embodiment of the integrated gasification combined cycle facility of the present invention.

【図8】本発明のガス化複合発電設備の第8実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 8 is an overall flowchart showing an eighth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図9】本発明のガス化複合発電設備の第9実施形態を
示す全体フロー図である。
FIG. 9 is an overall flowchart showing a ninth embodiment of the integrated gasification combined cycle system of the present invention.

【図10】従来のガス化複合発電設備のフロー図であ
る。
FIG. 10 is a flowchart of a conventional integrated gasification combined cycle facility.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

A ガス化・冷却設備 B ガス精製設備 C ガスタービン複合発電設備 1 ガス化炉 2 輻射粗ガス冷却器 3 対流粗ガス冷却器 3a エコノマイザ 3b エバポレータ 4 蒸気ドラム 5 高温スクラバー 6 ヒーター 7 COS転換器 8 サチュレータヒータ 9,11 ノックアウトドラム 10 ボイラ水加熱器 12 クーラー 13 低温スクラバー 14 脱硫塔 15 サチュレーション設備(サチュレータ) 16 精製ガス加熱器 17 ガスタービン 18 排熱回収ボイラ 19 蒸気タービン 20 煙突 21 精製ガス加熱器 21a 第1加熱器 21b 第2加熱器 22 ボイラ水加熱器 A Gasification / Cooling Equipment B Gas Purification Equipment C Gas Turbine Combined Cycle Power Generator 1 Gasifier 2 Radiant Coarse Gas Cooler 3 Convection Coarse Gas Cooler 3a Economizer 3b Evaporator 4 Steam Drum 5 High Temperature Scrubber 6 Heater 7 COS Converter 8 Satur Rator heater 9, 11 Knockout drum 10 Boiler water heater 12 Cooler 13 Low temperature scrubber 14 Desulfurization tower 15 Saturation equipment (saturator) 16 Purified gas heater 17 Gas turbine 18 Exhaust heat recovery boiler 19 Steam turbine 20 Chimney 21 Purified gas heater 21a First heater 21b Second heater 22 Boiler water heater

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 FI C10J 3/46 C10J 3/46 D F01K 23/10 F01K 23/10 U // F02C 3/28 F02C 3/28 (72)発明者 宇都宮 正治 東京都港区芝浦一丁目1番1号 株式会社 東芝本社事務所内 (72)発明者 古川 俊樹 東京都港区芝浦一丁目1番1号 株式会社 東芝本社事務所内──────────────────────────────────────────────────の Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification symbol FI C10J 3/46 C10J 3/46 D F01K 23/10 F01K 23/10 U // F02C 3/28 F02C 3/28 (72) Invention Person Shoji Utsunomiya 1-1-1, Shibaura, Minato-ku, Tokyo, Japan Inside the head office of Toshiba Corporation (72) Inventor Toshiki Furukawa 1-1-1, Shibaura, Minato-ku, Tokyo Inside the head office of Toshiba Corporation

Claims (11)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 燃料をガス化・冷却して粗ガスを生成す
るガス化・冷却設備Aと、粗ガスを湿式精製して精製ガ
スにするガス精製設備Bと、精製ガスを燃焼させて複合
発電するガスタービン複合発電設備Cと、を備えたガス
化複合発電設備において、 ガス精製設備Bとガスタービン複合発電設備Cの間に、
精製ガスを更に高温水又は高温蒸気で間接加熱する精製
ガス加熱器21を備えた、ことを特徴とするガス化複合
発電設備。
1. A gasification / cooling facility A for producing a crude gas by gasifying and cooling a fuel, a gas purification facility B for producing a crude gas by wet-refining a crude gas, and a complex by burning the refined gas. And a gas turbine combined cycle power plant C comprising a gas turbine combined cycle facility C that generates power.
A combined gasification combined cycle facility further comprising a purified gas heater 21 for indirectly heating the purified gas with high-temperature water or high-temperature steam.
【請求項2】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、ガ
ス化・冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水
であり、該飽和水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給
される、ことを特徴とする請求項1に記載のガス化複合
発電設備。
2. A heating source of the purified gas heater 21 is saturated water separated from water and steam by a steam drum 4 of a gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to an economizer 3a after heat exchange. The combined gasification combined cycle system according to claim 1, wherein:
【請求項3】 前記精製ガス加熱器21は、第1加熱器
21aと第2加熱器21bとからなり、第1加熱器21
aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水
であり、該高温ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3a
に供給され、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷
却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水であり、
該飽和水は熱交換後にエバポレータ3bに供給される、
ことを特徴とする請求項1に記載のガス化複合発電設
備。
3. The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b.
The heating source a is the high-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18, and the high-temperature boiler water is supplied to the economizer 3a after heat exchange.
And the heating source of the second heater 21b is saturated water separated from water and steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A,
The saturated water is supplied to the evaporator 3b after heat exchange.
The combined gasification combined cycle system according to claim 1, wherein:
【請求項4】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、排
熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水であり、該高温ボ
イラ水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給される、こ
とを特徴とする請求項1に記載のガス化複合発電設備。
4. The heating source of the purified gas heater 21 is high-temperature boiler water from an exhaust heat recovery boiler 18, and the high-temperature boiler water is supplied to the economizer 3a after heat exchange. Item 2. An integrated gasification combined cycle facility according to Item 1.
【請求項5】 更に、精製ガスと熱水を直接接触させて
精製ガスを加熱するとともに加湿するサチュレーション
設備を備え、該サチュレーション設備とガスタービン複
合発電設備Cの間に、前記精製ガス加熱器21を備え
る、ことを特徴とする請求項1に記載のガス化複合発電
設備。
5. A purification device for heating and humidifying the purified gas by bringing the purified gas into direct contact with hot water, and further comprising a purification gas heater 21 between the saturation device and the gas turbine combined cycle power plant C. The integrated gasification combined cycle system according to claim 1, comprising:
【請求項6】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、ガ
ス化・冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水
であり、該飽和水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給
される、ことを特徴とする請求項5に記載のガス化複合
発電設備。
6. The heating source of the purified gas heater 21 is saturated water separated by steam from the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A, and the saturated water is supplied to the economizer 3a after heat exchange. The combined gasification combined cycle system according to claim 5, characterized in that:
【請求項7】 前記精製ガス加熱器21は、第1加熱器
21aと第2加熱器21bとからなり、第1加熱器21
aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水
であり、該高温ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3a
に供給され、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・冷
却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和水であり、
該飽和水は熱交換後にエバポレータ3bに供給される、
ことを特徴とする請求項5に記載のガス化複合発電設
備。
7. The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b.
The heating source a is the high-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18, and the high-temperature boiler water is supplied to the economizer 3a after heat exchange.
And the heating source of the second heater 21b is saturated water separated from water and steam by the steam drum 4 of the gasification / cooling facility A,
The saturated water is supplied to the evaporator 3b after heat exchange.
The combined gasification combined cycle system according to claim 5, characterized in that:
【請求項8】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、排
熱回収ボイラ18からの高温ボイラ水であり、該高温ボ
イラ水は熱交換後にエコノマイザ3aに供給される、こ
とを特徴とする請求項5に記載のガス化複合発電設備。
8. The heating source of the purified gas heater 21 is high-temperature boiler water from an exhaust heat recovery boiler 18, and the high-temperature boiler water is supplied to the economizer 3a after heat exchange. Item 6. An integrated gasification combined cycle facility according to Item 5.
【請求項9】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、ガ
ス化・冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和蒸
気であり、該飽和蒸気は熱交換後にエコノマイザ3aに
供給される、ことを特徴とする請求項5に記載のガス化
複合発電設備。
9. The heating source of the purified gas heater 21 is a saturated steam separated from water and steam by a steam drum 4 of a gasification / cooling facility A, and the saturated steam is supplied to an economizer 3a after heat exchange. The combined gasification combined cycle system according to claim 5, characterized in that:
【請求項10】 前記精製ガス加熱器21は、第1加熱
器21aと第2加熱器21bとからなり、第1加熱器2
1aの加熱源は、排熱回収ボイラ18からの高温ボイラ
水であり、該高温ボイラ水は熱交換後にエコノマイザ3
aに供給され、第2加熱器21bの加熱源は、ガス化・
冷却設備Aの蒸気ドラム4で気水分離した飽和蒸気であ
り、この凝縮水は熱交換後に昇圧してエバポレータ3b
に供給される、ことを特徴とする請求項5に記載のガス
化複合発電設備。
10. The purified gas heater 21 includes a first heater 21a and a second heater 21b.
The heating source 1a is high-temperature boiler water from the exhaust heat recovery boiler 18, and the high-temperature boiler water is supplied to the economizer 3 after heat exchange.
a, and the heating source of the second heater 21b is gasified
This is saturated steam separated by steam and water in the steam drum 4 of the cooling facility A, and the condensed water is pressurized after heat exchange and evaporator 3b
The integrated gasification combined cycle facility according to claim 5, which is supplied to the combined gasification power generation system.
【請求項11】 前記精製ガス加熱器21の加熱源は、
蒸気ドラム4からのからの高温飽和蒸気であり、該高温
蒸気は熱交換後にボイラ水として昇圧後エコノマイザ3
aに供給される、ことを特徴とする請求項5に記載のガ
ス化複合発電設備。
11. The heating source of the purified gas heater 21 includes:
High-temperature saturated steam from the steam drum 4, which is converted into boiler water after heat exchange, and after being pressurized as boiler water,
The combined gasification power generation equipment according to claim 5, which is supplied to a.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103194272A (en) * 2013-04-10 2013-07-10 山西鑫立能源科技有限公司 Coal gangue pyrolysis gasification crude gas purified combustion recycling device
WO2016024447A1 (en) * 2014-08-11 2016-02-18 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Integrated gasification combined cycle power generation facility and method for operating integrated gasification combined cycle power generation facility

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103194272A (en) * 2013-04-10 2013-07-10 山西鑫立能源科技有限公司 Coal gangue pyrolysis gasification crude gas purified combustion recycling device
WO2016024447A1 (en) * 2014-08-11 2016-02-18 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Integrated gasification combined cycle power generation facility and method for operating integrated gasification combined cycle power generation facility
JP2016037951A (en) * 2014-08-11 2016-03-22 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Gasification combined power generation facility and operation method for the same
CN106662013A (en) * 2014-08-11 2017-05-10 三菱日立电力系统株式会社 Integrated gasification combined cycle power generation facility and method for operating integrated gasification combined cycle power generation facility
CN106662013B (en) * 2014-08-11 2018-07-27 三菱日立电力系统株式会社 The operation method of gasifying combined generating apparatus and gasifying combined generating apparatus
US10415467B2 (en) 2014-08-11 2019-09-17 Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Integrated gasification combined cycle and method for operating integrated gasification combined cycle

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