JPH1043912A - スローアウェイチップ - Google Patents
スローアウェイチップInfo
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- JPH1043912A JPH1043912A JP22037996A JP22037996A JPH1043912A JP H1043912 A JPH1043912 A JP H1043912A JP 22037996 A JP22037996 A JP 22037996A JP 22037996 A JP22037996 A JP 22037996A JP H1043912 A JPH1043912 A JP H1043912A
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- Japan
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- cutting
- cutting face
- chip
- chamfer
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒化チタンアルミニウム等がコーティングさ
れ、チップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイ
チップで、高硬度、高強度の被削材の旋削に好適なもの
を提供する。 【解決手段】 すくい面２と逃げ面３とのなす切刃４
に、すくい面２となす角度θが２０〜３０度で、すくい
面側から見た幅Ｗが０．０１５〜０．０５ｍｍの面取５
をつける。切刃４に適切な角度、大きさの面取５をつけ
たため、浸炭焼き入れ材等のＨＲＣ５０以上の高硬度、
高強度の被削材を切削しても寿命が長い。
れ、チップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイ
チップで、高硬度、高強度の被削材の旋削に好適なもの
を提供する。 【解決手段】 すくい面２と逃げ面３とのなす切刃４
に、すくい面２となす角度θが２０〜３０度で、すくい
面側から見た幅Ｗが０．０１５〜０．０５ｍｍの面取５
をつける。切刃４に適切な角度、大きさの面取５をつけ
たため、浸炭焼き入れ材等のＨＲＣ５０以上の高硬度、
高強度の被削材を切削しても寿命が長い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、旋削などに使用さ
れる超硬合金製のスローアウェイチップに関し、詳しく
は窒化チタンアルミニウム（ＴｉＡｌＮ）、窒化チタン
（ＴｉＮ）或いは炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）などがコー
ティングされ、チップブレーカがない超硬合金製のスロ
ーアウェイチップに関する。
れる超硬合金製のスローアウェイチップに関し、詳しく
は窒化チタンアルミニウム（ＴｉＡｌＮ）、窒化チタン
（ＴｉＮ）或いは炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）などがコー
ティングされ、チップブレーカがない超硬合金製のスロ
ーアウェイチップに関する。
【０００２】
【従来の技術】超硬合金製チップは、中強度、中硬度の
被削材を加工する場合には適するが、ＣＢＮ工具やセラ
ミック工具と比べると耐摩耗性が低く、浸炭焼き入れ材
などのように例えばＨＲＣ５０以上の高硬度、高強度の
金属材料（被削材）を旋削することは困難である。そこ
で、超硬合金製のスローアウェイチップ（以下、スロー
アウェイチップもしくは単にチップともいう）で、この
ような高硬度、高強度の金属材料（被削材）を旋削する
場合には、窒化チタンアルミニウム（ＴｉＡｌＮ）や窒
化チタン（ＴｉＮ）などがコーティングされ、しかも切
刃（刃先）強度の高いすくい面が平坦なもの、すなわち
チップブレーカがないものが使用される。なお、このよ
うなコーティングは、通常はチップの全面（全体）にさ
れるが、切刃を含む部分領域のみにコーティングされた
ものもある。
被削材を加工する場合には適するが、ＣＢＮ工具やセラ
ミック工具と比べると耐摩耗性が低く、浸炭焼き入れ材
などのように例えばＨＲＣ５０以上の高硬度、高強度の
金属材料（被削材）を旋削することは困難である。そこ
で、超硬合金製のスローアウェイチップ（以下、スロー
アウェイチップもしくは単にチップともいう）で、この
ような高硬度、高強度の金属材料（被削材）を旋削する
場合には、窒化チタンアルミニウム（ＴｉＡｌＮ）や窒
化チタン（ＴｉＮ）などがコーティングされ、しかも切
刃（刃先）強度の高いすくい面が平坦なもの、すなわち
チップブレーカがないものが使用される。なお、このよ
うなコーティングは、通常はチップの全面（全体）にさ
れるが、切刃を含む部分領域のみにコーティングされた
ものもある。
【０００３】このようなスローアウェイチップは、図７
に示したように、チップ１０１の切刃１０４にすくい面
１０２との角度θが１５〜３５度程度で、幅Ｗが０．１
〜０．２ｍｍ程度で面取１０５が施されることがある。
このような面取１０５をすることで、切刃１０４の強度
アップ及び長寿命化を図るためである。
に示したように、チップ１０１の切刃１０４にすくい面
１０２との角度θが１５〜３５度程度で、幅Ｗが０．１
〜０．２ｍｍ程度で面取１０５が施されることがある。
このような面取１０５をすることで、切刃１０４の強度
アップ及び長寿命化を図るためである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
窒化チタンアルミニウム等がコーティングされたスロー
アウェイチップ１０１であって超硬合金製のものでも、
高硬度、高強度の金属材料の旋削に用いた場合には、そ
の寿命は極めて短い。その理由は次のようである。例え
ば、ＨＲＣ５０以上の高硬度、高強度の金属材料の旋削
では、送り速度は一般に０．０７〜０．１３ｍｍ／ｒｅ
ｖの範囲で設定され、その場合の切屑厚さ理論値が０．
０７〜０．１３ｍｍであることから理解されるが、前記
のような大きさの面取１０５を施すと、その加工に伴う
切屑がすくい面１０２のうちのその面取領域に接触ない
し衝突することになる。これにより、図８（Ａ）に示し
たようにその面取の領域（幅Ｗ部位）内ですくい面摩耗
（クレーター摩耗）Ｍｓが発生し、その発生箇所を中心
として次第に大きく成長する。
窒化チタンアルミニウム等がコーティングされたスロー
アウェイチップ１０１であって超硬合金製のものでも、
高硬度、高強度の金属材料の旋削に用いた場合には、そ
の寿命は極めて短い。その理由は次のようである。例え
ば、ＨＲＣ５０以上の高硬度、高強度の金属材料の旋削
では、送り速度は一般に０．０７〜０．１３ｍｍ／ｒｅ
ｖの範囲で設定され、その場合の切屑厚さ理論値が０．
０７〜０．１３ｍｍであることから理解されるが、前記
のような大きさの面取１０５を施すと、その加工に伴う
切屑がすくい面１０２のうちのその面取領域に接触ない
し衝突することになる。これにより、図８（Ａ）に示し
たようにその面取の領域（幅Ｗ部位）内ですくい面摩耗
（クレーター摩耗）Ｍｓが発生し、その発生箇所を中心
として次第に大きく成長する。
【０００５】一方、図８（Ａ）〜（Ｃ）に示したように
切刃１０４の逃げ面１０３には、このようなすくい面摩
耗Ｍｓの発生、成長と並行して逃げ面摩耗Ｍｎが発生、
成長するが、同図（Ｃ）に示したように、すくい面摩耗
Ｍｓの成長により、短時間に逃げ面摩耗幅ＶＢが異常に
進行して異常摩耗状態となってしまう。このような異常
摩耗状態となると、切刃１０４が折損しやすくなるため
短時間で寿命が尽きてしまうか、切れ味が低下するため
被削材の寸法精度や仕上げ面粗度の低下を招いてしま
う。このような問題は、金属材料（被削材）を旋削する
場合、それが高硬度、高強度のものほど顕著になる。す
なわち、被削材が高硬度、高強度となるほど、すくい面
摩耗が発生し易く、異常摩耗を起こしやすいので、短時
間で寿命が尽きてしまうことになる。
切刃１０４の逃げ面１０３には、このようなすくい面摩
耗Ｍｓの発生、成長と並行して逃げ面摩耗Ｍｎが発生、
成長するが、同図（Ｃ）に示したように、すくい面摩耗
Ｍｓの成長により、短時間に逃げ面摩耗幅ＶＢが異常に
進行して異常摩耗状態となってしまう。このような異常
摩耗状態となると、切刃１０４が折損しやすくなるため
短時間で寿命が尽きてしまうか、切れ味が低下するため
被削材の寸法精度や仕上げ面粗度の低下を招いてしま
う。このような問題は、金属材料（被削材）を旋削する
場合、それが高硬度、高強度のものほど顕著になる。す
なわち、被削材が高硬度、高強度となるほど、すくい面
摩耗が発生し易く、異常摩耗を起こしやすいので、短時
間で寿命が尽きてしまうことになる。
【０００６】そこで本発明は、窒化チタンアルミニウム
等がコーティングされ、チップブレーカのない超硬合金
製のスローアウェイチップにおいて、高硬度、高強度の
金属材料を旋削する場合に好適なものを提供することを
その目的とする。
等がコーティングされ、チップブレーカのない超硬合金
製のスローアウェイチップにおいて、高硬度、高強度の
金属材料を旋削する場合に好適なものを提供することを
その目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本発明は、少なくとも切刃がコーティングされ、チ
ップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイチップ
において、その切刃に、すくい面となす角度が２０〜３
０度であり、すくい面側から見た幅が０．０１５〜０．
０５ｍｍで面取がされていることを特徴とする。この面
取は、切刃の一部分のみ、例えば三角チップや四角チッ
プのようにコーナーのあるものでは、そのコーナーを含
む切削領域のみに施してもよいし、コーナーの有無にか
かわらず切刃の全部すなわち切刃稜に沿う全体に施して
もよい。
めに本発明は、少なくとも切刃がコーティングされ、チ
ップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイチップ
において、その切刃に、すくい面となす角度が２０〜３
０度であり、すくい面側から見た幅が０．０１５〜０．
０５ｍｍで面取がされていることを特徴とする。この面
取は、切刃の一部分のみ、例えば三角チップや四角チッ
プのようにコーナーのあるものでは、そのコーナーを含
む切削領域のみに施してもよいし、コーナーの有無にか
かわらず切刃の全部すなわち切刃稜に沿う全体に施して
もよい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明に係るスローアウェイチッ
プを具体化した実施の形態について、図１及び図２を参
照して詳細に説明する。図１中、１は、チップブレーカ
のないすくい面２が平坦な略正方形をなすネガタイプの
超硬合金製のスローアウェイチップであり、ネガタイプ
チップへの適用例を示すもので、その全面（表面）に
は、図示はしないが窒化チタンアルミニウムがＰＶＤ
（physical vapor deposition ）手法によりコーティン
グ（厚さ１〜５μｍ）されている。そして、すくい面２
と逃げ面３とがなす切刃４の面取５は、すくい面２との
なす角度θが２０〜３０度で、すくい面２側から見た幅
Ｗが、０．０１５〜０．０５ｍｍとされている。
プを具体化した実施の形態について、図１及び図２を参
照して詳細に説明する。図１中、１は、チップブレーカ
のないすくい面２が平坦な略正方形をなすネガタイプの
超硬合金製のスローアウェイチップであり、ネガタイプ
チップへの適用例を示すもので、その全面（表面）に
は、図示はしないが窒化チタンアルミニウムがＰＶＤ
（physical vapor deposition ）手法によりコーティン
グ（厚さ１〜５μｍ）されている。そして、すくい面２
と逃げ面３とがなす切刃４の面取５は、すくい面２との
なす角度θが２０〜３０度で、すくい面２側から見た幅
Ｗが、０．０１５〜０．０５ｍｍとされている。
【０００９】この面取５の幅Ｗは、超硬合金製のスロー
アウェイチップで、中強度、中硬度の被削材を加工する
場合、従来一般には、その切れ味及び強度を考慮して、
０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの範囲とされるが、高強度、高
硬度の被削材を加工する場合には、０．０１５〜０．０
５ｍｍとするのが適切である。その第１の理由は、高強
度、高硬度の被削材の旋削では、一般に送り速度０．０
７〜０．１３ｍｍ／ｒｅｖであり、したがってこの面取
５の幅Ｗを０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの範囲とすると、切
屑が面取５範囲内に接触ないし衝突し、その面取５の領
域内にすくい面摩耗が発生し、逃げ面摩耗の発生、進行
により異常摩耗となりやすい。
アウェイチップで、中強度、中硬度の被削材を加工する
場合、従来一般には、その切れ味及び強度を考慮して、
０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの範囲とされるが、高強度、高
硬度の被削材を加工する場合には、０．０１５〜０．０
５ｍｍとするのが適切である。その第１の理由は、高強
度、高硬度の被削材の旋削では、一般に送り速度０．０
７〜０．１３ｍｍ／ｒｅｖであり、したがってこの面取
５の幅Ｗを０．１ｍｍ〜０．２ｍｍの範囲とすると、切
屑が面取５範囲内に接触ないし衝突し、その面取５の領
域内にすくい面摩耗が発生し、逃げ面摩耗の発生、進行
により異常摩耗となりやすい。
【００１０】一方、この幅Ｗを０．０１５〜０．０５ｍ
ｍとした場合にはすくい面摩耗は面取領域内で発生する
ことはほとんどなく、その外側つまり面取領域よりすく
い面２の中心側で発生し、成長する。すなわち、図３に
示したように、この幅Ｗが０．０１５〜０．０５ｍｍの
チップ１で、矢印Ａ方向に回転する被削材（浸炭焼き入
れ材）Ｈにその切刃４が通常の切込み量（０．１〜０．
４ｍｍ）Ｋで切込まれ、チップ１が矢印Ｂ方向に０．０
７〜０．１３ｍｍ／ｒｅｖで送られると、切屑（ハッチ
ング領域）Ｋａの多くは、面取５領域より外側（すくい
面２の中心側）に接触ないし衝突することから、すくい
面摩耗はその接触ないし衝突領域であるすくい面２の中
心側で発生、成長する。したがって、逃げ面摩耗とすく
い面摩耗の進行による切刃４の異常摩耗が起こりにくく
なる。また第２の理由は、切刃４の面取処理幅Ｗを０．
０１５ｍｍ以上としたので面取角度θを適切に設定する
ことで切刃強度も確保されるためである。
ｍとした場合にはすくい面摩耗は面取領域内で発生する
ことはほとんどなく、その外側つまり面取領域よりすく
い面２の中心側で発生し、成長する。すなわち、図３に
示したように、この幅Ｗが０．０１５〜０．０５ｍｍの
チップ１で、矢印Ａ方向に回転する被削材（浸炭焼き入
れ材）Ｈにその切刃４が通常の切込み量（０．１〜０．
４ｍｍ）Ｋで切込まれ、チップ１が矢印Ｂ方向に０．０
７〜０．１３ｍｍ／ｒｅｖで送られると、切屑（ハッチ
ング領域）Ｋａの多くは、面取５領域より外側（すくい
面２の中心側）に接触ないし衝突することから、すくい
面摩耗はその接触ないし衝突領域であるすくい面２の中
心側で発生、成長する。したがって、逃げ面摩耗とすく
い面摩耗の進行による切刃４の異常摩耗が起こりにくく
なる。また第２の理由は、切刃４の面取処理幅Ｗを０．
０１５ｍｍ以上としたので面取角度θを適切に設定する
ことで切刃強度も確保されるためである。
【００１１】また、一般に面取５のすくい面２となす角
度θは、小さいと切刃４が欠損し易いが切れ味が高くな
る反面、大きい場合にはこの逆に、欠損し難くなるが切
れ味が低下する。これら及び被削材による切削性を考慮
して、超硬合金製のスローアウェイチップで、中強度、
中硬度の被削材を加工する場合には、この角度θは、１
５〜３５度の範囲とされるが、高強度、高硬度の被削材
を加工する場合には、２０〜３０度とするのが適切であ
る。その理由は、高強度、高硬度の被削材では、少なく
とも２０度与えないと、切刃強度が低く、また、３０度
を超えるようだと切れ味が低下するためである。
度θは、小さいと切刃４が欠損し易いが切れ味が高くな
る反面、大きい場合にはこの逆に、欠損し難くなるが切
れ味が低下する。これら及び被削材による切削性を考慮
して、超硬合金製のスローアウェイチップで、中強度、
中硬度の被削材を加工する場合には、この角度θは、１
５〜３５度の範囲とされるが、高強度、高硬度の被削材
を加工する場合には、２０〜３０度とするのが適切であ
る。その理由は、高強度、高硬度の被削材では、少なく
とも２０度与えないと、切刃強度が低く、また、３０度
を超えるようだと切れ味が低下するためである。
【００１２】
【実施例１】ＩＳＯ規格ＳＮＧＮ１２０４０８のチップ
（図１，２参照）で、例えば窒化チタンアルミニウムが
その全面にコーティングされた試料をつくり、本発明範
囲内外となるようにその面取５の幅Ｗと面取５の角度θ
を変更した各種の試料を各１個つくり、これらによって
切削速度１２０ｍ／ｍｉｎ、送り速度０．１２ｍｍ／ｒ
ｅｖ、切込み量Ｋ０．３ｍｍの条件下、浸炭焼き入れ材
（ＨＲＣ６３）を湿式切削で旋削（外丸削り）し、その
際の逃げ面摩耗量の最大幅が０．３ｍｍに至るまでの切
削時間又はチップ欠損に至るまでの時間を測定した。な
お、このような旋削では、図３に示したように被削材
（浸炭焼き入れ材）Ｈと切刃４とが位置することにな
り、したがって、切屑（ハッチング領域）Ｋａの多くが
面取５の外方のすくい面２に衝突することになる。ま
た、本例では面取５は切刃４の全部に施したが、この面
取５の処理領域は、その切削をなす領域のみ、例えばコ
ーナーから同コーナーを挟む両切刃に沿って３ｍｍ程度
だけとしてもよい。
（図１，２参照）で、例えば窒化チタンアルミニウムが
その全面にコーティングされた試料をつくり、本発明範
囲内外となるようにその面取５の幅Ｗと面取５の角度θ
を変更した各種の試料を各１個つくり、これらによって
切削速度１２０ｍ／ｍｉｎ、送り速度０．１２ｍｍ／ｒ
ｅｖ、切込み量Ｋ０．３ｍｍの条件下、浸炭焼き入れ材
（ＨＲＣ６３）を湿式切削で旋削（外丸削り）し、その
際の逃げ面摩耗量の最大幅が０．３ｍｍに至るまでの切
削時間又はチップ欠損に至るまでの時間を測定した。な
お、このような旋削では、図３に示したように被削材
（浸炭焼き入れ材）Ｈと切刃４とが位置することにな
り、したがって、切屑（ハッチング領域）Ｋａの多くが
面取５の外方のすくい面２に衝突することになる。ま
た、本例では面取５は切刃４の全部に施したが、この面
取５の処理領域は、その切削をなす領域のみ、例えばコ
ーナーから同コーナーを挟む両切刃に沿って３ｍｍ程度
だけとしてもよい。
【００１３】結果は図４に示す。因みに、ＳＮＧＮ１２
０４０８は、形状；正方形、逃げ角；０度、精度；内接
円直径±０．０２５ｍｍ、チップ厚さ±０．１３ｍｍ、
コーナー高さ±０．０２５ｍｍ、穴なし、ブレーカな
し、切刃長さ；内接円直径１２．７ｍｍ、厚さ４．７６
ｍｍ、コーナーＲ；０．８ｍｍのチップである。なお図
４は、横軸を時間（分）、縦軸を面取幅Ｗ（ｍｍ）にと
り、各面取角度θは次の印で示している。１５度；▽、
２０度；□、２５度；○、３０度；◇、３５度；△。
０４０８は、形状；正方形、逃げ角；０度、精度；内接
円直径±０．０２５ｍｍ、チップ厚さ±０．１３ｍｍ、
コーナー高さ±０．０２５ｍｍ、穴なし、ブレーカな
し、切刃長さ；内接円直径１２．７ｍｍ、厚さ４．７６
ｍｍ、コーナーＲ；０．８ｍｍのチップである。なお図
４は、横軸を時間（分）、縦軸を面取幅Ｗ（ｍｍ）にと
り、各面取角度θは次の印で示している。１５度；▽、
２０度；□、２５度；○、３０度；◇、３５度；△。
【００１４】図４から明らかなように、本発明範囲内
（実施例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１５
〜０．０５ｍｍの範囲にあり、面取角度θが２０〜３０
度（□、○、◇の各印）のチップは、この範囲以外のも
のに比べて寿命が格段と長い。そして、本発明範囲内の
チップでは、その面取範囲内ではすくい面摩耗を起こす
ことなく、すくい面摩耗Ｍｓはその外側すなわち、図２
中２点鎖線で示した部位（すくい面２の中心寄り部位）
で発生し、逃げ面摩耗（図２中２点鎖線）Ｍｎの発生、
成長があっても異常摩耗となることはなかった。これに
対して、本発明範囲外（比較例）のチップ、すなわち、
面取幅Ｗが０．０１ｍｍ又は０．０７５ｍｍ以上のも
の、及び面取角度θが１５度又は３５度のチップ（▽、
△の各印）は、いずれも１０分以内で異常摩耗が発生す
るに至るか、切刃の折損が発生した。なお、同図中、１
分以内のところに符号が付されているものは、切刃の折
損による寿命を示す。
（実施例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１５
〜０．０５ｍｍの範囲にあり、面取角度θが２０〜３０
度（□、○、◇の各印）のチップは、この範囲以外のも
のに比べて寿命が格段と長い。そして、本発明範囲内の
チップでは、その面取範囲内ではすくい面摩耗を起こす
ことなく、すくい面摩耗Ｍｓはその外側すなわち、図２
中２点鎖線で示した部位（すくい面２の中心寄り部位）
で発生し、逃げ面摩耗（図２中２点鎖線）Ｍｎの発生、
成長があっても異常摩耗となることはなかった。これに
対して、本発明範囲外（比較例）のチップ、すなわち、
面取幅Ｗが０．０１ｍｍ又は０．０７５ｍｍ以上のも
の、及び面取角度θが１５度又は３５度のチップ（▽、
△の各印）は、いずれも１０分以内で異常摩耗が発生す
るに至るか、切刃の折損が発生した。なお、同図中、１
分以内のところに符号が付されているものは、切刃の折
損による寿命を示す。
【００１５】
【実施例２】ＩＳＯ規格ＳＰＧＮ１２０３０８のチップ
で、例えば窒化チタンアルミニウムがその全面にコーテ
ィングされた試料をつくり、本発明範囲内外となるよう
にその面取幅Ｗと面取角度θを変更した各種の試料をつ
くり、これらによって切削速度１２０ｍ／ｍｉｎ、送り
速度０．１０ｍｍ／ｒｅｖ、切込み量０．２ｍｍの条件
下、浸炭焼き入れ材（ＨＲＣ６３）を湿式切削で旋削
し、その際の逃げ面摩耗量の最大幅が０．２ｍｍに至る
までの切削時間又はチップ欠損に至るまでの時間を測定
した。なお、本例では面取は切刃の全部に施したが、こ
の面取の処理領域は、その切削をなす領域のみ、例えば
コーナーからそのコーナーを挟む両切刃に沿って３ｍｍ
程度だけとしてもよい。
で、例えば窒化チタンアルミニウムがその全面にコーテ
ィングされた試料をつくり、本発明範囲内外となるよう
にその面取幅Ｗと面取角度θを変更した各種の試料をつ
くり、これらによって切削速度１２０ｍ／ｍｉｎ、送り
速度０．１０ｍｍ／ｒｅｖ、切込み量０．２ｍｍの条件
下、浸炭焼き入れ材（ＨＲＣ６３）を湿式切削で旋削
し、その際の逃げ面摩耗量の最大幅が０．２ｍｍに至る
までの切削時間又はチップ欠損に至るまでの時間を測定
した。なお、本例では面取は切刃の全部に施したが、こ
の面取の処理領域は、その切削をなす領域のみ、例えば
コーナーからそのコーナーを挟む両切刃に沿って３ｍｍ
程度だけとしてもよい。
【００１６】結果は図５に示す。因みに、ＳＰＧＮ１２
０３０８は、形状；正方形、逃げ角；１１度、精度；内
接円直径±０．０２５ｍｍ、チップ厚さ±０．１３ｍ
ｍ、コーナー高さ±０．０２５ｍｍ、穴なし、ブレーカ
なし、切刃長さ；内接円直径１２．７ｍｍ、厚さ３．１
８ｍｍ、コーナーＲ；０．８ｍｍのチップを示し、その
切刃近傍の概略断面形状は図６に示した通りであり、図
２のものと形態的には逃げ角θ２；１１度の有無のみ相
違する。なお、図６中の符号は図２のそれと同一の箇所
を示す。なお、図５も図４と同様に、横軸を時間
（分）、縦軸を面取幅Ｗ（ｍｍ）にとり、各面取角度θ
は次の印で示している。１５度；▽、２０度；□、２５
度；○、３０度；◇、３５度；△。
０３０８は、形状；正方形、逃げ角；１１度、精度；内
接円直径±０．０２５ｍｍ、チップ厚さ±０．１３ｍ
ｍ、コーナー高さ±０．０２５ｍｍ、穴なし、ブレーカ
なし、切刃長さ；内接円直径１２．７ｍｍ、厚さ３．１
８ｍｍ、コーナーＲ；０．８ｍｍのチップを示し、その
切刃近傍の概略断面形状は図６に示した通りであり、図
２のものと形態的には逃げ角θ２；１１度の有無のみ相
違する。なお、図６中の符号は図２のそれと同一の箇所
を示す。なお、図５も図４と同様に、横軸を時間
（分）、縦軸を面取幅Ｗ（ｍｍ）にとり、各面取角度θ
は次の印で示している。１５度；▽、２０度；□、２５
度；○、３０度；◇、３５度；△。
【００１７】図５から明らかなように、本発明範囲内
（実施例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１５
〜０．０５ｍｍの範囲にあり、面取角度θが２０〜３０
度（□、○、◇の各印）のチップは、実施例１の場合と
同様に、この範囲以外のものに比べて寿命が格段と長
い。そして、本発明範囲内のチップでは、その面取範囲
内ではすくい面摩耗を起こすことなく、すくい面摩耗Ｍ
ｓはその外側すなわち、図６中２点鎖線で示した部位
（すくい面２の中心寄り部位）で発生し、逃げ面摩耗
（図６中２点鎖線）Ｍｎの発生、成長があっても異常摩
耗となることはなかった。これに対して、本発明範囲外
（比較例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１ｍ
ｍ又は０．０７５ｍｍ以上のもの、及び面取角度θが１
５度又は３５度のチップ（▽、△の各印）は、いずれも
１０分以内で異常摩耗が発生するに至るか、切刃の折損
が発生した。なお同図中、１分以内のところに符号が付
されているものは、切刃の折損による寿命を示す。
（実施例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１５
〜０．０５ｍｍの範囲にあり、面取角度θが２０〜３０
度（□、○、◇の各印）のチップは、実施例１の場合と
同様に、この範囲以外のものに比べて寿命が格段と長
い。そして、本発明範囲内のチップでは、その面取範囲
内ではすくい面摩耗を起こすことなく、すくい面摩耗Ｍ
ｓはその外側すなわち、図６中２点鎖線で示した部位
（すくい面２の中心寄り部位）で発生し、逃げ面摩耗
（図６中２点鎖線）Ｍｎの発生、成長があっても異常摩
耗となることはなかった。これに対して、本発明範囲外
（比較例）のチップ、すなわち、面取幅Ｗが０．０１ｍ
ｍ又は０．０７５ｍｍ以上のもの、及び面取角度θが１
５度又は３５度のチップ（▽、△の各印）は、いずれも
１０分以内で異常摩耗が発生するに至るか、切刃の折損
が発生した。なお同図中、１分以内のところに符号が付
されているものは、切刃の折損による寿命を示す。
【００１８】なお、上記実施例では、ＩＳＯ規格ＳＮＧ
Ｎ１２０４０８、ＳＰＧＮ１２０３０８の各チップによ
る結果を示したが、本発明はこれら以外の三角、四角、
五角、六角などの正多角形のチップ、又は正多角形以外
のチップでも、少なくとも切刃に窒化チタンアルミニウ
ム（ＴｉＡｌＮ）、窒化チタン（ＴｉＮ）或いは炭窒化
チタン（ＴｉＣＮ）などがコーティングされ、チップブ
レーカがない超硬合金製のスローアウェイチップであれ
ば、逃げ角にかかわらず適用できる。
Ｎ１２０４０８、ＳＰＧＮ１２０３０８の各チップによ
る結果を示したが、本発明はこれら以外の三角、四角、
五角、六角などの正多角形のチップ、又は正多角形以外
のチップでも、少なくとも切刃に窒化チタンアルミニウ
ム（ＴｉＡｌＮ）、窒化チタン（ＴｉＮ）或いは炭窒化
チタン（ＴｉＣＮ）などがコーティングされ、チップブ
レーカがない超硬合金製のスローアウェイチップであれ
ば、逃げ角にかかわらず適用できる。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係る、窒化チタンアルミニウム等がコーティングさ
れ、チップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイ
チップによれば、面取内にすくい面摩耗から異常摩耗が
発生することによって短時間で寿命となっていた、浸炭
焼き入れ材などのようにＨＲＣ５０以上の高硬度、高強
度の被削材の切削においても、格段と長寿命化が図られ
るものである。
に係る、窒化チタンアルミニウム等がコーティングさ
れ、チップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイ
チップによれば、面取内にすくい面摩耗から異常摩耗が
発生することによって短時間で寿命となっていた、浸炭
焼き入れ材などのようにＨＲＣ５０以上の高硬度、高強
度の被削材の切削においても、格段と長寿命化が図られ
るものである。
【図１】本発明に係るスローアウェイチップを具体化し
た実施形態例の全体斜視図及び切刃部位の拡大図。
た実施形態例の全体斜視図及び切刃部位の拡大図。
【図２】図１における切刃部位の拡大断面図。
【図３】外丸削り状態における被削材と切刃の位置関係
を説明する平面拡大概念図。
を説明する平面拡大概念図。
【図４】実施例１において本発明範囲内外での寿命の比
較図。
較図。
【図５】実施例２において本発明範囲内外での寿命の比
較図。
較図。
【図６】実施例２の切刃部位の拡大断面図。
【図７】従来のスローアウェイチップの切刃部位の拡大
断面図。
断面図。
【図８】図７のスローアウェイチップの摩耗の進行状態
の説明図。
の説明図。
１ スローアウェイチップ ２ すくい面 ３ 逃げ面 ４ 切刃 ５ 面取 θ 面取角度 Ｗ 面取幅
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくとも切刃がコーティングされ、チ
ップブレーカがない超硬合金製のスローアウェイチップ
において、その切刃に、すくい面となす角度が２０〜３
０度であり、すくい面側から見た幅が０．０１５〜０．
０５ｍｍで面取がされていることを特徴とするスローア
ウェイチップ。 - 【請求項２】 請求項１記載のスローアウェイチップに
おいて、前記面取が切刃の全部に施されていることを特
徴とするスローアウェイチップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22037996A JPH1043912A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | スローアウェイチップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22037996A JPH1043912A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | スローアウェイチップ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1043912A true JPH1043912A (ja) | 1998-02-17 |
Family
ID=16750205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22037996A Pending JPH1043912A (ja) | 1996-07-31 | 1996-07-31 | スローアウェイチップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1043912A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002263943A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-17 | Toshiba Mach Co Ltd | スローアウェイ工具用チップ |
| JP2008142890A (ja) * | 2007-12-25 | 2008-06-26 | Kyocera Corp | 切削工具を用いた精密加工方法 |
| JP2016189757A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 株式会社東洋新薬 | 除脂肪体重の増加剤 |
| JP2019517384A (ja) * | 2016-05-27 | 2019-06-24 | ウンタ シュレッディング テクノロジー ゲー・エム・ベー・ハーＵＮＴＨＡ ｓｈｒｅｄｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 粉砕機用のカッタ |
| US11027338B2 (en) | 2015-05-28 | 2021-06-08 | Kyocera Corporation | Cutting insert, cutting tool, and method for manufacturing machined product |
-
1996
- 1996-07-31 JP JP22037996A patent/JPH1043912A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002263943A (ja) * | 2001-03-08 | 2002-09-17 | Toshiba Mach Co Ltd | スローアウェイ工具用チップ |
| JP2008142890A (ja) * | 2007-12-25 | 2008-06-26 | Kyocera Corp | 切削工具を用いた精密加工方法 |
| JP2016189757A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 株式会社東洋新薬 | 除脂肪体重の増加剤 |
| US11027338B2 (en) | 2015-05-28 | 2021-06-08 | Kyocera Corporation | Cutting insert, cutting tool, and method for manufacturing machined product |
| JP2019517384A (ja) * | 2016-05-27 | 2019-06-24 | ウンタ シュレッディング テクノロジー ゲー・エム・ベー・ハーＵＮＴＨＡ ｓｈｒｅｄｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 粉砕機用のカッタ |
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