JPH10318614A - 空気調和機 - Google Patents

空気調和機

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JPH10318614A
JPH10318614A JP12757097A JP12757097A JPH10318614A JP H10318614 A JPH10318614 A JP H10318614A JP 12757097 A JP12757097 A JP 12757097A JP 12757097 A JP12757097 A JP 12757097A JP H10318614 A JPH10318614 A JP H10318614A
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JP
Japan
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decompressor
gas
refrigerant
compressor
evaporator
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Application number
JP12757097A
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English (en)
Inventor
Shozo Funakura
正三 船倉
Norio Okaza
典穂 岡座
Yuji Yoshida
雄二 吉田
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Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
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Publication date
Application filed by Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority to JP12757097A priority Critical patent/JPH10318614A/ja
Publication of JPH10318614A publication Critical patent/JPH10318614A/ja
Pending legal-status Critical Current

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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/13—Economisers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/23—Separators

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  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】さらなる高効率化により、間接的な地球温暖化
への影響を低減すること。 【解決手段】圧縮機１、凝縮器２、第一減圧器３、蒸発
器４等を配管接続した空気調和機において、凝縮器２と
第一減圧器３間を分岐して第二減圧器５、補助熱交換器
６、気液分離器７を接続し、気液分離器７のガス側出口
を蒸発器４と圧縮機１吸入部間に接続し、気液分離器７
の液側出口を第一減圧器３と蒸発器４間に接続し、補助
熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３間の冷媒と第二減
圧器５と気液分離器７間の冷媒を熱交換させる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧縮機、凝縮器、
減圧器、蒸発器等を配管接続した空気調和機に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来より空気調和機の冷媒としてＨＣＦ
Ｃ２２が広く用いられており、また減圧器入口での過冷
却度を増大するために図１１に示すような空気調和機が
提案されている。
【０００３】図１１において２１は圧縮機、２２は凝縮
器、２３は第一減圧器、２４は蒸発器であり、これらを
配管接続することにより冷凍サイクルを構成している。
また凝縮器２２と第一減圧器２３との間の配管を分岐し
て第二減圧器２５を経て圧縮機２１の吸入部で再び蒸発
器２４を経た冷媒と合流するバイパス回路を設け、凝縮
器２２と第一減圧器２３との間の冷媒と第二減圧器２５
を経た冷媒とを熱交換させる補助熱交換器２６が設けら
れている。さらに冷媒として一般にはＨＣＦＣ２２が封
入されている。
【０００４】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【０００５】冷媒は圧縮機２１で圧縮されて高温高圧と
なり、凝縮器２２で放熱して凝縮液化して、第一減圧器
２３で減圧されて低温低圧の二相状態となり、蒸発器２
４で吸熱して蒸発気化して再び圧縮機２１に吸入され
る。また凝縮器２２で凝縮液化した冷媒の一部は、第二
減圧器２５で低温低圧の二相状態となり、補助熱交換器
２６で第一減圧器２３の入口部の冷媒を過冷却すること
により蒸発して、圧縮機２１の吸入部で蒸発器２４で蒸
発した冷媒と合流して圧縮機２１に吸入される。このと
き第一減圧器２３入口部の冷媒は過冷却されることによ
り、蒸発器２４に導入される冷媒は乾き度が小さい二相
状態となるため、蒸発器２４の入口と出口でのエンタル
ピ差が増大することとなり、凝縮器２２を出た冷媒の一
部を第二減圧器２５へとバイパスさせて蒸発器２４を流
れる冷媒流量が減少しても同等の蒸発器能力を確保で
き、また蒸発器２４を流れる冷媒流量が減少することに
より第一減圧器２３〜蒸発器２４〜圧縮機２１吸入部で
の圧力損失も低減できて運転効率を向上できる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
地球環境への関心が高まり、発電過程で大気中に放出さ
れる地球温暖化ガスである二酸化炭素の排出量削減が求
められており、家庭内で消費される電力量の約２割を占
める空気調和機の消費電力量の発電の際に排出される二
酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減させ
るために、空気調和機のさらなる高効率化を実現させな
ければならないという課題がある。
【０００７】また、オゾン層保護の観点からは、従来よ
り冷媒として一般に用いられているＨＣＦＣ２２が僅か
ながらオゾン層を破壊することから、ＨＣＦＣ２２の代
替冷媒として有力視されているＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａの三種混合冷媒であるＲ４０７Ｃ
は、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な地球温暖化へ
の影響を示す地球温暖化係数（ＧＷＰ）がＨＣＦＣ２２
よりも小さい。しかし、１９９６年１２月に神戸で行わ
れたＨＣＦＣ２２代替冷媒国際シンポジウムでの報告に
よると、ＨＣＦＣ２２代替冷媒の有力候補であるＲ４１
０Ａ（ＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５の二種混合冷媒）を用
いた空気調和機は蒸発器や吸入配管内での圧力損失が小
さいという特徴を持つため、ほぼ従来のＨＣＦＣ２２並
の性能が得られているが、Ｒ４０７Ｃを用いた空気調和
機は圧力損失はＨＣＦＣ２２とほぼ同等であるため、従
来のＨＣＦＣ２２を用いた空気調和機よりも若干性能が
低下している。したがって地球温暖化防止の観点から
は、直接的な地球温暖化への影響とともに、その冷媒を
用いた空気調和機の消費電力量を発電する際に排出され
る二酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響を低減
させることが必要であり、ＨＣＦＣ２２やＲ４１０Ａよ
りもＧＷＰの小さいＲ４０７Ｃを用いた空気調和機のさ
らなる高効率化を実現させなければならないという課題
がある。
【０００８】本発明は、上記課題を解決するためになさ
れたもので、空気調和機のさらなる高効率化により、間
接的な地球温暖化への影響を低減することを目的とする
ものである。また、Ｒ４０７ＣなどのＨＦＣ３２／ＨＦ
Ｃ１２５／ＨＦＣ１３４ａ三種混合冷媒を用いた空気調
和機のさらなる高効率化により、オゾン層保護と直接的
および間接的な地球温暖化への影響を低減することを目
的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであり、圧縮機、凝縮器、第
一減圧器、蒸発器等を配管接続した空気調和機におい
て、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第二減圧器、補助
熱交換器、気液分離器を接続し、気液分離器のガス側出
口を蒸発器と圧縮機吸入部間に接続し、気液分離器の液
側出口を第一減圧器と蒸発器間に接続し、補助熱交換器
で凝縮器と第一減圧器間の冷媒と第二減圧器と気液分離
器間の冷媒を熱交換させることを特徴とするものであ
る。
【００１０】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、補助熱交換器、気液分離器を接続し、気液分
離器のガス側出口を圧縮機の中間圧部に接続し、気液分
離器の液側出口を第三減圧器を介して第一減圧器と蒸発
器間に接続し、補助熱交換器で凝縮器と第一減圧器間の
冷媒と第二減圧器と気液分離器間の冷媒を熱交換させる
ことを特徴とするものである。
【００１１】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、気液分離器、補助熱交換器を接続し、気液分
離器のガス側出口を蒸発器と圧縮機吸入部間に接続し、
気液分離器の液側出口を補助熱交換器を介して蒸発器と
圧縮機吸入部間に接続し、補助熱交換器で凝縮器と第一
減圧器間の冷媒と気液分離器の液側出口を経た冷媒を熱
交換させることを特徴とするものである。
【００１２】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、気液分離器、補助熱交換器を接続し、気液分
離器のガス側出口を圧縮機の中間圧部に接続し、気液分
離器の液側出口を第三減圧器と補助熱交換器を介して蒸
発器と圧縮機吸入部間に接続し、補助熱交換器で凝縮器
と第一減圧器間の冷媒と気液分離器の液側出口を経た冷
媒を熱交換させることを特徴とするものである。
【００１３】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、気液分離器、補助熱交換器を接続し、気液分
離器のガス側出口を第三減圧器を介して蒸発器と圧縮機
吸入部間に接続し、気液分離器の液側出口を補助熱交換
器を介して圧縮機の中間圧部に接続し、補助熱交換器で
凝縮器と第一減圧器間の冷媒と気液分離器の液側出口を
経た冷媒を熱交換させることを特徴とするものである。
【００１４】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、気液分離器、補助熱交換器を接続し、気液分
離器のガス側出口を圧縮機の中間圧部に接続し、気液分
離器の液側出口を補助熱交換器を介して圧縮機の中間圧
部に接続し、補助熱交換器で凝縮器と第一減圧器間の冷
媒と気液分離器の液側出口を経た冷媒を熱交換させるこ
とを特徴とするものである。
【００１５】また、圧縮機、凝縮器、第一減圧器、気液
分離器、蒸発器等を配管接続した空気調和機において、
凝縮器と第一減圧器間を分岐して第二減圧器、補助熱交
換器を介して蒸発器と圧縮機吸入部間に接続し、気液分
離器のガス側出口を蒸発器と圧縮機吸入部間に接続し、
気液分離器の液側出口を蒸発器入口に接続し、補助熱交
換器で凝縮器と第一減圧器間の冷媒と第二減圧器を経た
冷媒を熱交換させることを特徴とするものである。
【００１６】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、補助熱交換器を介して圧縮機の中間圧部に接
続し、気液分離器のガス側出口を蒸発器と圧縮機吸入部
間に接続し、気液分離器の液側出口を蒸発器入口に接続
し、補助熱交換器で凝縮器と第一減圧器間の冷媒と第二
減圧器を経た冷媒を熱交換させることを特徴とするもの
である。
【００１７】また、凝縮器と第一減圧器間を分岐して第
二減圧器、補助熱交換器を介して圧縮機の中間圧部に接
続し、気液分離器のガス側出口を圧縮機の中間圧部に接
続し、気液分離器の液側出口を第三減圧器を介して蒸発
器入口に接続し、補助熱交換器で凝縮器と第一減圧器間
の冷媒と第二減圧器を経た冷媒を熱交換させることを特
徴とするものである。
【００１８】さらに、冷媒としてＨＦＣ３２、ＨＦＣ１
２５、ＨＦＣ１３４ａからなる３種混合冷媒を用いたこ
とを特徴とするものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図１から図１０を用いて説明する。 （実施の形態１）図１に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図１においては、１は圧縮機、２は
凝縮器、３は第一減圧器、４は蒸発器であり、これらを
配管接続することにより冷凍サイクルを構成している。
また凝縮器２と第一減圧器３との間の配管を分岐して第
二減圧器５、補助熱交換器６、気液分離器７を設け、気
液分離器７で分離されたガス冷媒は圧縮機１の吸入部で
蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器７で分離され
た液冷媒は蒸発器４の入口部で第一減圧器３を経た冷媒
と合流するように構成されている。補助熱交換器６で
は、凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒と第二減圧器
５と気液分離器７との間の冷媒とを熱交換させるように
構成されている。
【００２０】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００２１】冷媒は圧縮機１で圧縮されて、凝縮器２で
放熱して凝縮液化して、補助熱交換器６、第一減圧器３
を経て、蒸発器４で吸熱して蒸発気化して再び圧縮機１
に吸入される。また凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部
は、第二減圧器５で減圧されて低温低圧の二相冷媒とな
り、補助熱交換器６で第一減圧器３の入口部の冷媒を過
冷却することにより一部は蒸発して、気液分離器７でガ
ス冷媒と液冷媒に分離され、ガス冷媒は圧縮機１の吸入
部で蒸発器４で蒸発した冷媒と合流して圧縮機１に吸入
され、液冷媒は蒸発器４の入口部で第一減圧器３を経た
冷媒と合流して蒸発器４へ導入される。
【００２２】ここで、補助熱交換器６で過冷却された冷
媒が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒であり、また、気液
分離器７で分離された液冷媒は飽和液状態であるため、
蒸発器４に導入される冷媒は乾き度がさらに小さい二相
冷媒となる。すなわち、気液分離器７で分離されたガス
冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜
熱を十分に利用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱でき
るため、蒸発圧力すなわち圧縮機１の吸入圧力が上昇し
て圧縮機１における圧縮比が減少して空気調和機の効率
が向上して消費電力量を低減できる。さらに気液分離器
７で分離されたガス冷媒は蒸発器４をバイパスして圧縮
機１吸入部へ導入されるため、第一減圧器３あるいは気
液分離器７〜蒸発器４〜圧縮機１吸入部間の圧力損失を
低減できるため圧縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１
における圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向
上できて消費電力量を低減できるものである。 （実施の形態２）図２に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図２においては、図１と同じ構成要
素については同じ符号を付す。図２においては、８は中
間圧部へのインジェクション機構を備えた圧縮機、９は
第三減圧器である。気液分離器７で分離されたガス冷媒
は圧縮機８の中間圧部にインジェクションされ、気液分
離器７で分離された液冷媒は第三減圧器９を経て蒸発器
４の入口部で第一減圧器３を経た冷媒と合流するように
構成されている。補助熱交換器６では、凝縮器２と第一
減圧器３との間の冷媒と第二減圧器５と気液分離器７と
の間の冷媒とを熱交換させるように構成されている。
【００２３】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００２４】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温中間圧の二相状態となり、
補助熱交換器６で第一減圧器３の入口部の冷媒を過冷却
することにより一部は蒸発して、気液分離器７でガス冷
媒と液冷媒に分離され、ガス冷媒は蒸発器４をバイパス
して圧縮機８の中間圧部にインジェクションされ、液冷
媒は第三減圧器９で低圧に減圧されて蒸発器４の入口部
で第一減圧器３を経た冷媒と合流して蒸発器４へ導入さ
れる。
【００２５】ここで、補助熱交換器６で過冷却された冷
媒が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を
経た冷媒は乾き度の小さい二相冷媒となり、また気液分
離器７で分離された液冷媒は第三減圧器９で中間圧の飽
和液状態から低圧に減圧されるため乾き度の小さい二相
冷媒となるため、蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が
非常に小さい二相状態となる。すなわち、気液分離器７
で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸
発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を
効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機８の
吸入圧力が上昇して圧縮機８における圧縮比が減少して
空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００２６】さらに気液分離器７で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機８中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器３あるいは気液分離器
７〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８における
圧縮比が減少してさらに空気調和機の効率を向上できて
消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効
率よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量
をさらに低減できるものである。 （実施の形態３）図３に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図３においては、図１、図２と同じ
構成要素については同じ符号を付す。図３においては、
気液分離器７は第二減圧器５と補助熱交換器６の間に設
けられ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は圧縮機１
の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器７
で分離された液冷媒は補助熱交換器６で凝縮器２と第一
減圧器３との間の冷媒と熱交換の後、圧縮機１吸入部で
蒸発器４を経た冷媒と合流するように構成されている。
【００２７】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００２８】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温低圧の二相状態となり、気
液分離器７でガス冷媒と液冷媒に分離される。気液分離
器７で分離されたガス冷媒は蒸発器４をバイパスして圧
縮機１の吸入部へ導入されるため、第一減圧器３〜蒸発
器４〜圧縮機１吸入部間の圧力損失を低減できるため圧
縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１における圧縮比が
減少して空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低
減できるものである。
【００２９】また、気液分離器７で分離された液冷媒は
補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒
を過冷却して蒸発して、蒸発器４をバイパスして圧縮機
１吸入部へ導入されるため、第一減圧器３〜蒸発器４〜
圧縮機１吸入部間の圧力損失をさらに低減できるため圧
縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１における圧縮比が
減少して空気調和機の効率をさらに向上できて消費電力
量を低減できるものである。また、気液分離器７で分離
された液冷媒は飽和液状態であるため、補助熱交換器６
では蒸発潜熱を十分に利用できて効率よく凝縮器２と第
一減圧器３との間の冷媒と熱交換できるために補助熱交
換器６を小型化できるという長所も有するものである。
【００３０】また、補助熱交換器６で過冷却された冷媒
が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を経
て蒸発器４に導入される冷媒は乾き度の小さい二相冷媒
となる。すなわち、凝縮器２を出た冷媒の一部が蒸発器
４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利
用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱できるため蒸発圧
力すなわち圧縮機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１にお
ける圧縮比が減少して空気調和機の効率がさらに向上し
て消費電力量を低減できる。 （実施の形態４）図４に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図４においては、図１から図３と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図４において
は、気液分離器７は第二減圧器５と補助熱交換器６の間
に設けられ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は中間
圧へのインジェクション機構を備えた圧縮機８中間圧部
へインジェクションされ、気液分離器７で分離された液
冷媒は第三減圧器９で低圧まで減圧されて補助熱交換器
６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒と熱交換の
後、圧縮機８吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流するよ
うに構成されている。
【００３１】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００３２】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温中間圧の二相状態となり、
気液分離器７でガス冷媒と液冷媒に分離される。気液分
離器７で分離されたガス冷媒は蒸発器４をバイパスして
圧縮機８の中間圧部にインジェクションされ、液冷媒は
第三減圧器９で低圧に減圧されて補助熱交換器６を経て
蒸発器４をバイパスして圧縮機８吸入部で蒸発器４を経
た冷媒と合流して圧縮機８へ吸入される。
【００３３】ここで、気液分離器７で分離された液冷媒
は、第三減圧器９で低圧まで減圧されて補助熱交換器６
で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒を過冷却した後
に、蒸発器４をバイパスして圧縮機８の吸入部へ導入さ
れるため、第一減圧器３〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間
の圧力損失を低減できるため圧縮機８の吸入圧力が上昇
して圧縮機８における圧縮比が減少して空気調和機の効
率を向上できて消費電力量を低減できるものである。
【００３４】また、補助熱交換器６で過冷却された冷媒
が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を経
て蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が小さい二相状態
となる。すなわち、凝縮器２を出た冷媒の一部が蒸発器
４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利
用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱できるため蒸発圧
力すなわち圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８にお
ける圧縮比が減少して空気調和機の効率がさらに向上し
て消費電力量を低減できる。
【００３５】さらに気液分離器７で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機８中間圧部へインジェ
クションされるため、第一減圧器３〜蒸発器４〜圧縮機
８吸入部間の圧力損失を低減できるため圧縮機８の吸入
圧力が上昇して圧縮機８における圧縮比が減少してさら
に空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減でき
るだけでなく、凝縮器２へ導入される冷媒流量を増大で
きるため、凝縮器２での放熱が効率よく行われて空気調
和機の効率が向上して消費電力量をさらに低減できるも
のである。 （実施の形態５）図５に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図５においては、図１から図４と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図５において
は、気液分離器７は第二減圧器５と補助熱交換器６の間
に設けられ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は第三
減圧器９で低圧まで減圧されて、中間圧へのインジェク
ション機構を備えた圧縮機８の吸入部で蒸発器４を経た
冷媒と合流し、気液分離器７で分離された液冷媒は補助
熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒と熱
交換の後、圧縮機８中間圧部へインジェクションされる
ように構成されている。
【００３６】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００３７】気液分離器７で分離された液冷媒は、補助
熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒を過
冷却した後に、蒸発器４をバイパスして圧縮機８の中間
圧部へインジェクションされるため、第一減圧器３〜蒸
発器４〜圧縮機８吸入部間の圧力損失を低減できるため
圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８における圧縮比
が減少して空気調和機の効率を向上できて消費電力量を
低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入される冷媒流量
を増大できるため、凝縮器２での放熱が効率よく行われ
て空気調和機の効率が向上して消費電力量をさらに低減
できるものである。また、気液分離器７で分離された液
冷媒は飽和液状態であるため、補助熱交換器６では蒸発
潜熱を十分に利用できて効率よく凝縮器２と第一減圧器
３との間の冷媒と熱交換できるために補助熱交換器６を
小型化できるという長所も有するものである。
【００３８】また、補助熱交換器６で過冷却された冷媒
が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を経
て蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が小さい二相冷媒
となる。すなわち、凝縮器２を出た冷媒の一部が蒸発器
４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利
用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱できるため蒸発圧
力すなわち圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８にお
ける圧縮比が減少して空気調和機の効率がさらに向上し
て消費電力量を低減できる。
【００３９】さらに気液分離器７で分離されたガス冷媒
は、第三減圧器９で低圧まで減圧されて蒸発器４をバイ
パスして圧縮機８吸入部へ導入されるため、第一減圧器
３〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間の圧力損失を低減でき
るため圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８における
圧縮比が減少して空気調和機の効率を向上できて消費電
力量を低減できるものである。 （実施の形態６）図６に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図６においては、図１から図５と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図６において
は、気液分離器７は第二減圧器５と補助熱交換器６の間
に設けられ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は補助
熱交換器６あるいは蒸発器４をバイパスして中間圧部へ
のインジェクション機構を備えた圧縮機８の中間圧部に
インジェクションされ、気液分離器７で分離された液冷
媒は補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の
冷媒と熱交換の後、圧縮機８中間圧部へインジェクショ
ンされるように構成されている。
【００４０】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００４１】気液分離器７で分離された液冷媒は、補助
熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒を過
冷却した後に、蒸発器４をバイパスして圧縮機８の中間
圧部へインジェクションされるため、第一減圧器３〜蒸
発器４〜圧縮機８吸入部間の圧力損失を低減できるため
圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８における圧縮比
が減少して空気調和機の効率を向上できて消費電力量を
低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入される冷媒流量
を増大できるため、凝縮器２での放熱が効率よく行われ
て空気調和機の効率が向上して消費電力量をさらに低減
できるものである。また、気液分離器７で分離された液
冷媒は飽和液状態であるため、補助熱交換器６では蒸発
潜熱を十分に利用できて効率よく凝縮器２と第一減圧器
３との間の冷媒と熱交換できるために補助熱交換器６を
小型化できるという長所も有するものである。
【００４２】また、補助熱交換器６で過冷却された冷媒
が第一減圧器３で減圧されるために、第一減圧器３を経
て蒸発器４に導入される冷媒は乾き度が小さい二相冷媒
となる。すなわち、凝縮器２を出た冷媒の一部が蒸発器
４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利
用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱できるため蒸発圧
力すなわち圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８にお
ける圧縮比が減少して空気調和機の効率がさらに向上し
て消費電力量を低減できる。
【００４３】さらに気液分離器７で分離されたガス冷媒
は、蒸発器４あるいは補助熱交換器６をバイパスして圧
縮機８中間圧部へインジェクションされるため、第一減
圧器３〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間の圧力損失を低減
できるため圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８にお
ける圧縮比が減少して空気調和機の効率を向上できて消
費電力量を低減できるだけでなく、凝縮器２へ導入され
る冷媒流量を増大できるため、凝縮器２での放熱が効率
よく行われて空気調和機の効率が向上して消費電力量を
さらに低減できるものである。 （実施の形態７）図７に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図７においては、図１から図６と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図７において
は、気液分離器７は第一減圧器３と蒸発器４の間に設け
られ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は蒸発器４を
バイパスして圧縮機１吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合
流し、気液分離器７で分離された液冷媒は蒸発器４へ導
入されるように構成されている。また、第二減圧器５を
経た冷媒は、補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３
との間の冷媒と熱交換の後、圧縮機１吸入部で蒸発器４
を経た冷媒と合流するように構成されている。
【００４４】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００４５】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、補
助熱交換器６で第一減圧器３の入口部の冷媒を過冷却す
ることにより蒸発して、圧縮機１吸入部で蒸発器４で蒸
発した冷媒と合流して圧縮機１に吸入される。また、第
一減圧器３では、補助熱交換器６で過冷却された冷媒が
減圧されるために、第一減圧器３を経て気液分離器７に
導入される冷媒は乾き度の小さい冷媒となるが、さらに
気液分離器７で液冷媒のみが分離されて蒸発器４に導入
される。すなわち、第二減圧器５を経た冷媒や気液分離
器７で分離されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスして
も、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸
熱量を効率よく吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮
機１の吸入圧力が上昇して圧縮機１における圧縮比が減
少して空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減で
きる。
【００４６】さらに、第二減圧器５を経た冷媒や気液分
離器７で分離されたガス冷媒は、蒸発器４をバイパスし
て圧縮機１吸入部へ導入されるため、第一減圧器３ある
いは気液分離器７〜蒸発器４〜圧縮機１吸入部間の圧力
損失を低減できるため圧縮機１の吸入圧力が上昇して圧
縮機１における圧縮比が減少してさらに空気調和機の効
率を向上できて消費電力量を低減できる。 （実施の形態８）図８に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図８においては、図１から図７と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図８において
は、気液分離器７は第一減圧器３と蒸発器４の間に設け
られ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は蒸発器４を
バイパスして中間圧へのインジェクション機構を備えた
圧縮機８吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分
離器７で分離された液冷媒は蒸発器４へ導入されるよう
に構成されている。また、第二減圧器５を経た冷媒は、
補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒
と熱交換の後、圧縮機８の中間圧部へインジェクション
されるように構成されている。
【００４７】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００４８】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温中間圧の二相冷媒となり、
補助熱交換器６で第一減圧器３の入口部の冷媒を過冷却
することにより蒸発して、蒸発器４をバイパスして圧縮
機８の中間圧部へインジェクションされるため、第一減
圧器３〜気液分離器７〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間の
圧力損失を低減できるため圧縮機８の吸入圧力が上昇し
て圧縮機８における圧縮比が減少して空気調和機の効率
を向上できて消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮
器２へ導入される冷媒流量を増大できるため、凝縮器２
での放熱が効率よく行われて空気調和機の効率が向上し
て消費電力量をさらに低減できるものである。
【００４９】また、第一減圧器３では、補助熱交換器６
で過冷却された冷媒が減圧されるために、第一減圧器３
を経て気液分離器７に導入される冷媒は乾き度の小さい
冷媒となるが、さらに気液分離器７で液冷媒のみが分離
されて蒸発器４に導入される。すなわち、第二減圧器５
を経た冷媒や気液分離器７で分離されたガス冷媒が蒸発
器４をバイパスしても、蒸発器４では蒸発潜熱を十分に
利用できて同等の吸熱量を効率よく吸熱できるため、蒸
発圧力すなわち圧縮機８の吸入圧力が上昇して圧縮機８
における圧縮比が減少して空気調和機の効率が向上して
消費電力量を低減できる。
【００５０】さらに、気液分離器７で分離されたガス冷
媒は、蒸発器４をバイパスして圧縮機８吸入部へ導入さ
れるため、気液分離器７〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間
の圧力損失を低減できるため圧縮機８の吸入圧力が上昇
して圧縮機８における圧縮比が減少してさらに空気調和
機の効率を向上できて消費電力量を低減できる。 （実施の形態９）図９に本発明にかかる一実施の形態の
空気調和機を示す。図９においては、図１から図８と同
じ構成要素については同じ符号を付す。図９において
は、気液分離器７は第一減圧器３と蒸発器４の間に設け
られ、気液分離器７で分離されたガス冷媒は蒸発器４を
バイパスして中間圧へのインジェクション機構を備えた
圧縮機８中間圧部へインジェクションされ、気液分離器
７で分離された液冷媒は第三減圧器９を経て蒸発器４へ
導入されるように構成されている。また、第二減圧器５
を経た冷媒は、補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器
３との間の冷媒と熱交換の後、圧縮機８の中間圧部へイ
ンジェクションされるように構成されている。
【００５１】このような構成の空気調和機における動作
を説明する。
【００５２】凝縮器２で凝縮液化した冷媒の一部は、第
二減圧器５で減圧されて低温中間圧の二相冷媒となり、
補助熱交換器６で第一減圧器３の入口部の冷媒を過冷却
することにより蒸発して、蒸発器４をバイパスして圧縮
機８の中間圧部へインジェクションされるため、第一減
圧器３〜気液分離器７〜蒸発器４〜圧縮機８吸入部間の
圧力損失を低減できるため圧縮機８の吸入圧力が上昇し
て圧縮機８における圧縮比が減少して空気調和機の効率
を向上できて消費電力量を低減できるだけでなく、凝縮
器２へ導入される冷媒流量を増大できるため、凝縮器２
での放熱が効率よく行われて空気調和機の効率が向上し
て消費電力量をさらに低減できるものである。
【００５３】また、第一減圧器３では、補助熱交換器６
で過冷却された冷媒が減圧されるために、第一減圧器３
を経て気液分離器７に導入される冷媒は乾き度の小さい
冷媒となるが、さらに気液分離器７で液冷媒のみが分離
されて第三減圧器９で中間圧から低圧に減圧されて乾き
度の非常に小さい二相冷媒が蒸発器４に導入される。す
なわち、第二減圧器５を経た冷媒や気液分離器７で分離
されたガス冷媒が蒸発器４をバイパスしても、蒸発器４
では蒸発潜熱を十分に利用できて同等の吸熱量を効率よ
く吸熱できるため、蒸発圧力すなわち圧縮機１の吸入圧
力が上昇して圧縮機８における圧縮比が減少して空気調
和機の効率が向上して消費電力量を低減できる。
【００５４】さらに、気液分離器７で分離されたガス冷
媒は、蒸発器４をバイパスして圧縮機８中間圧部へイン
ジェクションされるため、第三減圧器９〜蒸発器４〜圧
縮機８吸入部間の圧力損失を低減できるため圧縮機８の
吸入圧力が上昇して圧縮機８における圧縮比が減少して
さらに空気調和機の効率を向上できて消費電力量を低減
できるだけでなく、凝縮器２へ導入される冷媒流量を増
大できるため、凝縮器２での放熱が効率よく行われて空
気調和機の効率が向上して消費電力量をさらに低減でき
るものである。 （実施の形態１０）図１０に本発明にかかる一実施の形
態の空気調和機を示す。図１０においては、図１から図
９と同じ構成要素については同じ符号を付す。図１０に
おいては、上述した（実施の形態１）を冷暖房兼用に応
用するために、冷房と暖房を切り替える四方弁１０と、
冷房時には凝縮器あるいは暖房時には蒸発器として作用
する室外熱交換器１１と、冷房時には蒸発器あるいは暖
房時には凝縮器として作用する室内熱交換器１２と、冷
媒の流れ方向を制限する逆止弁１３、１４、１５、１６
とが接続された構成となっている。すなわち冷房時には
図１０中の実線矢印のように、暖房時には図１０中の破
線矢印のように冷媒が流れて、冷房時にも暖房時にも
（実施の形態１）で説明したように消費電力量を低減で
きるものである。
【００５５】なお、上記（実施の形態２）あるいは（実
施の形態４）、（実施の形態５）、（実施の形態６）、
（実施の形態８）、（実施の形態９）では、気液分離器
で分離されたガス、あるいは補助熱交換器で蒸発したガ
スを一台の圧縮機の中間圧部にインジェクションさせる
ものとして説明したが、本発明でいう圧縮機の中間圧部
とは、これに限定されず、例えば二台の圧縮機を直列に
接続した二段圧縮における低段側圧縮機の吐出部と高段
側圧縮機の吸入部の間、つまり中間圧部等も意味する。
【００５６】また、上記（実施の形態１０）では、（実
施の形態１）を冷暖房兼用に応用するように説明した
が、これにこだわるものではなく、（実施の形態２）か
ら（実施の形態９）のいずれについても四方弁と逆止弁
等を適切に接続することにより、（実施の形態１０）と
同様の空気調和機を実現できることは明らかである。
【００５７】また、上記実施の形態のいずれにおいて
も、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３
４ａからなる三種混合冷媒、特にＨＦＣ３２＝２３ｗｔ
％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ１３４ａ＝５２ｗｔ
％の三種混合冷媒（Ｒ４０７Ｃ）、あるいはＨＦＣ３２
＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３４ａ
＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２＝３
０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ＝５
０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いた場合には、上記実
施の形態で説明した圧力損失低減などによる消費電力量
低減に加えて、表１（ＩＰＣＣ１９９５年１２月第１１
回会合ＷＧ１報告書をもとに算出）に示すようにＧＷＰ
がＨＣＦＣ２２よりも小さくできる。すなわち、その冷
媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するために排
出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化への影響
の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な地球温
暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球温暖化
防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を実現で
きるものである。
【００５８】
【表１】
【００５９】
【発明の効果】以上述べたことから明らかなように、本
発明による空気調和機では、凝縮器２と第一減圧器３と
の間の配管を分岐して第二減圧器５、補助熱交換器６、
気液分離器７を設け、気液分離器７で分離されたガス冷
媒は圧縮機１の吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、
気液分離器７で分離された液冷媒は蒸発器４の入口部で
第一減圧器３を経た冷媒と合流して、補助熱交換器６で
は、凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒と第二減圧器
５と気液分離器７との間の冷媒とを熱交換させるように
構成することにより、蒸発器４での効率よい熱交換と圧
力損失低減によって、空気調和機の効率を向上できて消
費電力量を低減できる。
【００６０】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は圧縮機８の中間圧部にインジェクションされ、気液分
離器７で分離された液冷媒は第三減圧器９を経て蒸発器
４の入口部で第一減圧器３を経た冷媒と合流して、補助
熱交換器６では、凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒
と第二減圧器５と気液分離器７との間の冷媒とを熱交換
させるように構成することにより、蒸発器４での効率よ
い熱交換と圧力損失低減と凝縮器２へ導入される冷媒流
量増大によって、空気調和機の効率が向上して消費電力
量を低減できる。
【００６１】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は圧縮機１吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液
分離器７で分離された液冷媒は補助熱交換器６で凝縮器
２と第一減圧器３との間の冷媒を過冷却した後、圧縮機
１吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流させる構成とする
ことにより、蒸発器４と補助熱交換器６での効率よい熱
交換と圧力損失低減によって、空気調和機の効率が向上
して消費電力量を低減できる。
【００６２】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は圧縮機８中間圧部へインジェクションされ、気液分離
器７で分離された液冷媒は第三減圧器９で低圧まで減圧
されて補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間
の冷媒を過冷却した後、圧縮機１吸入部で蒸発器４を経
た冷媒と合流するように構成することにより、蒸発器４
での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量増大によって、空気調和機の効率が向上し
て消費電力量を低減できる。
【００６３】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は第三減圧器９で低圧まで減圧されて圧縮機８吸入部で
蒸発器４を経た冷媒と合流し、気液分離器７で分離され
た液冷媒は補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３と
の間の冷媒を過冷却した後、圧縮機８中間圧部へインジ
ェクションされるように構成することにより、蒸発器４
と補助熱交換器６での効率よい熱交換と圧力損失低減と
凝縮器２へ導入される冷媒流量増大によって、空気調和
機の効率を向上できて消費電力量を低減できる。
【００６４】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は補助熱交換器６あるいは蒸発器４をバイパスして圧縮
機８の中間圧部にインジェクションされ、気液分離器７
で分離された液冷媒は補助熱交換器６で凝縮器２と第一
減圧器３との間の冷媒を過冷却した後、圧縮機８中間圧
部へインジェクションされるように構成することによ
り、蒸発器４と補助熱交換器６での効率よい熱交換と圧
力損失低減と凝縮器２へ導入される冷媒流量増大によっ
て、空気調和機の効率が向上して消費電力量を低減でき
る。
【００６５】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機１吸入部で蒸発器４を
経た冷媒と合流し、気液分離器７で分離された液冷媒は
蒸発器４へ導入され、第二減圧器５を経た冷媒は補助熱
交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒を過冷
却した後、圧縮機１吸入部で蒸発器４を経た冷媒と合流
するように構成することにより、蒸発器４での効率よい
熱交換と圧力損失低減によって、空気調和機の効率が向
上して消費電力量を低減できる。
【００６６】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機８吸入部で蒸発器４を
経た冷媒と合流し、気液分離器７で分離された液冷媒は
蒸発器４へ導入され、第二減圧器５を経た冷媒は、補助
熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との間の冷媒を過
冷却した後、圧縮機８の中間圧部へインジェクションさ
れるように構成することにより、蒸発器４での効率よい
熱交換と圧力損失低減と凝縮器２へ導入される冷媒流量
増大によって、空気調和機の効率が向上して消費電力量
を低減できる。
【００６７】また、気液分離器７で分離されたガス冷媒
は蒸発器４をバイパスして圧縮機８中間圧部へインジェ
クションされ、気液分離器７で分離された液冷媒は第三
減圧器９を経て蒸発器４へ導入され、第二減圧器５を経
た冷媒は補助熱交換器６で凝縮器２と第一減圧器３との
間の冷媒を過冷却した後、圧縮機８の中間圧部へインジ
ェクションされるように構成することにより、蒸発器４
での効率よい熱交換と圧力損失低減と凝縮器２へ導入さ
れる冷媒流量増大によって、空気調和機の効率を向上で
きて消費電力量を低減できる。
【００６８】また、冷媒としてＨＦＣ３２／ＨＦＣ１２
５／ＨＦＣ１３４ａからなる三種混合冷媒冷媒、特にＨ
ＦＣ３２＝２３ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２５％、ＨＦＣ
１３４ａ＝５２ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ
３２＝２５ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝１５％、ＨＦＣ１３
４ａ＝６０ｗｔ％の三種混合冷媒、あるいはＨＦＣ３２
＝３０ｗｔ％、ＨＦＣ１２５＝２０％、ＨＦＣ１３４ａ
＝５０ｗｔ％の三種混合冷媒などを用いることにより、
その冷媒を用いた空気調和機の消費電力量を発電するた
めに排出される二酸化炭素による間接的な地球温暖化へ
の影響の低減と、冷媒自身の漏洩や放出による直接的な
地球温暖化への影響の低減との両立が可能となり、地球
温暖化防止の観点からは、さらに望ましい空気調和機を
実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図２】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図３】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図４】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図５】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図６】本発明の一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図７】本発明に一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図８】本発明に一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図９】本発明に一実施の形態による空気調和機の冷凍
サイクル図
【図１０】本発明に一実施の形態による空気調和機の冷
凍サイクル図
【図１１】従来の形態による空気調和機の冷凍サイクル
図。
【符号の説明】
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 第一減圧器 ４ 蒸発器 ５ 第二減圧器 ６ 補助熱交換器 ７ 気液分離器 ８ 中間圧インジェクション機構付き圧縮機 ９ 第三減圧器 １０ 四方弁 １１ 室外熱交換器 １２ 室内熱交換器 １３、１４、１５、１６ 逆止弁

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、補助熱
    交換器、気液分離器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を前記蒸発器と前記圧縮機吸入部間に接続し、前記
    気液分離器の液側出口を前記第一減圧器と前記蒸発器間
    に接続し、前記補助熱交換器で前記凝縮器と前記第一減
    圧器間の冷媒と前記第二減圧器と前記気液分離器間の冷
    媒を熱交換させることを特徴とする空気調和機。
  2. 【請求項２】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、補助熱
    交換器、気液分離器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を前記圧縮機の中間圧部に接続し、前記気液分離器
    の液側出口を第三減圧器を介して前記第一減圧器と前記
    蒸発器間に接続し、前記補助熱交換器で前記凝縮器と前
    記第一減圧器間の冷媒と前記第二減圧器と前記気液分離
    器間の冷媒を熱交換させることを特徴とする空気調和
    機。
  3. 【請求項３】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、気液分
    離器、補助熱交換器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を前記蒸発器と前記圧縮機吸入部間に接続し、前記
    気液分離器の液側出口を前記補助熱交換器を介して前記
    蒸発器と前記圧縮機吸入部間に接続し、前記補助熱交換
    器で前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前記気液分
    離器の液側出口を経た冷媒を熱交換させることを特徴と
    する空気調和機。
  4. 【請求項４】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、気液分
    離器、補助熱交換器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を前記圧縮機の中間圧部に接続し、前記気液分離器
    の液側出口を第三減圧器と前記補助熱交換器を介して前
    記蒸発器と前記圧縮機吸入部間に接続し、前記補助熱交
    換器で前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前記気液
    分離器の液側出口を経た冷媒を熱交換させることを特徴
    とする空気調和機。
  5. 【請求項５】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、気液分
    離器、補助熱交換器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を第三減圧器を介して前記蒸発器と前記圧縮機吸入
    部間に接続し、前記気液分離器の液側出口を前記補助熱
    交換器を介して前記圧縮機の中間圧部に接続し、前記補
    助熱交換器で前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前
    記気液分離器の液側出口を経た冷媒を熱交換させること
    を特徴とする空気調和機。
  6. 【請求項６】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、蒸発器を配管接続した空気調和機において、前記凝
    縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減圧器、気液分
    離器、補助熱交換器を接続し、前記気液分離器のガス側
    出口を前記圧縮機の中間圧部に接続し、前記気液分離器
    の液側出口を前記補助熱交換器を介して前記圧縮機の中
    間圧部に接続し、前記補助熱交換器で前記凝縮器と前記
    第一減圧器間の冷媒と前記気液分離器の液側出口を経た
    冷媒を熱交換させることを特徴とする空気調和機。
  7. 【請求項７】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、気液分離器、蒸発器を配管接続した空気調和機にお
    いて、前記凝縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減
    圧器、補助熱交換器を介して前記蒸発器と前記圧縮機吸
    入部間に接続し、前記気液分離器のガス側出口を前記蒸
    発器と前記圧縮機吸入部間に接続し、前記気液分離器の
    液側出口を前記蒸発器入口に接続し、前記補助熱交換器
    で前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前記第二減圧
    器を経た冷媒を熱交換させることを特徴とする空気調和
    機。
  8. 【請求項８】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、気液分離器、蒸発器を配管接続した空気調和機にお
    いて、前記凝縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減
    圧器、補助熱交換器を介して前記圧縮機の中間圧部に接
    続し、前記気液分離器のガス側出口を前記蒸発器と前記
    圧縮機吸入部間に接続し、前記気液分離器の液側出口を
    前記蒸発器入口に接続し、前記補助熱交換器で前記凝縮
    器と前記第一減圧器間の冷媒と前記第二減圧器を経た冷
    媒を熱交換させることを特徴とする空気調和機。
  9. 【請求項９】 少なくとも圧縮機、凝縮器、第一減圧
    器、気液分離器、蒸発器を配管接続した空気調和機にお
    いて、前記凝縮器と前記第一減圧器間を分岐して第二減
    圧器、補助熱交換器を介して前記圧縮機の中間圧部に接
    続し、前記気液分離器のガス側出口を前記圧縮機の中間
    圧部に接続し、前記気液分離器の液側出口を第三減圧器
    を介して前記蒸発器入口に接続し、前記補助熱交換器で
    前記凝縮器と前記第一減圧器間の冷媒と前記第二減圧器
    を経た冷媒を熱交換させることを特徴とする空気調和
    機。
  10. 【請求項１０】 冷媒としてＨＦＣ３２、ＨＦＣ１２
    ５、ＨＦＣ１３４ａからなる３種混合冷媒を用いたこと
    を特徴とする請求項１から請求項９のいずれかに記載の
    空気調和機。
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Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004111553A1 (en) * 2003-06-11 2004-12-23 Carrier Corporation Supercritical pressure regulation of economized refrigeration system
EP1692440A1 (en) * 2003-11-10 2006-08-23 Carrier Corporation Compressor with unloader valve between economizer line and evaporator inlet
WO2009150761A1 (ja) * 2008-06-13 2009-12-17 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置、並びにその制御方法
EP2147269A1 (en) * 2007-04-24 2010-01-27 Carrier Corporation Transcritical refrigerant vapor compression system with charge management
JP2010043800A (ja) * 2008-08-15 2010-02-25 Tokyo Electric Power Co Inc:The 蒸気生成システム
JP2010525292A (ja) * 2007-04-24 2010-07-22 キャリア コーポレイション 遷臨界動作における冷媒蒸気圧縮システムおよびその方法
JP2011163672A (ja) * 2010-02-10 2011-08-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 給湯器
JP2012042088A (ja) * 2010-08-18 2012-03-01 Topre Corp 三重管式熱交換器を用いた冷凍装置
CN102889704A (zh) * 2011-07-19 2013-01-23 东普雷股份有限公司 气液分离型冷冻装置
WO2013179803A1 (ja) * 2012-05-28 2013-12-05 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP2014001922A (ja) * 2012-05-23 2014-01-09 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
US8671703B2 (en) 2007-05-14 2014-03-18 Carrier Corporation Refrigerant vapor compression system with flash tank economizer
EP1992887A4 (en) * 2006-03-06 2015-12-16 Daikin Ind Ltd REFRIGERATION DEVICE
KR20160042152A (ko) * 2012-05-23 2016-04-18 다이킨 고교 가부시키가이샤 공기 조화 장치
JP2016156557A (ja) * 2015-02-24 2016-09-01 ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド 冷凍サイクル装置
WO2021048898A1 (ja) * 2019-09-09 2021-03-18 三菱電機株式会社 室外ユニットおよび冷凍サイクル装置
CN113692517A (zh) * 2019-04-10 2021-11-23 三菱电机株式会社 室外单元、制冷循环装置及制冷机

Cited By (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7424807B2 (en) 2003-06-11 2008-09-16 Carrier Corporation Supercritical pressure regulation of economized refrigeration system by use of an interstage accumulator
WO2004111553A1 (en) * 2003-06-11 2004-12-23 Carrier Corporation Supercritical pressure regulation of economized refrigeration system
EP1692440A4 (en) * 2003-11-10 2009-05-13 Carrier Corp COMPRESSOR WITH DISCHARGE VALVE BETWEEN THE EKONOMISER LINE AND THE EVAPORATOR INTAKE
EP1692440A1 (en) * 2003-11-10 2006-08-23 Carrier Corporation Compressor with unloader valve between economizer line and evaporator inlet
EP1992887A4 (en) * 2006-03-06 2015-12-16 Daikin Ind Ltd REFRIGERATION DEVICE
EP2147269A1 (en) * 2007-04-24 2010-01-27 Carrier Corporation Transcritical refrigerant vapor compression system with charge management
US20100132399A1 (en) * 2007-04-24 2010-06-03 Carrier Corporation Transcritical refrigerant vapor compression system with charge management
JP2010525292A (ja) * 2007-04-24 2010-07-22 キャリア コーポレイション 遷臨界動作における冷媒蒸気圧縮システムおよびその方法
US8424326B2 (en) 2007-04-24 2013-04-23 Carrier Corporation Refrigerant vapor compression system and method of transcritical operation
EP2147269A4 (en) * 2007-04-24 2014-05-28 Carrier Corp TRANSCRITIC REFRIGERANT VAPOR COMPRESSION SYSTEM WITH LOAD MANAGEMENT
US8671703B2 (en) 2007-05-14 2014-03-18 Carrier Corporation Refrigerant vapor compression system with flash tank economizer
WO2009150761A1 (ja) * 2008-06-13 2009-12-17 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置、並びにその制御方法
US9163865B2 (en) 2008-06-13 2015-10-20 Mitsubishi Electric Corporation Refrigeration cycle device and method of controlling the same
JP5318099B2 (ja) * 2008-06-13 2013-10-16 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置、並びにその制御方法
JP2010043800A (ja) * 2008-08-15 2010-02-25 Tokyo Electric Power Co Inc:The 蒸気生成システム
JP2011163672A (ja) * 2010-02-10 2011-08-25 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 給湯器
JP2012042088A (ja) * 2010-08-18 2012-03-01 Topre Corp 三重管式熱交換器を用いた冷凍装置
CN102889704A (zh) * 2011-07-19 2013-01-23 东普雷股份有限公司 气液分离型冷冻装置
EP3208557A1 (en) * 2012-05-23 2017-08-23 Daikin Industries, Limited Air conditioning apparatus
CN106839496B (zh) * 2012-05-23 2019-07-30 大金工业株式会社 制冷装置
JP2014001922A (ja) * 2012-05-23 2014-01-09 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
KR20160042152A (ko) * 2012-05-23 2016-04-18 다이킨 고교 가부시키가이샤 공기 조화 장치
EP2878901A4 (en) * 2012-05-23 2016-06-01 Daikin Ind Ltd FREEZER
EP3139109A1 (en) * 2012-05-23 2017-03-08 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration apparatus
CN106839496A (zh) * 2012-05-23 2017-06-13 大金工业株式会社 制冷装置
US9958191B2 (en) 2012-05-23 2018-05-01 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration apparatus
US10197321B2 (en) 2012-05-23 2019-02-05 Daikin Industries, Ltd. Refrigeration apparatus
WO2013179803A1 (ja) * 2012-05-28 2013-12-05 ダイキン工業株式会社 冷凍装置
JP2014006042A (ja) * 2012-05-28 2014-01-16 Daikin Ind Ltd 冷凍装置
JP2016156557A (ja) * 2015-02-24 2016-09-01 ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー（ホンコン）リミテッド 冷凍サイクル装置
CN113692517A (zh) * 2019-04-10 2021-11-23 三菱电机株式会社 室外单元、制冷循环装置及制冷机
EP3954947A4 (en) * 2019-04-10 2022-03-23 Mitsubishi Electric Corporation OUTDOOR UNIT, REFRIGERATION CYCLE DEVICE AND CHILLER
WO2021048898A1 (ja) * 2019-09-09 2021-03-18 三菱電機株式会社 室外ユニットおよび冷凍サイクル装置
JPWO2021048898A1 (ja) * 2019-09-09 2021-03-18
GB2602893A (en) * 2019-09-09 2022-07-20 Mitsubishi Electric Corp Outdoor unit and refrigeration cycle device
JP2022177312A (ja) * 2019-09-09 2022-11-30 三菱電機株式会社 室外ユニットおよび冷凍サイクル装置
GB2602893B (en) * 2019-09-09 2023-05-17 Mitsubishi Electric Corp Outdoor unit and refrigeration cycle apparatus

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