JPH10183292A - 高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法 - Google Patents
高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法Info
- Publication number
- JPH10183292A JPH10183292A JP35445296A JP35445296A JPH10183292A JP H10183292 A JPH10183292 A JP H10183292A JP 35445296 A JP35445296 A JP 35445296A JP 35445296 A JP35445296 A JP 35445296A JP H10183292 A JPH10183292 A JP H10183292A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- strength
- workability
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車用足回り部品として好適な高強度高耐
食性並びに高加工性鋼及び該鋼を用いた電縫鋼管により
自動車の軽量化を図る。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼またはＣ：０．０５〜０．２５％、
Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：
０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：
０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼と該鋼を熱間圧延したの
ち、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で熱処理した
もので、自動車用足回り部品として十分な高強度高耐食
性並びに優れた加工性を有し、自動車の軽量化の要求に
十分対応できる。
食性並びに高加工性鋼及び該鋼を用いた電縫鋼管により
自動車の軽量化を図る。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなる鋼またはＣ：０．０５〜０．２５％、
Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：
０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：
０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１０％を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる鋼と該鋼を熱間圧延したの
ち、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で熱処理した
もので、自動車用足回り部品として十分な高強度高耐食
性並びに優れた加工性を有し、自動車の軽量化の要求に
十分対応できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の足回り部
品としての使用に好適な熱延ままの高強度高耐食性並び
に高加工性鋼及び高強度高耐食性並びに高加工性電縫鋼
管の製造法に関する。
品としての使用に好適な熱延ままの高強度高耐食性並び
に高加工性鋼及び高強度高耐食性並びに高加工性電縫鋼
管の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の足回り部品としては、各種アー
ム等があるが、現状では丸棒あるいは熱延鋼板を成形し
たものが使用されている。自動車の軽量化の観点からこ
れらの部品を薄肉化する場合は、薄肉化に対応できるだ
けの十分な強度が要求されるばかりでなく、塩化カルシ
ウム、塩化ナトリウム等の道路凍結防止剤による塩害や
道路からの水分、石跳ね等に起因するチッピング等によ
る腐食減肉を十分考慮する必要があり、「錆びしろ」を
見込んだ設計が必要となる。このため、自動車の足回り
部品の薄肉軽量化には、高強度高耐食性ならびに高加工
性鋼が必要となる。
ム等があるが、現状では丸棒あるいは熱延鋼板を成形し
たものが使用されている。自動車の軽量化の観点からこ
れらの部品を薄肉化する場合は、薄肉化に対応できるだ
けの十分な強度が要求されるばかりでなく、塩化カルシ
ウム、塩化ナトリウム等の道路凍結防止剤による塩害や
道路からの水分、石跳ね等に起因するチッピング等によ
る腐食減肉を十分考慮する必要があり、「錆びしろ」を
見込んだ設計が必要となる。このため、自動車の足回り
部品の薄肉軽量化には、高強度高耐食性ならびに高加工
性鋼が必要となる。
【０００３】高耐食性自動車用鋼としては、Ｃ：０．０
０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．００５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．０１〜２．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０７
％、Ｃｕ：０．１〜０．２４％、Ｐ：０．０６〜０．１
５％、Ｎｉ：０．０３〜０．４８％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼板、または、Ｃ：
０．００１〜０．１５％、Ｓｉ：０．００５〜０．３
％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ａｌ：０．００１〜
０．０７％、Ｃｕ：０．１〜０．２４％、Ｐ：０．０６
〜０．１５％、Ｎｉ：０．０３〜０．４８％を含有した
ものを基本成分とし、Ｎｂ：０．０１〜０．３％、Ｖ：
０．０１〜０．３％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼板（特公昭５７−１４７４８
号公報）、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．３〜
３．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％を含有する他、Ｐ：
０．０３〜０．２０％およびＣｕ：０．２〜１．２％を
単独もしくは複合で含有する溶鋼を造塊工程、分塊工程
もしくは連鋳工程でスラブとした後Ａｒ3変態点以上の
温度で仕上げ熱延し、次いで３０〜９０℃／秒の速度で
冷却した熱延コイルを２００〜６００℃の温度で巻取
り、脱スケールおよび冷延した後１５０℃／時間以下の
速度で昇温し６５０〜８００℃の範囲で焼鈍した冷延鋼
板（特公昭５８−４２２４８号公報）、Ｃ：０．０１５
〜０．１５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．０５〜
２．０％、Ｐ：０．１２％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、Ｃｒ：０．５〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜３．０
％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１
０％以下、Ｎ：０．００５０％以下を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を熱間圧延すると
共に、Ａｒ3点以上の温度域で仕上圧延を終了し、続い
て冷却速度１０℃／秒以上で急冷したのち、５００℃以
下の温度域にて巻取った鋼板（特開平４−１４１５２６
号公報）等多くの提案が行われている。
０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．００５〜０．３％、Ｍ
ｎ：０．０１〜２．０％、Ａｌ：０．００１〜０．０７
％、Ｃｕ：０．１〜０．２４％、Ｐ：０．０６〜０．１
５％、Ｎｉ：０．０３〜０．４８％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼板、または、Ｃ：
０．００１〜０．１５％、Ｓｉ：０．００５〜０．３
％、Ｍｎ：０．０１〜２．０％、Ａｌ：０．００１〜
０．０７％、Ｃｕ：０．１〜０．２４％、Ｐ：０．０６
〜０．１５％、Ｎｉ：０．０３〜０．４８％を含有した
ものを基本成分とし、Ｎｂ：０．０１〜０．３％、Ｖ：
０．０１〜０．３％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼板（特公昭５７−１４７４８
号公報）、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．３〜
３．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％を含有する他、Ｐ：
０．０３〜０．２０％およびＣｕ：０．２〜１．２％を
単独もしくは複合で含有する溶鋼を造塊工程、分塊工程
もしくは連鋳工程でスラブとした後Ａｒ3変態点以上の
温度で仕上げ熱延し、次いで３０〜９０℃／秒の速度で
冷却した熱延コイルを２００〜６００℃の温度で巻取
り、脱スケールおよび冷延した後１５０℃／時間以下の
速度で昇温し６５０〜８００℃の範囲で焼鈍した冷延鋼
板（特公昭５８−４２２４８号公報）、Ｃ：０．０１５
〜０．１５％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．０５〜
２．０％、Ｐ：０．１２％以下、Ｓ：０．０３０％以
下、Ｃｒ：０．５〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜３．０
％、Ｎｉ：０．０１〜１．０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１
０％以下、Ｎ：０．００５０％以下を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を熱間圧延すると
共に、Ａｒ3点以上の温度域で仕上圧延を終了し、続い
て冷却速度１０℃／秒以上で急冷したのち、５００℃以
下の温度域にて巻取った鋼板（特開平４−１４１５２６
号公報）等多くの提案が行われている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記特公昭５７−１４
７４８号公報、特公昭５８−４２２４８号公報および特
開平４−１４１５２６号公報に開示の鋼板は、既に一部
自動車用足回り部品として実用化されている。しかしな
がら、特公昭５７−１４７４８号公報に開示の鋼板は、
Ｃｕ含有量が低いため、塩化物存在下での孔食性能に問
題を有している。また、特公昭５８−４２２４８号公報
に開示の鋼板は、冷延鋼板であって製造工程が多く、熱
延ままの熱延鋼板ではない。さらに、特開平４−１４１
５２６号公報に開示の鋼板は、Ｃｕ含有量が多すぎるた
め熱間脆化が生じるという欠点を有している。また、こ
れらのいずれの公報に開示の鋼板は、自動車用足回り部
品として必要である高加工性に対して十分な対策が取ら
れていない。
７４８号公報、特公昭５８−４２２４８号公報および特
開平４−１４１５２６号公報に開示の鋼板は、既に一部
自動車用足回り部品として実用化されている。しかしな
がら、特公昭５７−１４７４８号公報に開示の鋼板は、
Ｃｕ含有量が低いため、塩化物存在下での孔食性能に問
題を有している。また、特公昭５８−４２２４８号公報
に開示の鋼板は、冷延鋼板であって製造工程が多く、熱
延ままの熱延鋼板ではない。さらに、特開平４−１４１
５２６号公報に開示の鋼板は、Ｃｕ含有量が多すぎるた
め熱間脆化が生じるという欠点を有している。また、こ
れらのいずれの公報に開示の鋼板は、自動車用足回り部
品として必要である高加工性に対して十分な対策が取ら
れていない。
【０００５】さらに、自動車用足回り部品の多くは、丸
棒ならびに上記鋼板を成形加工して使用されているが、
鋼板の成形加工は、コ字状に成型した２個の部材を溶接
して使用するもので、加工工程が複雑でコストが高くな
る等の問題を有し、また、丸棒の場合は、特に重量が重
く、軽量化の観点から好ましくない等いずれも欠点があ
る。
棒ならびに上記鋼板を成形加工して使用されているが、
鋼板の成形加工は、コ字状に成型した２個の部材を溶接
して使用するもので、加工工程が複雑でコストが高くな
る等の問題を有し、また、丸棒の場合は、特に重量が重
く、軽量化の観点から好ましくない等いずれも欠点があ
る。
【０００６】本発明の目的は、上記従来鋼板の有する欠
点を解消し、自動車用足回り部品として好適な高強度高
耐食性鋼並びに該鋼を用いた自動車の軽量化に好適な電
縫鋼管の製造法を提供することにある。
点を解消し、自動車用足回り部品として好適な高強度高
耐食性鋼並びに該鋼を用いた自動車の軽量化に好適な電
縫鋼管の製造法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、自動車用
足回り部品として使用されている丸棒ならびに上記鋼板
の有する諸問題を解決し、足回り部品をシンプルな形状
とするためには、剛性の高いパイプ形状のものを使用す
ることがベストであると考え、鋭意試験研究を重ねた。
その結果、Ｃｕ添加鋼に特定量のＰを共存させることに
よって、熱延ままで高強度、高耐食性を付与できるこ
と、また、低Ｓｉ化した該熱延鋼板を電縫溶接して電縫
鋼管としたのち、特定温度で熱処理することによって、
高強度、高耐食性ばかりでなく、加工性が良好となり、
自動車用足回り部品として使用でき、自動車の軽量化を
図ることができることを究明し、この発明に到達した。
足回り部品として使用されている丸棒ならびに上記鋼板
の有する諸問題を解決し、足回り部品をシンプルな形状
とするためには、剛性の高いパイプ形状のものを使用す
ることがベストであると考え、鋭意試験研究を重ねた。
その結果、Ｃｕ添加鋼に特定量のＰを共存させることに
よって、熱延ままで高強度、高耐食性を付与できるこ
と、また、低Ｓｉ化した該熱延鋼板を電縫溶接して電縫
鋼管としたのち、特定温度で熱処理することによって、
高強度、高耐食性ばかりでなく、加工性が良好となり、
自動車用足回り部品として使用でき、自動車の軽量化を
図ることができることを究明し、この発明に到達した。
【０００８】本発明の請求項１の高強度高耐食性並びに
高加工性鋼は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅならびに不
可避的不純物からなる。このように、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％を共存させる
ことによって、強度、耐食性が大幅に改善され、自動車
用足回り部品として十分な高強度、高耐食性を付与する
ことができる。
高加工性鋼は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅならびに不
可避的不純物からなる。このように、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％を共存させる
ことによって、強度、耐食性が大幅に改善され、自動車
用足回り部品として十分な高強度、高耐食性を付与する
ことができる。
【０００９】また、本発明の請求項２の高強度高耐食性
並びに高加工性鋼は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：
０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：
０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含み、Ｔｉ：０．０
１〜０．０５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｖ：
０．０１〜０．０５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅならび
に不可避的不純物からなる。このように、本発明の請求
項１の鋼にさらにＴｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜０．０５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５０％のうちの１種または２種以上
を添加することによって、さらに鋼の強度を高めること
ができる。
並びに高加工性鋼は、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：
０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：
０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、
Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含み、Ｔｉ：０．０
１〜０．０５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｖ：
０．０１〜０．０５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部がＦｅならび
に不可避的不純物からなる。このように、本発明の請求
項１の鋼にさらにＴｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：
０．０１〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜０．０５％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．５０％のうちの１種または２種以上
を添加することによって、さらに鋼の強度を高めること
ができる。
【００１０】さらに、本発明の請求項３の高強度高耐食
性並びに高加工性電縫鋼管の製造法は、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含有
し、残部がＦｅならびに不可避的不純物からなる鋼を熱
間圧延した後、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で
熱処理することとしている。このように、請求項１の鋼
を用いて電縫製管したのち、４５０〜７００℃で熱処理
することによって、自動車用足回り部品として十分な高
強度、高耐食性ならびに高加工性を有すると共に、自動
車用足回り部品の軽量化を図ることができる。
性並びに高加工性電縫鋼管の製造法は、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含有
し、残部がＦｅならびに不可避的不純物からなる鋼を熱
間圧延した後、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で
熱処理することとしている。このように、請求項１の鋼
を用いて電縫製管したのち、４５０〜７００℃で熱処理
することによって、自動車用足回り部品として十分な高
強度、高耐食性ならびに高加工性を有すると共に、自動
車用足回り部品の軽量化を図ることができる。
【００１１】さらに、本発明の請求項４の高強度高耐食
性並びに高加工性電縫鋼管の製造法は、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含
み、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｖ：０．０１〜０．０５％、Ｍｏ：０．０
５〜０．５０％のうちの１種または２種以上を含有し、
残部がＦｅならびに不可避的不純物からなる鋼を熱間圧
延した後、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で熱処
理することとしている。このように、本発明の請求項２
の鋼を用いて電縫製管したのち、４５０〜７００℃で熱
処理することによって、さらに強度を高めることがで
き、より薄肉化が可能となり、さらに自動車用足回り部
品の軽量化を図ることができる。
性並びに高加工性電縫鋼管の製造法は、Ｃ：０．０５〜
０．２５％、Ｓｉ：０．１０％未満、Ｍｎ：１．０〜
２．０％、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｓ：０．００５
％以下、Ｃｕ：０．２５〜０．５０％、Ｎｉ：０．１０
〜０．４０％、Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含
み、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎｂ：０．０１〜
０．０５％、Ｖ：０．０１〜０．０５％、Ｍｏ：０．０
５〜０．５０％のうちの１種または２種以上を含有し、
残部がＦｅならびに不可避的不純物からなる鋼を熱間圧
延した後、電縫製管し、その後４５０〜７００℃で熱処
理することとしている。このように、本発明の請求項２
の鋼を用いて電縫製管したのち、４５０〜７００℃で熱
処理することによって、さらに強度を高めることがで
き、より薄肉化が可能となり、さらに自動車用足回り部
品の軽量化を図ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明において鋼の化学成分を限
定した理由は、下記のとおりである。Ｃは鋼の強度を得
るために必要な元素であるが、０．０５％未満では自動
車用足回り部品としての十分な強度が得られず、また、
０．２５％を超えると強度が高くなり過ぎて延性が悪化
するため、０．０５〜０．２５％とした。
定した理由は、下記のとおりである。Ｃは鋼の強度を得
るために必要な元素であるが、０．０５％未満では自動
車用足回り部品としての十分な強度が得られず、また、
０．２５％を超えると強度が高くなり過ぎて延性が悪化
するため、０．０５〜０．２５％とした。
【００１３】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素である
が、それと同時に脱酸生成物が残留し、加工性を阻害す
るので０．１０％未満とした。
が、それと同時に脱酸生成物が残留し、加工性を阻害す
るので０．１０％未満とした。
【００１４】Ｍｎは鋼の強度、延性、靭性の確保に必要
な元素であるが、１．０％未満では自動車用足回り部品
としての十分な強度が得られず、また、２．０％を超え
ると靭性の低下をきたすため、１．０〜２．０％とし
た。
な元素であるが、１．０％未満では自動車用足回り部品
としての十分な強度が得られず、また、２．０％を超え
ると靭性の低下をきたすため、１．０〜２．０％とし
た。
【００１５】Ｐは他の元素、特にＣｕとの共存により塩
化物存在下での孔食を著しく軽減させる効果があるが、
０．０４％未満ではその効果が十分でなく、０．１５％
を超えると鋼を脆化させるため、０．０４〜０．１５％
とした。
化物存在下での孔食を著しく軽減させる効果があるが、
０．０４％未満ではその効果が十分でなく、０．１５％
を超えると鋼を脆化させるため、０．０４〜０．１５％
とした。
【００１６】Ｓは非金属介在物のＭｎＳを生成させ、電
縫溶接部の割れを助長させるが、０．００５％を超える
とその傾向が著しいため、０．００５％以下とした。
縫溶接部の割れを助長させるが、０．００５％を超える
とその傾向が著しいため、０．００５％以下とした。
【００１７】Ｃｕは他の元素、特にＰとの共存により塩
化物存在下での孔食を著しく軽減させる効果があるが、
０．２５％未満ではその効果が見られず、また、０．５
０％を超えると脆化が生じるため、０．２５〜０．５０
％とした。
化物存在下での孔食を著しく軽減させる効果があるが、
０．２５％未満ではその効果が見られず、また、０．５
０％を超えると脆化が生じるため、０．２５〜０．５０
％とした。
【００１８】ＮｉはＣｕの含有量を高めた際に発生する
熱間脆性を防止する目的で添加するものであり、０．１
０％未満では十分な効果が得られず、また、０．４０％
でその効果が飽和するばかりでなく、コストが上昇する
ため、０．１０〜０．４０％とした。
熱間脆性を防止する目的で添加するものであり、０．１
０％未満では十分な効果が得られず、また、０．４０％
でその効果が飽和するばかりでなく、コストが上昇する
ため、０．１０〜０．４０％とした。
【００１９】Ａｌは鋼の脱酸のために必要な元素である
が、０．００５％未満では十分な効果が得られず、ま
た、０．１００％を超えると電縫溶接部に脱酸生成物が
残留し、溶接欠陥を招くため、０．００５〜０．１００
％とした。
が、０．００５％未満では十分な効果が得られず、ま
た、０．１００％を超えると電縫溶接部に脱酸生成物が
残留し、溶接欠陥を招くため、０．００５〜０．１００
％とした。
【００２０】鋼中の上記化学成分を限定することによっ
て、熱延ままで高強度、高耐食性を付与できると共に、
加工性を付与することができるが、さらにこれらを向上
させたい場合は、上記化学成分にさらにＴｉ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｍｏのうちの１種または２種以上を添加することが
有効である。これら添加成分の含有量の限定理由は以下
のとおりである。
て、熱延ままで高強度、高耐食性を付与できると共に、
加工性を付与することができるが、さらにこれらを向上
させたい場合は、上記化学成分にさらにＴｉ、Ｎｂ、
Ｖ、Ｍｏのうちの１種または２種以上を添加することが
有効である。これら添加成分の含有量の限定理由は以下
のとおりである。
【００２１】ＴｉはＴｉＣ、ＴｉＮの析出による鋼の強
化に有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果
が得られず、また、０．０５％を超えると溶接欠陥が生
じ易いため、０．０１〜０．０５％とした。
化に有効な元素であるが、０．０１％未満ではその効果
が得られず、また、０．０５％を超えると溶接欠陥が生
じ易いため、０．０１〜０．０５％とした。
【００２２】ＮｂはＴｉと同様ＮｂＣの析出による鋼の
強化ならびに結晶粒の微細化に有効な元素であるが、
０．０１％未満ではその効果が得られず、また、０．０
５％を超えると靭性が悪化するため、０．０１〜０．０
５％とした。
強化ならびに結晶粒の微細化に有効な元素であるが、
０．０１％未満ではその効果が得られず、また、０．０
５％を超えると靭性が悪化するため、０．０１〜０．０
５％とした。
【００２３】Ｖは鋼の強化ならびに靭性の確保に有効な
元素であるが、０．０１％未満ではその効果が得られ
ず、また、０．０５％を超えると効果が飽和するばかり
でなく、コストが上昇するため、０．０１〜０．０５％
とした。
元素であるが、０．０１％未満ではその効果が得られ
ず、また、０．０５％を超えると効果が飽和するばかり
でなく、コストが上昇するため、０．０１〜０．０５％
とした。
【００２４】Ｍｏは鋼の強化に有効な元素であるが、
０．０５％未満ではその効果が得られず、また、０．５
０％を超えると効果が飽和するばかりでなく、コストが
上昇するため、０．０５〜０．５０％とした。
０．０５％未満ではその効果が得られず、また、０．５
０％を超えると効果が飽和するばかりでなく、コストが
上昇するため、０．０５〜０．５０％とした。
【００２５】本発明において前記鋼を電縫溶接して製管
したのち、４５０〜７００℃で熱処理するのは、溶接部
の硬度を下げ、加工による溶接部からの割れ等を防止す
ることを目的とするもので、４５０℃未満では軟化の効
果が十分でなく、また、７００℃を超えると強度の低下
が大きく自動車用足回り部品としての十分な強度が得ら
れないためである。
したのち、４５０〜７００℃で熱処理するのは、溶接部
の硬度を下げ、加工による溶接部からの割れ等を防止す
ることを目的とするもので、４５０℃未満では軟化の効
果が十分でなく、また、７００℃を超えると強度の低下
が大きく自動車用足回り部品としての十分な強度が得ら
れないためである。
【００２６】
実施例１ 表１に示す各種化学成分の供試鋼Ａ〜Ｋを転炉で溶製し
たのちスラブとなし、加熱温度１２５０℃、仕上温度８
５０℃、圧延後冷却速度３０℃／ｓｅｃ、巻取温度５０
０℃で熱間圧延して板厚２．５ｍｍの熱延コイルとした
のち、得られた各熱延コイルからＪＩＳ Ｚ２２０１に
規定の金属材料引張試験片の５号試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法に準じ
て引張強さと伸びを測定した。また、ＪＩＳ Ｚ２３７
１に規定の塩水噴霧試験方法に準じて２週間塩水噴霧試
験を実施したのち、腐食減量を比較調査し、耐腐食性を
評価した。その結果を表２に示す。
たのちスラブとなし、加熱温度１２５０℃、仕上温度８
５０℃、圧延後冷却速度３０℃／ｓｅｃ、巻取温度５０
０℃で熱間圧延して板厚２．５ｍｍの熱延コイルとした
のち、得られた各熱延コイルからＪＩＳ Ｚ２２０１に
規定の金属材料引張試験片の５号試験片を切り出し、Ｊ
ＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方法に準じ
て引張強さと伸びを測定した。また、ＪＩＳ Ｚ２３７
１に規定の塩水噴霧試験方法に準じて２週間塩水噴霧試
験を実施したのち、腐食減量を比較調査し、耐腐食性を
評価した。その結果を表２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２に示すとおり、本発明で規定する化学
成分値の本発明鋼の鋼Ｎｏ．Ａ〜Ｅは、熱延のままで目
標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得られると共
に、引張強さと伸びの関係において一定傾向線に乗って
いる。また、耐食性試験における腐食減量が４００ｇ／
ｍ2以下となっている。これに対し、本発明で規定する
化学成分値の範囲外の比較鋼の鋼Ｎｏ．Ｆ〜Ｋは、熱延
のままで目標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得
られないか、引張強さに対し伸びが十分得られていない
か、あるいは耐食性試験における腐食減量が本発明鋼板
に比較して大幅に悪化している。
成分値の本発明鋼の鋼Ｎｏ．Ａ〜Ｅは、熱延のままで目
標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得られると共
に、引張強さと伸びの関係において一定傾向線に乗って
いる。また、耐食性試験における腐食減量が４００ｇ／
ｍ2以下となっている。これに対し、本発明で規定する
化学成分値の範囲外の比較鋼の鋼Ｎｏ．Ｆ〜Ｋは、熱延
のままで目標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得
られないか、引張強さに対し伸びが十分得られていない
か、あるいは耐食性試験における腐食減量が本発明鋼板
に比較して大幅に悪化している。
【００３０】実施例２ 表３に示す各種化学成分の本発明鋼の鋼Ｎｏ．１〜１５
ならびに表４に示す比較鋼の鋼Ｎｏ．１６〜２４を転炉
で溶製したのちスラブとなし、通常条件で熱間圧延して
板厚２．５ｍｍの熱延コイルとしたのち、電縫溶接して
内径６５ｍｍ、肉厚２．５ｍｍの電縫鋼管を製造し、表
３に示すとおり、各種温度で熱処理を行った。得られた
試験Ｎｏ．１〜２８の各種電縫鋼管からＪＩＳ Ｚ２２
０１に規定の金属材料引張試験片の１１号試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方
法に準じて引張強さと伸びを測定した。その結果を図１
に示す。また、ＪＩＳ Ｚ２３７１に規定の塩水噴霧試
験方法に準じて２週間塩水噴霧試験を実施したのち、腐
食減量を比較調査し、耐腐食性を評価した。その結果を
表５に示す。
ならびに表４に示す比較鋼の鋼Ｎｏ．１６〜２４を転炉
で溶製したのちスラブとなし、通常条件で熱間圧延して
板厚２．５ｍｍの熱延コイルとしたのち、電縫溶接して
内径６５ｍｍ、肉厚２．５ｍｍの電縫鋼管を製造し、表
３に示すとおり、各種温度で熱処理を行った。得られた
試験Ｎｏ．１〜２８の各種電縫鋼管からＪＩＳ Ｚ２２
０１に規定の金属材料引張試験片の１１号試験片を切り
出し、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金属材料引張試験方
法に準じて引張強さと伸びを測定した。その結果を図１
に示す。また、ＪＩＳ Ｚ２３７１に規定の塩水噴霧試
験方法に準じて２週間塩水噴霧試験を実施したのち、腐
食減量を比較調査し、耐腐食性を評価した。その結果を
表５に示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】表５に示すとおり、本発明鋼はいずれにお
いても、目標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上と高
い伸びが得られており、しかも、耐食性を示す腐食減量
も４５０ｇ／ｍ2以下と少ない。一方、比較鋼は、Ｃ、
Ｍｎ量が規定値より少ない試験Ｎｏ．１８、１９、２１
では、目標とする引張強さが得られず、Ｃ、Ｍｎ量が規
定値を超えた試験Ｎｏ．２０、２２は、いずれも引張強
さが高くなり過ぎて伸びが悪くなっている。また、Ｐ量
が規定値を超えた試験Ｎｏ．２４では、延性不足により
高い伸びが得られていない。Ｐ、Ｃｕ量が規定値より少
ない試験Ｎｏ．２３、２５は、いずれも耐食性を示す腐
食減量が５００ｇ／ｍ2を超えている。さらに、Ｓｉ量
が規定値を超えている試験Ｎｏ．２６では、延性不足に
より高い伸びが得られていない。さらにまた、熱処理温
度が規定値を超えた試験Ｎｏ．２８では、軟化により目
標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得られていな
い。
いても、目標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上と高
い伸びが得られており、しかも、耐食性を示す腐食減量
も４５０ｇ／ｍ2以下と少ない。一方、比較鋼は、Ｃ、
Ｍｎ量が規定値より少ない試験Ｎｏ．１８、１９、２１
では、目標とする引張強さが得られず、Ｃ、Ｍｎ量が規
定値を超えた試験Ｎｏ．２０、２２は、いずれも引張強
さが高くなり過ぎて伸びが悪くなっている。また、Ｐ量
が規定値を超えた試験Ｎｏ．２４では、延性不足により
高い伸びが得られていない。Ｐ、Ｃｕ量が規定値より少
ない試験Ｎｏ．２３、２５は、いずれも耐食性を示す腐
食減量が５００ｇ／ｍ2を超えている。さらに、Ｓｉ量
が規定値を超えている試験Ｎｏ．２６では、延性不足に
より高い伸びが得られていない。さらにまた、熱処理温
度が規定値を超えた試験Ｎｏ．２８では、軟化により目
標とする引張強さ６００Ｎ／ｍｍ2以上が得られていな
い。
【００３５】
【発明の効果】本発明の高強度、高耐食性並びに高加工
性鋼は、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％を共存させることによって、熱延ままで高強
度、高耐食性を付与できると共に、Ｓｉを０．１０％未
満としたことによって、熱処理後の加工性が改善され、
自動車用足回り部品として十分な高強度、高耐食性を付
与することができる。
性鋼は、Ｐ：０．０４〜０．１５％、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％を共存させることによって、熱延ままで高強
度、高耐食性を付与できると共に、Ｓｉを０．１０％未
満としたことによって、熱処理後の加工性が改善され、
自動車用足回り部品として十分な高強度、高耐食性を付
与することができる。
【００３６】また、本発明方法により製造した電縫鋼管
は、高強度、高耐食性ならびに加工性に優れており、自
動車用足回り部品として十分に使用でき、自動車の軽量
化の要求に十分対応できるものである。
は、高強度、高耐食性ならびに加工性に優れており、自
動車用足回り部品として十分に使用でき、自動車の軽量
化の要求に十分対応できるものである。
【図１】実施例２における引張強さと伸びとの関係を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅならびに不
可避的不純物からなることを特徴とする高強度高耐食性
並びに高加工性鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含み、Ｔｉ：０．０１〜０．０
５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％のうちの１種
または２種以上を含有し、残部がＦｅならびに不可避的
不純物からなることを特徴とする高強度高耐食性並びに
高加工性鋼。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅならびに不
可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後、電縫製管
し、その後４５０〜７００℃で熱処理することを特徴と
する高強度高耐食性並びに高加工性電縫鋼管の製造法。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．
１０％未満、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０４〜
０．１５％、Ｓ：０．００５％以下、Ｃｕ：０．２５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．１０〜０．４０％、Ａｌ：０．
００５〜０．１００％を含み、Ｔｉ：０．０１〜０．０
５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．０５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％のうちの１種
または２種以上を含有し、残部がＦｅならびに不可避的
不純物からなる鋼を熱間圧延した後、電縫製管し、その
後４５０〜７００℃で熱処理することを特徴とする高強
度高耐食性並びに高加工性電縫鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35445296A JPH10183292A (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35445296A JPH10183292A (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183292A true JPH10183292A (ja) | 1998-07-14 |
Family
ID=18437662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35445296A Pending JPH10183292A (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10183292A (ja) |
-
1996
- 1996-12-18 JP JP35445296A patent/JPH10183292A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3239339B1 (en) | Product formed from heat treatable steel having ultra high strength and excellent durability, and method for manufacturing same | |
| JP4389661B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP6112273B1 (ja) | フェライト系ステンレス熱延鋼板および熱延焼鈍板、ならびにそれらの製造方法 | |
| JP4280078B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及びめっき鋼板、加工性に優れた鋼管、並びに、それらの製造方法 | |
| CN110088331B (zh) | 焊接性优异的电阻焊钢管用热轧钢板及其制造方法 | |
| EP1323841A1 (en) | Martensitic stainless steel sheet and method for making the same | |
| JPH09118952A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
| JPH10280090A (ja) | 形状が良好で曲げ性に優れた高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
| US11891681B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet, method for producing the same, and part | |
| JPH09143612A (ja) | 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材 | |
| JP6814678B2 (ja) | 管端増肉加工用フェライト系ステンレス鋼管および自動車排気系部品用フェライト系ステンレス鋼管 | |
| JP7311808B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
| JP3549483B2 (ja) | 加工性に優れたハイドロフォーム成形用鋼管および製造方法 | |
| JP3828719B2 (ja) | 成形性の優れた鋼管の製造方法 | |
| JP4171296B2 (ja) | 深絞り性に優れた鋼板およびその製造方法と加工性に優れた鋼管の製造方法 | |
| JP4608818B2 (ja) | 溶接部の耐二次加工脆性および高温疲労特性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP4102206B2 (ja) | 加工性に優れた高強度鋼管とその製造方法 | |
| JP4418077B2 (ja) | 成形性に優れた鋼管およびその製造方法 | |
| JP3887155B2 (ja) | 成形性に優れた鋼管及びその製造方法 | |
| JP2837567B2 (ja) | 自動車ドア補強材用高強度焼入れ鋼管の製造方法 | |
| JP4192576B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板 | |
| JP3943754B2 (ja) | 母材の疲労特性及び溶接後の成形性に優れ溶接熱影響部の軟化しにくい高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板 | |
| JPH10183292A (ja) | 高強度高耐食性並びに高加工性鋼及び電縫鋼管の製造法 | |
| JP4344071B2 (ja) | 成形性の優れた鋼管およびその製造方法 | |
| JP3836195B2 (ja) | ドアインパクトビーム用熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040224 |