JPH10180326A

JPH10180326A - 板圧延方法

Info

Publication number: JPH10180326A
Application number: JP8356489A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiro Higashida; 康宏東田; Shigeru Ogawa; 茂小川; Kenji Yamada; 健二山田
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1996-12-26
Filing date: 1996-12-26
Publication date: 1998-07-07

Abstract

(57)【要約】【課題】材料を板圧延する方法において、形状比を調
整することにより、低コストで効率よく、反りの無い板
状の金属製品を製造する方法を提供する。【解決手段】板材を圧延機によりリバース圧延する板
圧延法において、形状比Γと板圧延材の反りとの関係か
ら、板圧延材の反りにもとづいて許容される形状比Γの
範囲を予め定めておき、当該パスにおける少なくとも先
端部の形状比が上記範囲内に入るように、前パス或いは
当該パスにおける圧延材の少なくとも先端部を圧延する
方法により、反りの無い板状の金属製品を製造する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、板状の金属製品を
製造する圧延方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】板材の圧延時に発生する反りは、圧延能
率の低下、設備の破損の発生、精整工程の増加など、製
品の生産性に多大な影響を及ばす。例えば、精整工程に
関しては、レべラー、プレス等による反りの矯正が必要
となり、極端な場合、不良部を切断しなければならない
こともある。また、さらに大きな反りが発生した場合、
板の衝突によって、圧延設備が破損することもある。こ
の場合、板自体が製品価値を失うばかりでなく、生産停
止、圧延設備の修理など多大の損害をもたらす。

【０００３】―般に、圧延反りが発生するのは、下記の
圧延条件が原因であると言われている。上下のワークロールの径差上下のロール周速の差上下の、ロ―ルと圧延材との摩擦係数の差圧延材の上下の変形抵抗（上下温度差など）の差幾何学条件これらの原因によって発生する圧延反りを、圧下率によ
って制御する方法が、特開平０２ー２１７１０２号公報
に示されている。

【０００４】特開平０２−２１７１０２号公報には、可
逆式圧延機による鋼板の熱間圧延において、最終圧延も
しくはその１パス前で、少なくとも被圧延材の先端部の
圧下率を２５％以上として圧延する方法が開示されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】特開平０２−２１７１
０２号公報においては、圧下率ｒを指標にして反りを制
御しようとしているが、後述する様に、反りの発生量
は、圧下率ｒではなく式（１）で示す形状比Γに依存す
る。

【０００６】形状比Γ＝（接触投影弧長）／｛（入側板厚＋出側板厚）／２｝・・・（１）すなわち、後述の図３において詳細を示すように、上下
非対称要因によって発生する反りは０．８＜Γ＜３．５
の領域で反り曲率の最大値を有し、Γ＜０．８の領域で
はΓが小さいほど反りは小さくなり、Γ＞３．５の領域
ではΓが大きいほど反りは小さくなる。

【０００７】一方、圧下率ｒと形状比Γとの関係につい
ては、式（１）から明らかなように、圧下率ｒが同―で
も、入側板厚が薄くなるにつれてΓは大きくなる。した
がって、圧下率ｒを反り制御の指標とする特開平０２−
２１７１０２号公報の方法を用いると、圧下条件によっ
ては、反りをさらに悪化させることになる。

【０００８】表１に、リバ―ス圧延の最終パスにおい
て、入側板厚Ｈ＝８ｍｍおよび２０ｍｍの材料を異周速
圧延した場合の反り発生挙動を示す。Ｈ＝８ｍｍの場合
には、特開平０２−２１７１０２号公報に示される様
に、圧下率をｒ＝１２．５％からｒ＝３０％に増加すれ
ば、反り量は大幅に減少する。しかしながら、Ｈ＝２０
ｍｍの場合には、特開平０２−２１７１０２号公報に示
す方法を用いると、逆に反り量が増加することが分か
る。

【０００９】本発明の目的は、以上の点に鑑み、板状の
金属製品の製造において、広範囲の圧下条件に適用可能
な、高精度の反り制御の方法を提供することである。

【００１０】

【表１】

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するため、形状比Γと圧延反りとの関係に基づい
て、反りが許容される範囲内となる形状比Γの範囲を求
め、当該パスにおける先端部の形状比Γがこの範囲内に
入るように、前パスあるいは当該パスにおいて圧延材の
先端部を圧延することを特徴とする。

【００１２】すなわち、本発明の要旨とする処は、以下
の通りである。

【００１３】板材を圧延機によりリバース圧延する板圧
延法において、形状比Γと板圧延材の反りとの関係か
ら、板圧延材の反りが許容される形状比Γの範囲を定め
ておき、当該パスにおける少なくとも先端部の形状比が
上記範囲内に入るように、前パス或いは当該パスにおけ
る圧延材の少なくとも先端部を圧延することを特徴とす
る板圧延方法である。

【００１４】また、好ましくは、当該パスにおける少な
くとも先端部の形状比が上記範囲内に入るように、前パ
スにおいて、板圧延材の後端部の板厚がテーパー状に減
少あるいは増加させて圧延することを特徴とする板圧延
方法であり、あるいは、当該パスにおける少なくとも先
端部の形状比が上記範囲内に入るように、当該パスにお
いて、板圧延材の少なくとも先端部の板厚をテーパー状
に減少あるいは増加させて圧延することを特徴とする板
圧延方法である。

【００１５】さらに、より好ましくは、当該パスにおけ
る少なくとも先端部の形状比Γが、Γ≦０．５あるいは
Γ≧４となるように圧延することを特徴とする板圧延方
法である。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に基づいて詳
細に説明する。図１に、本発明を適用する圧延機の一例
を示す。上下のワークロール１、２を有する圧延機７の
前後には、ローラーテーブル４が設けられている。ロー
ラーテーブル４の上に図示されている圧延材３は、上ワ
ークロール１と下ワークロール２で所定の板厚に圧延さ
れる。上ロール系は、上ワークロール１と上バックアッ
プロ―ル５とから構成され、下ロール系は、下ワークロ
ール２と下バックアップロール６とから構成される。

【００１７】図１に示す圧延機においてリバース圧延を
行う場合に反りが生じると、前述したように、圧延の中
断、機器の破損等の操業上の大きな問題が生じる。この
反りの直接的な発生原因は、圧延材の上下温度差、ロー
ルと圧延機との摩擦係数の上下差およびロール周速度の
上下差等の上下非対称要因であると考えられるが、圧延
条件によって発生挙動が異なり、制御方法は不明であっ
た。

【００１８】発明者らは、リバース圧延において上下非
対称条件が存在する時、圧延材の先端部を圧延する場合
には反り、上反りまたは下反り、が発生するが、圧延材
の圧延方向中央部および後端部を圧延する場合には反り
が発生しないことを見出し、さらに、そのメカニズムを
明らかにした。

【００１９】以下にその詳細を記す。

【００２０】先端部の圧延時には、上述したように、上
反りおよび下反りのいずれもが発生し得る。これは、先
端部の圧延の場合、材料がテーブルローラーに達するま
では材料の変形（反り）を拘束するものが無く、また出
側の材料長さ、すなわちロールバイト出口から材料の圧
延方向先端部までの距離も短いので材料の自重の影響も
小さく圧延材の上下の温度差等の上下非対称性により反
りが発生し始めると、反りの曲率は限界まで拡大するか
らである。

【００２１】―方、圧延材の圧延方向中央部および後端
部の圧延時には、反りは発生しない。まず、下反りに関
しては、下反りが発生しようとしても、出側のテーブル
ローラーにより材料が拘束され、材料が下方向に大きく
変形できないためである。また、上反りに関しての発生
メカニズムは以下の通りである。

【００２２】ここでは、上下の非対称要因として、圧延
材の上下面に温度差がある場合を例示する。図２は、材
料下面が高温の場合における圧延挙動を示すものであ
る。下面が高温のため、下面の材料の延仲が大きくな
り、まず上方向の先端部の反りが発生する（図２
（ａ））。圧延が進むとロールバイト前後の材料の拘束
のために、反りは発生しなくなる（図２（ｂ））。さら
に圧延が進むと後端側の材料は短くなり後端が自由とな
るために、再び上反りが発生しようとする。しかしなが
ら、ロールバイト出側には既に圧延を終了した長い材料
が存在するので、自重によって、ロールバイト出口にお
ける出側速度の材料上下面での不均一性を解消する大き
な張力差が材料上下面に作用し、後端部においては反り
は発生しない（図２（ｃ））。以上の結果から、制御す
ベき反りは、先端部の反りであることがわかる。

【００２３】次に、発明者らは、（ａ）ロール周速度の
上下差（異周速）、（ｂ）材料とロールとの摩擦係数の
上下差、（ｃ）材料温度の上下差といった非対称要因が
存在する場合の圧延挙動について、さらに実験を実施
し、反りの大きさは、圧下率ではなく形状比Γに依存し
することを見いだした。実験条件は表２の通りであり、
図３は、その実験結果を形状比が反りに及ぼす影響とし
て整理したものである。

【００２４】なお、異周速率χの定義を下記に示す。 χ＝（Ｖ_T−Ｖ_B）／ｍａｘ（Ｖ_T、Ｖ_B）×１００（％）ここで、Ｖ_Tは上ロールの周速度、Ｖ_Bは下ロールの周速
度である。

【００２５】

【表２】図３（ａ）に示すように、ロール周速度の上下差（異周
速）による形状比と反りとの関係では、反りがピークと
なる形状比が２箇所、すなわちΓ＝１およびΓ＝３の近
傍、に存在し、また、図３（ｂ）、（ｃ）に示すよう
に、材料とロールの摩擦係数の上下差、および材料温度
の上下差による形状比と反りとの関係では、反りがピー
クとなる形状比がそれぞれ１箇所、すなわちΓ＝１．５
の近傍に存在する。

【００２６】従って、図３から判るように、いずれの非
対称要因の場合も、反りピークをΓ₁、Γ₂としたとき、
（ただし、Γ₁＜Γ₂図３（ａ）の場合はΓ₁＝１．０、
Γ₂＝３、図３（ｂ）、（ｃ）の場合はΓ₁＝Γ₂＝１．
５）、Γ₁より小さい範囲では形状比Γが小さいほど、
反りは小さくなり、また、Γ₂より大きい範囲ではΓが
大きいほど、反りが小さくなることが判る。

【００２７】また、上記の表２の実験は実用的な圧延条
件を含んで広範囲にわたっており、この結果に基づいて
得られた図３に示したような各非対称要因毎の反りと形
状比の関係、すなわち、形状比Γがある値Γ₁より小さ
い範囲では、Γが小さくなるほど反りの発生は小さくな
り、Γがある値Γ₂より大きい範囲では、Γが大きくな
るほど反りの発生は小さくなるという関係は、通常の金
属板を圧延する殆どの圧延条件において成立すると見な
すことができる。

【００２８】従って、許容される反り曲率の限界をκ_o
とすると、圧延時の反り曲率κをκ＜κ_oとするために
は（但し、曲率κ、κ_oは規格化した値：ロール半径／
反り曲率半径を示す）、先端部の圧延時の形状比が Γ＜Γ₁の領域では、Γ≦Γ₁₀ （ここで、Γ₁₀はΓ
＜Γ₁において反り曲率κが許容限界κ_oとなる時のΓで
あり、Γ₁₀≦Γ₁） Γ＞Γ₂の領域では、Γ≧Γ₂₀（ここで、Γ₂₀はΓ＞Γ₂
において許容限界κ_oを示すΓであり、Γ₂₀≧Γ₂）とな
るように、圧延条件を設定すれば良いことが判る。

【００２９】このため、まず許容される反り曲率の限界
κ_oを決定し、次に図３に示した各非対称要因の反りと
形状比との関係から、非対称要因の変動の幅、非対称要
因の相互の関係などを勘案して形状比Γ₁₀、Γ₂₀を設定
する。

【００３０】許容される反り曲率の限界は、最終製品の
形状、或いは支障無く圧延が可能な形状等の点を勘案し
て決定するが、これらの点において通常問題のないκ_o
≦０．１とすることが望ましい。

【００３１】また、図３からも判るように、各非対称要
因の反りと形状比との関係は、ほぼ類似しており、非対
称要因の変動の幅が大きいほど、許容される反りが限界
以下となる形状比、Γ₁₀とΓ₂₀の開きが大きくなる。例
えば、図３（ｂ）の材料とロールの摩擦係数の上下差の
要因の場合を例にし、κ_o＝０．１以下として説明する
と、△μ＝０．１０の場合は、Γ₁₀＝０．５、Γ₂₀＝
４．０となり、Γ≦Γ₁₀＝０．５、Γ≧Γ₂₀＝４．０に
設定する必要があるが、△μ＝０．０５の場合は、Γ₁₀
＝１．０、Γ₂₀＝３．０となり、Γ≦Γ₁₀＝１．０、Γ
≧Γ₂₀＝３．０に設定すれば良いことになる。

【００３２】前者の場合は、後者の場合に比べて、反り
を許容限度以内とする形状比の選択の範囲は狭くなる
が、△μが大きく変動するような場合には、後者の場合
に比べて安全側になる。―方、後者の場合は反りを許容
限度以内とする形状比の選択の範囲は広いが、△μが大
きく変動した場合は反りの抑制効果はあるものの効果が
十分でない場合があり得ることが判る。他の非対称要
因、例えば図３（ａ）、（ｃ）についてもほぼ同様の傾
向であり、このように非対称要因の変動の幅によって同
じ形状比の場合でも反りの発生程度が変動するので、材
料、ロール、圧延条件等から非対称要因の変動を勘案し
て、形状比Γ₁、Γ₂を設定することが好ましい。

【００３３】また、上記の通り図３（ａ）のロールの周
速度の上下差（異周速）による反りと形状比との関係に
おいて、反りがピークとなる形状比が２箇所、すなわち
Γ＝１およびΓ＝３の近傍、に存在する。従って、Γ＜
１或いは１＜Γ＜３或いはΓ＞４となる形状比Γ₁₀、Γ
₂₀を設定すればロール周速度の上下差に起因する反りは
抑制できるが、その他の要因、例えば、材料とロールと
の摩擦係数の上下差に起因する反りのピーク（図３
（ｂ））および材料温度の上下差に起因する反りのピー
クはいずれも形状比が１．５前後にあるため（図３
（ｃ））、形状比１＜Γ＜３の範囲でΓ₁、Γ₂を設定し
た場合、反りを制御できないことになる。

【００３４】従って、Γ₁₀、Γ₂₀の設定に当たっては、
許容される反りの限界以下とするこのように、Γ₁₀、Γ
₂₀は、許容される反り曲率の限界κ_o、非対称要因の変
動幅、非対称要因の相互の関係等を勘案して設定するこ
とができる。

【００３５】本発明においては、図３の結果から明らか
なように、好ましくは、許容限界の反り曲率κ_o＝０．
１とし、Γ₁₀＝０．５、Γ₂₀＝４とする。すなわち、上
記の形状比は、これらの３つの非対称要因を同時に満た
し、かつ非対称要因の変動の幅が多変動しても反りを抑
制できるものである。

【００３６】なお、上述のように、これら３つの非対称
要因に対して同時に反りを許容限度以内とする形状比を
設定することが最も好ましいが、場合によっては、これ
らの非対称要因の反りに与える影響度合いを考慮して、
すなわち影響度の大きい非対称要因の比重を高くして形
状比を設定しても良い。

【００３７】また、圧延条件が、通常の圧延条件、非対
称要因の変動の幅が大きく異なるような場合、例えば、
異周速率χの絶対値が５％以上となる場合等では、各非
対称要因毎に反りと形状比との関係を別途求め、その関
係から形状比のΓ₁₀、Γ₂₀を設定すれば良いことは言う
までもない。

【００３８】次に、発明者らは、先端部の圧延時の形状
比をΓ≦Γ₁₀或いはΓ≧Γ₂₀となるように調整する方法
として、（１）前パス或いは当該パスの板厚調整による
方法、（２）前パスの後端部のテーパー圧延による方
法、および（３）当該パスの先端部のテーパー圧延によ
る方法を見いだした。

【００３９】以下にその詳細を示す。なお、表２の実験
条件においては、図３に示すように、許容限界の反り曲
率κ_o＝０．１とすると、Γ₁₀＝０．５、Γ₂₀＝４とな
るので、以下の説明では、これらの具体的な例に基づい
て述ベる。

【００４０】（１）前パスあるいは当該パスの板厚調整
による方法形状比Γ、入側板厚Ｈおよび出側板厚ｈの関係は、式
（１）から以下の様にして求まる。すなわち、式（１）
で示した形状比Γは、式（２）のように変形できる。

【００４１】形状比Γ＝Ｌｄ／｛（Ｈ＋ｈ）／２｝・・・（２）ここで、Ｌｄ：接触投影弧長、Ｈ：入側板厚、ｈ：出側
板厚また、接触投影弧長Ｌｄは、―般に式（３）で示され
る。

【００４２】接触投影弧長Ｌｄ≒（Ｒ・△ｈ）^0.5 ・・・（３）ここで、Ｒはロール半径、△ｈ＝（Ｈ−ｈ）式（２）、（３）より、形状比Γは式（４）で表すこと
ができる。

【００４３】 Γ≒｛Ｒ・（Ｈーｈ）｝^0.5／｛（Ｈ＋ｈ）／２｝・・・（４）式（４）をｈについて解けば、ｈ≒［−（２Ｈ＋α）＋｛（２Ｈ＋α）²−４（Ｈ²−αＨ）｝^0.5］／２・・・（５）ここでα＝４Ｒ／Γ² 従って、先端部の圧延時も含めた板長さ全長にわたり、
当該パスの先端部の形状比Γが、Γ≦０．５あるいはΓ
≧４となるように、前パスの圧延において板厚を調整す
れば良い。

【００４４】表３に、前パスの板厚調整の―例を示す。
（ａ）、（ｂ）いずれの場合も、調整前には、当該のＮ
パス目において、形状比ΓがΓ≦０．５あるいはΓ≧４
以外の値を示しているが、前パス（Ｎー１）の（ａ）圧
下率を大きくする。あるいは（ｂ）圧下率を小さくする
調整を行った調整後では、当該パスでの入側板厚が調整
されたことになり、（ａ）、（ｂ）いずれの場合におい
ても、Γ≦０．５あるいはΓ≧４になることが分かる。

【００４５】表４に、前パスの板厚調整の―例を示す。
（ａ）、（ｂ）いずれの場合も、調整前には、当該のＮ
パス目において、形状比ΓがΓ≦０．５あるいはΓ≧４
以外の値を示しているが、当該のＮパス目において
（ａ）圧下率を小さくする。あるいは（ｂ）圧下率を大
きくする調整を行った調整後では、当該パスでの出側板
厚が調整されたことにより、（ａ）、（ｂ）いずれの場
合においても、Γ≦０．５あるいはΓ≧４になることが
分かる。

【００４６】

【表３】

【００４７】

【表４】（２）前パスの後端部のテーパー圧延による方法上記の前パスの板厚を調整する方法は、Γ＜０．５とす
る条件においては、非常に圧下効率が悪くなる場合があ
る。例として、表５に、板厚７０ｍｍから６パスの圧延
を行う場合に、Γ＝０．４９としたパススケジュールを
示す。６パス合計で、わずかｒ＝１６．８％の圧下しか
できないことが分かる。

【００４８】

【表５】そこで、本願第２発明の方法においては、前パスにおい
て、板圧延材の後端部近傍の板厚がテーパー状に減少あ
るいは増加するように圧延し、当該パスの先端部の形状
比ΓがΓ≦０．５あるいはΓ≧４となるように圧延し、
当該パスの先端部の板厚を調整するものである。すなわ
ち、リバース圧延において、前パスで圧延材後端部近傍
の板厚を当該パス出口板厚に近づけるようなテーパー状
に圧延し、当該パス先端部の圧延が極軽圧下となるよう
に圧延するものである。これにより、先端部の圧延にお
いてΓ≦０．５を確保しつつ、かつ大きな圧下も可能と
なる。

【００４９】以下、Ｎー１パス目から本方法を実施する
場合を例として説明する。

【００５０】Ｎ−１パス目（前パス）図４は、リバース圧延における板圧延材の圧延方向と板
厚の変化を模式的に示したものであり、（ａ）、（ｂ）
（ｃ）にＮ−１パス目の圧延方法を示す。図４（ａ）
は、前パスにおける先端部圧延時の挙動を示している。
入側板厚Ｈ＝ｔ_oであり、ロールギャップＳは、出側板
厚ｈがｈ＝ｔ₁となるように、Ｓ＝ｔ₁に設定されてい
る。図４（ｂ）は、圧延方向中央部の圧延であり、ロー
ルギャップは、図４（ａ）と同様Ｓ＝ｔ₁である。図４
（ｃ）に、前パスの後端部の圧延方法を示す。

【００５１】この場合、圧延方向に長さＬ₁の領域にお
いては、圧延の進行とともにロールギャップを徐々に減
少させるテーパー圧延を行い、最後端部ではロールギャ
ップＳ’＝ｔ₁’、すなわち最後端部の板厚ｈ’をｈ’
＝ｔ₁’まで圧下させる（ｔ₁’＜ｔ₁）、この後端部の
圧延時には、前述したように上下非対称要因が存在して
も反りの発生は生じない。ｔ₁’の値は、式（４）から
導いた式（６）より、算出することができる。ｔ₁’≒［−（２ｔ₂−α）−｛（２ｔ₂−α）²−４（ｔ² ₂＋αｔ₂）｝^0.5］／２・・・（６）ここでα＝４Ｒ／Γ²、ｔ₂は当該パス（Ｎ）における後
端部圧延時以外のロールギャップである。Γは、Γ≦
０．５を満たす値を設定する。

【００５２】Ｎパス目（当該パス）図４（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）にＮパス目の圧延方法を示
す。図４（ｄ）は、当該パスにおける先端部の圧延挙動
を示している。ロールギャップはＳ＝ｔ₂であり、圧延
材の最先端部の入側板厚Ｈ’は前パス（Ｎ―１パス）の
最後端部のテーパー圧延によってＨ’＝ｔ₁’である
（ｔ₁’＞ｔ₂）。この先端時の形状比Γは、Γ≦０．５
となるので、反り発生の原因となる上下非対称要因、例
えば材料とロールとの摩擦係数の上下差、材料温度の上
下差、ロール周速度の上下差など、が存在しても、先端
部の反りが大きくなことはない。

【００５３】図４（ｅ）に、圧延方向中央部での圧延挙
動を示す。ここでは、Ｈ＝ｔ₁からｈ＝ｔ₂まで圧下され
ているが、前述した理由によりこの領域では反りは生じ
ない。後端部の圧延においても前述した理由により反り
は発生しないので、端部においてもＨ＝ｔ₁からｈ＝ｔ₂
までの圧延を継続すれば良い。なお、次パス（Ｎ＋１パ
ス）でも本方法を用いる場合には、図４（ｆ）に示すよ
うに、同様のテーパー圧延を再度行えばよい。

【００５４】以上は、Γ≦０．５とする方法を示した
が、図５に示す方法のように、前パスにおいて圧延材後
端部近傍の板厚を板厚が漸次厚くなるようなテーパー状
に圧延し、当パスにおいて先端部の圧延が大圧下となる
ように圧延すれば、当該パスの先端部の圧延においてΓ
≧４とすることが可能である。この場合、ｔ₁、ｔ₁’、
ｔ₂の関係が、ｔ₁’＞ｔ₁、ｔ₁’＞ｔ₂と異なるだけ
で、圧延方法自体は、図４の場合と全く同様である。

【００５５】前パスで板厚減少方向のテーパーを付与す
る方法、すなわち図４の方法、および前パスで板厚増加
方向のテーパーを付与する方法、すなわち図５の方法、
のいずれを選択するかは、圧延機の能力にもよるが、―
般的には、Γ₁₀とΓ₂₀の平均値Γ_a＝（Γ₁₀＋Γ₂₀）／
２を境界値とするのが圧下率の大幅な変動が防止できる
ので好ましい、この例では、Γ₁₀＝０．５、Γ₂₀＝４で
あるから、当該パスのΓが０．５＜Γ＜２．２５の場合
には図４の方法を選択し、当該パスのΓが２．２５≦Γ
＜４の場合には、図５の方法を選択すれば良い。

【００５６】また、テーパー部の長さＬ₁は、反りが発
生しやすい条件、例えば、強冷却圧延によって生じる大
きな上下温度差、ほど長くすれば良く、必要に応じて図
８に示すように平行部を設け、当該パスでΓ≦０．５あ
るいはΓ≧４となる領域を圧延方向に増加させればよ
い。これは、平行部は、Γ≦０．５の領域では、Γがテ
ーパー部より小さくなるために、反りが生じにくく、Γ
≧４の領域では、Γがテーパー部より大きくなるため
に、反りが生じにくくなるためである。

【００５７】（３）当該パスの先端部のテーパー圧延に
よる方法前述のように、テーパー圧延を前パスで行うのではな
く、当該パスで行うことも可能である。本願の第３の発
明は、当該パスの板圧延材の先端部の形状比Γが、Γ≦
０．５あるいはΓ≧４となるように、当該パスにおい
て、板圧延材の先端部の板厚を、テーパー状に減少ある
いは増加させて調整し、圧延する方法であって、その模
式図を図６および図７に示す。図６は、先端を大圧下し
てΓ≧４とする方法であり、図７は、先端を軽圧下とし
てΓ≦０．５とする方法である。ただし、本方法は、板
長さ方向に板厚が変化してしまうので、最終パスに用い
ることは避けることが望ましい。

【００５８】以上、本発明においては、圧延スケジュー
ルに応じて、Γを調整する方法を用いることにより、初
期パス、中間パスも含めた全パスの圧延反りの低減が可
能なことが分かる。また、圧延機の能力等に応じて、数
パスごとに上記の方法を組み合わせて用いることも可能
である。

【００５９】

【実施例】ワークロール径１０００ｍｍの圧延機を用い
て、板厚１００ｍｍ、板幅１７６０ｍｍのスラブを板厚
ｌｌｍｍまで圧延した、本圧延機の速度制御性は非常に
高いが、速度制御性の悪いミルでの反り制御特性を調ベ
るために、全パスにおいて５％の異周速率を付与した。

【００６０】表６に示す実施例では、１〜３パスにおい
て当該パスの先端部でΓ≦０．５となるようにテーパー
圧延を実施し、４〜５パスでは、当該パスの先端部でΓ
≧４となるテーパー圧延を実施した、表７に示す比較例
では、いずれの設定方法も実施しなかった。

【００６１】図９にパスと反り発生挙動を示す。２〜６
パスの全てのパスをΓ≦０．５あるいはΓ≧４とした本
発明の実施例では、全パスにおいて反り量が非常に小さ
かったが、比較例では、３〜６パスで大きな反りを示し
た。

【００６２】

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、反り
の無い板を効率良く製造できることを可能としたので、
形状の優れた板状の金属製品を量産できる効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用する圧延機の例を示す図であ
る。

【図２】材料下面が高温の場合における。反り発生挙
動を示す図である。

【図３】形状比が反り曲率に及ばす影響を示す図であ
る。

【図４】前パスの材料後端部に板厚減少のテーパーを
付与する圧延方法を示す図である。

【図５】前パスの材料後端部に板厚増加のテーパーを
付与する圧延方法を示す図である。

【図６】当該パスの材料先端部に板厚増加のテーパー
を付与する圧延方法を示す図である。

【図７】当該パスの材料先端部に板厚減少のテーパー
を付与する圧延方法を示す図である。

【図８】テーパー部に平行部を付与する方法を示す図
である。

【図９】テーパー圧延が反り曲率に及ぼす影響を示す
図である。

【符号の説明】

１上ワークロール２下ワークロール３圧延材４ローラーテーブル５上バックアップロール６下バックアップロール７圧延機

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】板材を圧延機によりリバース圧延する板
圧延法において、形状比Γと板圧延材の反りとの関係か
ら、板圧延材の反りにもとづいて許容される形状比Γの
範囲を予め定めておき、当該パスにおける少なくとも先
端部の形状比が上記範囲内に入るように、前パス或いは
当該パスにおける圧延材の少なくとも先端部を圧延する
ことを特徴とする板圧延方法。但し、形状比Γは、板圧
延材とロールとの接触投影弧長を入側板厚と出側板厚と
の平均値で除した値とする。
【請求項２】当該パスにおける少なくとも先端部の形
状比が上記範囲内に入るように、前パスにおいて、板圧
延材の後端部の板厚をテーパー状に減少あるいは増加さ
せて圧延することを特徴とする請求項１に記載の板圧延
方法。
【請求項３】当該パスにおける少なくとも先端部の形
状比が上記範囲内に入るように、当該パスにおいて、板
圧延材の少なくとも先端部の板厚をテーパー状に減少あ
るいは増加させて圧延することを特徴とする請求項１に
記載の板圧延方法。
【請求項４】当該パスにおける少なくとも先端部の形
状比Γが、Γ≦０．５あるいはΓ≧４となるように圧延
することを特徴とする請求項１、請求項２ないし請求項
３のいずれかに記載の板圧延方法。