JPH10110924A - 循環流動層燃焼装置の異物排出装置及び異物排出方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 循環流動層炉本体の炉底部から異物を簡単且
つ円滑に炉外へ排出できるようにする。 【解決手段】 循環流動層炉本体の炉底部より取出した
異物と流動媒体との混合物を分級器内で空気流によって
異物と流動媒体に分級し、分級した流動媒体は循環流動
層炉本体内へ戻すと共に異物は異物排出管を通して振動
コンベア上へ導出し、振動コンベアの振動により逐次外
部へ排出する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は石炭、木屑、木屑以
外のバイオマス、下水汚泥、都市ごみ、産業廃棄物等を
燃料とする循環流動層燃焼装置に於いて使用されるもの
であり、炉底部の流動媒体中に存在する異物を円滑に炉
本体外へ排出できるようにした循環流動層燃焼装置の異
物排出装置とこれを用いた異物排出方法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】流動層燃焼装置は石炭、木屑、木屑以外
のバイオマス、下水汚泥、都市ごみ、産業廃棄物、ＲＤ
Ｆ等の幅広い燃料を効率よく燃焼させることができ、従
前から広く実用に供されている。その中でも、流動層炉
本体の上部まで吹き上げられた流動媒体（砂）をサイク
ロン内へ導入し、ここで補集された流動媒体を流動炉本
体の炉底部へ戻すようにした所謂循環流動層燃焼装置
は、近年著しく技術開発が進められて実用数も大幅に増
加している。

【０００３】何故なら、循環流動層炉燃焼装置では炉本
体内を上昇する燃焼ガスと流動媒体（砂）との流速差が
相当に大きいため、炉本体内の全域で燃料と流動媒体と
の混合攪拌が旺盛に行なわれ、燃焼反応が極めて急速に
進行する。その結果、比較的低い空気過剰率でもって燃
料Ａをほぼ完全に燃焼させることが可能となり、未燃焼
損失が減少してボイラ効率を高めることが可能になると
共に、低空気過剰率下に於ける二段燃焼の採用等により
低ＮＯｘ燃焼が達成できるからである。

【０００４】図５は従前のこの種循環流動層燃焼装置の
一例を示すものであり、図５に於いて２０は燃料サイ
ロ、２１は燃料フィーダ、２２は流動媒体（砂）用タン
ク、２３は石灰石タンク、２４は循環流動層炉本体、２
５は燃料供給口、２６は一次空気供給口、２７は二次空
気供給口、２８は流動媒体導出口、２９は流動媒体戻し
口、３０は起動用バーナ、３１は灰取出し口、３２はサ
イクロン、３３は蒸気ヘッダー、３４は節炭器、３５は
蒸気過熱器、３６は押込送風機、３７はボイラ給水ポン
プ、３８は蒸気タービン発電装置、３９は廃ガス処理装
置、４０は誘引通風機、４１は煙突、４２は灰サイロ、
４３は排ガス再循環ファン、４４は消石灰タンク、Ａは
燃料、Ｂは流動媒体、Ｃは一次燃焼空気、Ｄは二次燃焼
空気、Ｅは灰、Ｆは燃焼ガスである。

【０００５】燃料Ａは、燃料サイロ２０から燃料フィー
ダ２１により燃料供給口２５を通して循環流動層炉本体
２４の炉底部へ供給される。一方、一次燃焼空気Ｃは一
次空気供給口を通して炉底部に設けた一次空気供給ノズ
ル（図示省略）から炉底部へ供給され、また二次燃焼空
気Ｄは炉本体１の中間部下方の炉壁に設けた二次空気供
給ノズル（図示省略）から炉内へ供給される。流動層炉
本体２４内では、炉底より供給された一次燃焼空気Ｃに
より所謂濃厚層が形成され、濃厚層内の燃料Ａは一次燃
焼空気Ｃと二次燃焼空気Ｄの供給により激しく燃焼す
る。

【０００６】循環流動層炉本体２４内の燃焼ガスＦと舞
い上った流動層内の流動媒体Ｂ等は、炉本体２４内を攪
拌されつつ上昇し、その間に随伴する未燃焼物は完全に
燃焼される。また、燃焼ガスＦと舞い上った流動媒体Ｂ
等は流動媒体導出口２８からサイクロン３２内へ導出さ
れ、ここで燃焼ガスＦ等と流動媒体Ｂとに分離される。
更に、補集された流動媒体Ｂは流動媒体戻し口２９から
炉本体２４の底部へ戻される。

【０００７】前記循環流動層炉本体２４、サイクロン３
２及び煙道等にはボイラ装置を構成する水管群が設けら
れており、燃焼ガスＦの熱吸収が行なわれると共に、蒸
気ヘッダー３３から取り出された蒸気は、蒸気過熱器３
５を通して蒸気タービン発電装置３８へ供給される。ま
た、節炭器３４等で廃熱を回収された燃焼ガスＦは、廃
ガス処理装置３９を通して誘引通風機４０により引き出
され、煙突４１より大気中へ放出されて行く。

【０００８】ところで、炉本体２４内へ供給される燃料
Ａには、一般に易燃性物質だけでなく様々な難燃性物質
や非燃性物質が含まれている。これ等の燃料Ａ中に含ま
れていた難燃性物質の一部や非燃性物質（以下、異物と
総称する）は、燃料Ａの燃焼が継続されるに伴なって流
動媒体Ｂと一緒に炉底部に多く集まることになり、炉底
部における流動媒体Ｂの流動性に悪影響を及ぼすことに
なる。

【０００９】そのため、従前の循環流動層燃焼装置に於
いては、例えば図３に示す如く、炉底２４ａに異物取出
管４５を設けると共に、流動用空気（１次燃焼空気）吹
出しノズル４６より空気流を異物取出管４５の方向へ向
けて噴出する。そして、噴出した空気流によって炉底部
の濃厚層内に含まれている異物を流動媒体Ｂと共に取出
管４５の方向へ順次吹き寄せ、取出管４５を通して水冷
式スクリューコンベア４７上へ排出するようにしてい
る。

【００１０】尚、前記異物取出管４５を通して水冷式ス
クリューコンベア４７上へ排出された異物と流動媒体Ｂ
の混合物は約８００°〜９００℃の高温度であり、水冷
式スクリューコンベア４７上で３００°〜３５０℃の温
度に冷却されたあと、振動スクリーン４８上へ搬出され
て異物と流動媒体（砂）に分離される。また、振動スク
リーン４８に於いて分離された流動媒体Ｂは、炉本体２
４内へ順次戻されて行く。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】而して、循環流動層燃
焼装置に於いては、通常流動媒体Ｂには流動砂が多く使
用されており、これ等の流動砂は、流動性の点からその
粒径が１００〜５００μｍ（平均粒径２２０μｍ）程度
に選定されており、極めて細かい砂である。また、炉底
部の流動層内における異物と砂の比率（異物ｗｔ％／砂
ｗｔ％）は約１０〜１２％／９０〜８８％であって、砂
の量が相対的に多くなっている。その結果、前記図２の
如き構成の異物排出方法では、振動スクリーン４８の篩
目に目詰まりが発生し易くなり、異物と砂とを円滑に分
離し難いと云う問題がある。

【００１２】一方、水冷式スクリューコンベア４７に於
いても、燃料Ａ中に含まれている異物の形状や種類が多
種多様であるため、異物の噛み込みによるスクリューの
運転停止やスクリューの磨耗及び腐蝕が多発し、炉本体
内から異物と砂の混合物を円滑に搬出できないと云う問
題がある。

【００１３】本発明は従前の循環流動層燃焼装置に於け
る上述の如き問題、即ち、流動媒体（砂）の粒径が極
めて小さいうえ、異物／砂の混合比率が小さくて砂の量
が相対的に多いため、振動スクリーンに目詰まりが生じ
易いこと、及び異物の噛み込みや腐蝕等により、水冷
式スクリューコンベアにもトラブルが発生し易いこと等
の問題を解決せんとするものであり、炉底部の流動媒体
内に存在する異物を簡単且つ円滑に、しかも確実に炉本
体内から外部へ排出できるようにした循環流動層燃焼装
置の異物排出装置及び異物排出方法を提供するものであ
る。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本件請求項１に記載の発
明は、循環流動層炉本体と並列に立設され、流動媒体排
出通路によりその底部を循環流動層炉本体の炉底部へ、
また流動媒体返送通路によりその頂部を炉中間部へ夫々
連通せしめた筒状の分級器と；分級器の底部より下方へ
突設せしめた異物排出管と；前記分級器の底部に設けた
冷却用空気噴出ノズルと；流動媒体排出通路に設けた通
路の開閉装置と；前記流動媒体排出通路に設けた流動媒
体送出し装置と；前記異物排出管の下端部の下方に設け
た振動コンベアとから構成したことを特徴とするもので
ある。

【００１５】請求項２に記載の発明は、請求項１の発明
に於いて、分級器を内部の空気流の流速が６００°〜７
００℃に於いて４〜８ｍ／ｓｅｃの分級器に、通路の開
閉装置をダンパーに、流動媒体送出し装置を輸送用空気
ノズルに、異物排出管を長さが１０００ｍｍ以上の異物
排出管にすると共に、振動コンベアを全長が１５００ｍ
ｍ以上で３°〜１０°の仰角でもって上向き傾斜状に配
設した振動コンベアにしたものであり、また、請求項３
の発明は、流動媒体送出し装置を、流動媒体排出通路の
床面に配列した分級器の方向へ輸送用空気を噴出する複
数の輸送用空気ノズルから構成するようにしたものであ
る。

【００１６】請求項４に記載の発明は、循環流動層炉本
体の炉底部より取出した異物と流動媒体の混合物を分級
器内で空気流によって異物と流動媒体に分離し、分離し
た流動媒体は前記空気流により循環流動層炉本体内へ戻
すと共に異物は異物排出管を通して振動コンベア上へ流
出せしめ、振動コンベアの振動により逐次外部へ排出す
るようにしたものである。

【００１７】請求項５の発明は、請求項４の発明に於い
て分級器内の空気流の流速を分級器内温度が約６００°
〜７００℃に於いて４〜８ｍ／ｓｅｃに設定したもので
あり、また、請求項６の発明は、請求項４の発明に於い
て、異物排出管内に存在する異物と流動媒体の混合物及
び振動コンベア上に存在する異物と流動媒体の混合物に
より、炉本体内部と外部との間の気密性を保持するよう
にしたものである。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、図１に基づいて本発明の実
施の形態を説明する。図１は本発明に係る異物排出装置
の全体構成を示すものであり、図に於いて１は循環流動
層炉本体、１ａは炉底、１ｂは炉壁、１ｃは炉底部、２
は流動用空気噴射ノズル、３は流動用空気（一次燃焼空
気）供給口、３ａは風箱、４は流動媒体取出し口、５は
流動媒体戻し口、６は分級器、７は流動媒体排出通路、
８は流動媒体返送通路、９は開閉装置、１０は流動媒体
送り出し装置、１０ａは輸送用空気ノズル、１０ｂは輸
送用空気供給口、１１は異物排出管、１２は冷却用空気
噴出ノズル、１３は冷却用空気供給口、１４は振動コン
ベア、Ａは燃料、Ａｏは異物、Ｂは流動媒体（砂）、Ｃ
は一次燃焼空気、Ｇは輸送用空気、Ｈは冷却用空気、Ｉ
は分級後の排出混合物である。

【００１９】本発明に係る異物排出装置は、図１に示す
如く筒状の分級器６と、炉底部１ｃと分級器６の下方部
を連通する流動媒体排出通路７と、炉底部１ｃの上方と
分級器６の上方部を連通する流動媒体返送通路８と、流
動媒体排出通路７内に設けた開閉装置９と、流動媒体排
出通路７内の流動媒体Ｂ等を送り出す流動媒体送出し装
置１０と、分級器６の下方に設けた異物排出管１１と、
分級器９の下方に設けた冷却用空気噴出ノズル１２と、
異物排出管１１からの流動媒体Ｂと異物Ａｏの混合物Ｉ
を受け入れる振動コンベア１４とから構成されている。

【００２０】前記分級器６は鋼及び又は耐火物により筒
状に形成されており、その下方部は傾斜状の流動媒体排
出通路７及び流動媒体取出し口４を介して、炉底部１ｃ
の内部と連通されている。また、分級器６の上方は傾斜
状の流動媒体返送通路８及び流動媒体戻し口５を介し
て、炉本体１の中間部と連通されている。

【００２１】前記流動媒体排出通路７内には通路の開閉
装置９を形成するダンパーが設けられている。また、当
該流動媒体排出通路７には、通路内の流動媒体（砂）Ｂ
と異物Ａｏとの混合物を分級器６側へ送り出す流動媒体
送出し装置１０が設けられており、本実施態様では輸送
用空気ノズル１０ａによって前記送出し装置１０が形成
されていて、輸送用空気供給口１０ｂを経てノズル１０
ａから輸送用空気Ｇを噴出することにより、流動媒体Ｂ
等が矢印方向へ強制的に送り出される。尚、前記開閉装
置９はダンパー以外の例えば弁類等であってもよく、同
様に送出し装置１０も、プッシャー等の機械的構成のも
のであってもよいことは勿論である。

【００２２】図２及び図３は前記輸送用空気ノズル１０
ａの平面図と断面図を示すものである。当該ノズル１０
ａの頭部は、排出通路７内の異物Ａｏ及び流動媒体Ｂを
円滑に分級器６側へ移送するために、後方部が細幅状に
形成されており、所謂カナヅチの頭部の如き形状を呈し
ている。また、ノズル１０ａのノズル孔は、輸送用空気
Ｇを一方向（分級器６の方向）へ向けて噴出するように
穿孔されており、これによって異物Ａｏ及び流動媒体Ｂ
は順次分級器６側へ移送されて行く。

【００２３】尚、本実施態様に於いては、循環流動層炉
本体１の炉底１ａに設けた流動用空気噴射ノズル２（一
次空気噴射ノズル）の方も、前記輸送用空気ノズル１０
ａとほぼ同形状のノズルにしており、これ等複数の流動
用空気噴射ノズル２を図４に示す如き状態で炉底１ａに
配置し、各流動用空気噴射ノズル２から一次燃焼用空気
Ｃを吹き出すことにより、濃厚層内の異物Ａｏ及び流動
媒体Ｂを流動媒体取出し口４の方向へ順次移送するよう
にしている。また、図４に於いては流動媒体取出し口４
を一個所としているが、炉底の形状やその大きさに応じ
て流動媒体取出し口４の数を増してもよいことは勿論で
ある。

【００２４】次に、本発明の異物排出装置による異物の
排出方法について説明する。図１を参照して、一般に循
環流動層燃焼装置に於いては、循環流動層炉本体１の炉
底部１ｃと炉頂部間の全差圧を７００〜８００ｍｍＨ₂
Ｏ程度に保持した状態で運転されている。そして、前記
全差圧が約７００ｍｍＨ₂ Ｏより減少した場合には、流
動媒体Ｂである砂や酸化アルミ粒体を炉本体１の炉底部
１ｃへ供給し、また、逆に全差圧が約８００ｍｍＨ₂ Ｏ
を越えた場合には、炉底部１ｃより砂等の抜き出しを行
なうようにしている。尚、前記炉本体１内より抜き出さ
れた流動媒体（砂）Ｂ内に含まれる異物Ａｏの含有量
は、燃料Ａの種類によって大きく変わり、都市ごみや産
業廃棄物を燃料とする場合には、前記異物含有量は約１
０〜１２ｗｔ％位になることが経験上知られている。

【００２５】炉底部１ｃに存在する異物Ａｏの混り込ん
だ流動媒体（砂）Ｂ（以下、混合物と呼ぶ）は、流動用
空気噴射ノズル２から噴出する一次燃焼空気Ｃの流れに
より、流動媒体取出し口４の方へ順次押し流される。
尚、ノズル２の空気噴出方向は、前述の通り混合物が取
出し口４の方向へ流れ易いように、おおむね取出し口４
の方に向けられている。

【００２６】図１を参照して、分級器６の運転に際して
は、先ず分級器６の冷却用空気噴出ノズル１２及び又は
輸送用空気ノズル１０ａより所定量の冷却用空気Ｈ及び
又は輸送用空気Ｇが分級器６内へ供給される。尚、この
冷却用空気噴射ノズル１２等からの分級器６内への空気
の供給は、分級器６の運転中連続して行なわれるもので
ある。また、分級器６の運転開始当初に於いては、流動
媒体排出通路７の開閉装置９は閉鎖されている。従っ
て、排出通路７及び分級器６内はほぼ空の状態になって
おり、また振動コンベア１４の方も運転停止の状態にお
かれている。

【００２７】循環流動層炉本体の流動媒体取出し口４か
らの異物Ａｏと流動媒体Ｂの混合物が順次排出通路７側
へ送り出され、排出通路７内に所定量の混合物が蓄積さ
れると、開閉装置９が開放され、これによって混合物は
分級器６の下方部へ排出される。尚、排出通路７に設け
られた輸送用空気ノズル１０ａからは輸送用空気Ｇが噴
出されているため、これによって混合物の分級器６方向
への移動が促進される。

【００２８】分級器６の下方部へ移送されてきた異物Ａ
ｏと砂Ｂとの混合物は、冷却用空気噴出ノズル１２から
の冷却用空気Ｈによって上方へ吹き上げられるものの、
開閉装置９が開放されていることと流動媒体取出し口４
側から移送されてくる混合物量の方が多いことのため
に、図１に示す如く混合物は排出通路７及び分級器６の
底部に順次溜ってくる。一方、排出通路７及び分級器６
の底部に混合物が溜ってくると、分級器６の上方と異物
排出管１１の上方部との間の差圧ΔＰが順次上昇してく
る。尚、この差圧ΔＰと混合物の溜り量（堆積量）とは
ほぼ比例関係となり、その結果、差圧ΔＰの検出により
溜り量を正確に知ることができる。

【００２９】排出通路７及び分級器６の底部に所定量の
混合物が溜り、これによって前記差圧ΔＰが設定値にま
で上昇すると、開閉装置９が閉鎖され、混合物の流入が
阻止される。その結果、分級器６底部の混合物は主とし
て冷却用空気噴出ノズル１２からの冷却用空気によって
上方へ吹き上げられることになり、より完全な冷却及び
分級処理を受けることになる。即ち、約８００〜９００
℃の高温度に加熱されている混合物は、冷却用空気Ｈの
噴出・混入により最終的には約３００℃〜３５０℃の温
度にまで冷却されることになり、通常分級器６内を上昇
する空気流の平均温度は約６００〜７００℃に、またそ
の時の分級器６内の空気流の流速は４〜８ｍ／ｓｅｃ程
度に夫々設定されている。前記空気流速を約４〜８ｍ／
ｓｅｃに設定することにより、粒径が約１００〜５００
μｍ（平均粒径２２０μｍ）の砂Ｂは、その殆んど全て
が分級器６内を上方へ舞い上り、且つ異物Ａｏの方はそ
の殆んど異物排出管１１の方へ落下することになる。
尚、このことは実機テストを通して確認されている。

【００３０】試験の結果によれば、分級器６内の空気流
速約６ｍ／ｓｅｃ、空気の平均温度約６５０℃、流動媒
体（砂）の平均粒径約２２０μｍ、分級器６内の混合物
の送り込み量約８０ｋｇ／ｍｉｎ、混合物内の異物Ａｏ
の比率（異物／混合物）約１０ｗｔ％の時、異物排出管
１１内へ落ち込む混合物Ｉの量は約１１．１ｋｇ／ｍｉ
ｎ、落ち込んだ混合物Ｉ内の異物Ａｏの比率（異物／混
合物）は約７２ｗｔ％であった。

【００３１】前記分級器６内を舞い上がった砂は、分級
器６の頂部に於いて縮径された流動媒体返送通路８内で
約２０〜３５ｍ／ｓｅｃの速度に加速され、流動媒体戻
し口５を通して炉本体１の中間部内へ戻される。また、
分級器６からの約６５０℃の空気流は炉本体１の二次燃
焼空気の一部として利用される。

【００３２】分級器６に於いて分離された異物Ａｏは、
分級器６の底部及び異物排出管１１内へ順次蓄積されて
行く。そして、分級器６の底部に溜った混合物の分級が
ほぼ完了すると、振動コンベア１４が作動され、異物排
出管１１を通して異物Ａｏの排出が行なわれる。一方、
異物Ａｏの排出が行なわれると、前記差圧ΔＰも順次減
少することになり、所定量の異物Ａｏが排出されて前記
差圧ΔＰが設定圧まで低下すると、振動コンベア１４の
運転が停止される。これにより、分級器６は、最初の開
閉装置９を開にする前の運転状態に戻ることになる。ま
た、異物排出管１１内には、後述する如く大気との間の
シールに必要とする長さ寸法の異物を主体とする混合物
Ｉが残った状態となる。前記排出管１１の長さは大気と
炉底部１ｃ間をシールする必要上、約１０００ｍｍ以上
の長さに選定されている。即ち、排出管１１内には、前
述の通り常時少なくとも約１０００ｍｍの長さに亘っ
て、異物Ａｏを主体としこれに砂Ｂが混った混合物Ｉが
溜った状態になっており、これによって約＋８００ｍｍ
Ｈ₂ Ｏの圧力を有する炉底部が大気からシールされた状
態となる。

【００３３】前記異物排出管１１の下方には、振動コン
ベア１４が水平に対して３〜１０°（望ましくは約４〜
６°）の仰角αを保持した状態で配置されており、異物
排出管１１内の混合物Ｉは図１に示すごとき状態で順次
振動コンベア１４上へ下降して来る。また、当該振動コ
ンベア１４上へ下降した混合物Ｉは、コンベアの振動に
よって順次先端側へ向って移送され、コンベア先端部か
ら外部へ放出されて行く。尚、振動コンベア１４の長さ
は、前記異物排出管１１の場合と同様に大気との間のシ
ール性を確保するために、少なくとも１５００ｍｍ以
上、好ましくは２０００ｍｍ以上に選定されている。

【００３４】尚、分級器６内の空気流の温度が３００°
〜３５０℃位いにまで低下すると、開閉装置９を閉鎖し
て分級器６の運転が停止される。また、本実施態様に於
いては前述の通り分級器６の上部と異物排出管１１の上
方部との間の差圧ΔＰに応じて開閉装置９を開閉作動さ
せ、分級器６を間欠運転させる構成としているが、分級
器６の容量を適宜に選定してこれを連続運転する構成と
してもよいことは勿論である。

【００３５】

【発明の効果】本発明に於いては、循環流動層炉本体と
並列に筒状の分級器を立設し、炉底部の異物と流動媒体
との混合物を流動媒体排出通路を通して分級器の底部へ
送り込み、分離した流動媒体を分級器の頂部から流動媒
体返送通路を通して炉本体内へ戻すと共に、分離した異
物を異物排出管及び振動コンベアを介して外部へ排出す
る構成としている。その結果、従前の振動篩及びスクリ
ューコンベアを利用する異物排出システムに比較して、
炉底部の濃圧層内から異物を目詰まりや異物の噛み込
み、スクリューの磨耗等のトラブルを起すことなく極め
て円滑に炉本体外へ分離排出することができると共に、
分級器の空気流を用いて分離した流動媒体を自動的に炉
本体内へ戻すことができる。

【００３６】また、本発明に於いては、異物排出管の長
さを約１．０ｍ以上とすると共に傾斜状に配設した振動
コンベアの長さを約１．５ｍ以上とすることにより、異
物排出管内に存在する混合物により炉底部と外部との間
の気密性を確保する構成としている。その結果、循環流
動層炉本体の気密性確保のための特別な装置が不要とな
り、異物排出装置の小形・簡素化が可能となる。

【００３７】更に、本発明では、流動媒体排出通路内に
流動媒体の送出し装置を設けると共に、分級器内の空気
流の流速を６００°〜７００℃に於いて４〜８ｍ／ｓｅ
ｃの値とするようにしている。その結果、石炭や木屑、
下水汚泥等の比較的異物の混入の少ない燃料は勿論のこ
と、都市ごみや産業廃棄物、ＲＤＦ等の不燃性異物の混
入量の多い燃料の場合であっても、円滑に異物を排出す
ることができ、循環流動層燃焼装置の安定した連続運転
が可能となる。本発明は上述の通り優れた実用的効用を
奏するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の異物排出装置の全体構成を示す説明図
である。

【図２】輸送用空気ノズルの配置の一例を示す平面図で
ある。

【図３】図２のイ−イ視断面図である。

【図４】循環流動層炉本体の流動用空気噴射ノズルの配
置状況を示す一部分を省略した平面図である。

【図５】従前の循環流動層燃焼装置の一例を示す説明図
である。

【図６】従前の循環流動層燃焼装置の異物排出装置の一
例を示す説明図である。

【符号の簡単な説明】

Ａは燃料、Ａｏは異物、Ｂは流動媒体、Ｃは一次燃焼空
気、Ｇは輸送用空気、Ｈは冷却用空気、Ｉは異物排出管
内の混合物、１は循環流動層炉本体、１ａは炉底、１ｂ
は炉壁、１ｃは炉底部、２は流動用空気噴射ノズル、３
は流動用空気（一次燃焼空気）供給口、３ａは風箱、４
は流動媒体取出し口、５は流動媒体戻し口、６は分級
器、７は流動媒体排出通路、８は流動媒体返送通路、９
は開閉装置（ダンパー）、１０は流動媒体送出し装置、
１０ａは輸送用空気ノズル、１０ｂは輸送用空気供給
口、１１は異物排出管、１２は冷却用空気噴出ノズル、
１３は冷却用空気供給口、１４は振動コンベア。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 循環流動層炉本体と並行に立設され、流
   動媒体排出通路によりその底部を循環流動層炉本体の炉
   底部へ、また流動媒体返送通路によりその頂部を炉中間
   部へ夫々連通せしめた筒状の分級器と；分級器の底部よ
   り下方へ突設せしめた異物排出管と；前記分級器の底部
   に設けた冷却用空気噴出ノズルと；前記流動媒体排出通
   路に設けた通路の開閉装置と；流動媒体排出通路に設け
   た流動媒体送出し装置と；前記異物排出管の下端部の下
   方に設けた振動コンベアとから構成したことを特徴とす
   る循環流動層燃焼装置の異物排出装置。
2. 【請求項２】 分級器を内部の空気流の流速が６００°
   〜７００℃に於いて４〜８ｍ／ｓｅｃの分級器に、通路
   の開閉装置をダンパーに、流動媒体送出し装置を輸送用
   空気ノズルに、異物排出管を長さが１０００ｍｍ以上の
   異物排出管にすると共に、振動コンベアを全長が１５０
   ０ｍｍ以上で３°〜１０°の仰角でもって上向き傾斜状
   に配設した振動コンベアにした請求項１に記載の循環流
   動層燃焼装置の異物排出装置。
3. 【請求項３】 流動媒体送出し装置を、流動媒体排出通
   路の床面に配列した分級器の方向へ輸送用空気を噴出す
   る複数の輸送用空気ノズルから成る流動媒体送出し装置
   とした請求項１に記載の循環流動層燃焼装置の異物排出
   装置。
4. 【請求項４】 循環流動層炉本体の炉底部より取出した
   異物と流動媒体の混合物を分級器内で空気流により異物
   と流動媒体に分離し、分離した流動媒体は前記空気流に
   より循環流動層炉本体内へ戻すと共に、異物は異物排出
   管を通して振動コンベア上へ流出せしめ、振動コンベア
   の振動により逐次外部へ排出することを特徴とする循環
   流動層燃焼装置の異物排出方法。
5. 【請求項５】 分級器内の空気流の流速を分級器内温度
   が約６００°〜７００℃に於いて４〜８ｍ／ｓｅｃに設
   定して成る請求項４に記載の循環流動層燃焼装置の異物
   排出方法。
6. 【請求項６】 異物排出管内に存在する異物と流動媒体
   の混合物及び振動コンベア上に存在する異物と流動媒体
   の混合物により、炉本体内部と外部との間の気密性を保
   持するようにした請求項４に記載の循環流動層燃焼装置
   の異物排出方法。