JPH10102176A - 溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法 - Google Patents
溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法Info
- Publication number
- JPH10102176A JPH10102176A JP25562696A JP25562696A JPH10102176A JP H10102176 A JPH10102176 A JP H10102176A JP 25562696 A JP25562696 A JP 25562696A JP 25562696 A JP25562696 A JP 25562696A JP H10102176 A JPH10102176 A JP H10102176A
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- Japan
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- alloy
- molten
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- casting
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶融亜鉛に対する腐食抵抗性にすぐれたＷ−
Ｃｏ合金からなる溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法を
提供する。 【解決手段】 Ｗ４０〜５０％を含有するＷ−Ｃｏ合金
を遠心力鋳造に付し、Ｗを比重差により表層領域に遠心
移行させることにより、Ｗを高濃度（約６０〜７０％）
を含有する表層を有する中空円筒体鋳造体を得る。 【効果】表層の高Ｗ含有組成により溶融亜鉛に対する高
腐食抵抗性および高耐摩耗性が確保される。表層と内側
層とが冶金的な連続性を有する一体物であり、溶射膜に
よる被覆保護構造のような亀裂・剥離による表面損傷が
なく、健全な表面状態を安定に維持する。
Ｃｏ合金からなる溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法を
提供する。 【解決手段】 Ｗ４０〜５０％を含有するＷ−Ｃｏ合金
を遠心力鋳造に付し、Ｗを比重差により表層領域に遠心
移行させることにより、Ｗを高濃度（約６０〜７０％）
を含有する表層を有する中空円筒体鋳造体を得る。 【効果】表層の高Ｗ含有組成により溶融亜鉛に対する高
腐食抵抗性および高耐摩耗性が確保される。表層と内側
層とが冶金的な連続性を有する一体物であり、溶射膜に
よる被覆保護構造のような亀裂・剥離による表面損傷が
なく、健全な表面状態を安定に維持する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続溶融亜鉛めっ
き装置のめっき浴中に配置されるシンクロール等のロー
ル部材の製造方法に関する。
き装置のめっき浴中に配置されるシンクロール等のロー
ル部材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続溶融亜鉛めっきラインのめっき浴槽
内には、シンクロールやサポートロールが配置される。
めっき浴中に導入される鋼板は、シンクロールの胴部表
面に沿って浴中を通過し、浴面付近のサポートロールに
押圧挟持されてめっき浴上に導出される。これらのロー
ル類は、使用過程で溶融亜鉛浴による腐食反応や鋼板の
接触による摩耗等を生じ、表面状態が劣化していく。ロ
ール表面が劣化すると、その凹凸粗面がめっき鋼板に転
写され、めっき品質を損なうので、定期的にロール表面
を平滑面に修復するための研削加工が施されて反復使用
される。従来より、上記ロールとして、耐溶融亜鉛腐食
性や耐摩耗性の良好な１３Ｃｒステンレス鋼製ロールが
使用されてきた。近時は、そのロール表面を、６０Ｗ−
４０Ｃｏ等に代表される溶射膜で被覆保護することによ
り、ロールの耐久性を高めると共に、めっき品質を向上
安定化することが図られている。
内には、シンクロールやサポートロールが配置される。
めっき浴中に導入される鋼板は、シンクロールの胴部表
面に沿って浴中を通過し、浴面付近のサポートロールに
押圧挟持されてめっき浴上に導出される。これらのロー
ル類は、使用過程で溶融亜鉛浴による腐食反応や鋼板の
接触による摩耗等を生じ、表面状態が劣化していく。ロ
ール表面が劣化すると、その凹凸粗面がめっき鋼板に転
写され、めっき品質を損なうので、定期的にロール表面
を平滑面に修復するための研削加工が施されて反復使用
される。従来より、上記ロールとして、耐溶融亜鉛腐食
性や耐摩耗性の良好な１３Ｃｒステンレス鋼製ロールが
使用されてきた。近時は、そのロール表面を、６０Ｗ−
４０Ｃｏ等に代表される溶射膜で被覆保護することによ
り、ロールの耐久性を高めると共に、めっき品質を向上
安定化することが図られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記溶射被膜を構成す
る６０Ｗ−４０Ｃｏ合金は、溶融亜鉛に対する卓抜した
腐食抵抗性を有し、被めっき鋼板の接触に対する耐摩耗
性にもすぐれている。しかし、溶射膜は、基材表面に対
する密着強度が低く、基材との熱膨張率の相違等により
剥離損傷を生じ易い。膜厚を厚くする程、その傾向が大
きくなるので、膜厚はせいぜい２mm程度に抑制される。
このため、半年〜１年程度の周期で溶射施工を繰り返す
必要があり、耐久性の改善効果はそれ程期待し得ない。
６０Ｗ−４０Ｃｏ合金の溶射膜でロール表面を被覆保護
する上記構造に代え、ロール胴部自体を、６０Ｗ−４０
Ｃｏ合金からなる鋳造体として形成することとすれば、
溶射施工の煩瑣を解消することができると共に、剥離等
の問題もなくなり、ロールの耐久性の飛躍的な向上を期
待することができる。しかしながら、６０Ｗ−４０Ｃｏ
合金は著しく高融点の合金（融点: 約１６００℃）であ
るため、健全な鋳造体を得ることは困難である。本発明
は、鋳造体として、耐溶融亜鉛腐食性にすぐれた６０Ｗ
−４０Ｃｏ合金からなる表層を有するロール部材を鋳造
体として製造する方法を提供するものである。
る６０Ｗ−４０Ｃｏ合金は、溶融亜鉛に対する卓抜した
腐食抵抗性を有し、被めっき鋼板の接触に対する耐摩耗
性にもすぐれている。しかし、溶射膜は、基材表面に対
する密着強度が低く、基材との熱膨張率の相違等により
剥離損傷を生じ易い。膜厚を厚くする程、その傾向が大
きくなるので、膜厚はせいぜい２mm程度に抑制される。
このため、半年〜１年程度の周期で溶射施工を繰り返す
必要があり、耐久性の改善効果はそれ程期待し得ない。
６０Ｗ−４０Ｃｏ合金の溶射膜でロール表面を被覆保護
する上記構造に代え、ロール胴部自体を、６０Ｗ−４０
Ｃｏ合金からなる鋳造体として形成することとすれば、
溶射施工の煩瑣を解消することができると共に、剥離等
の問題もなくなり、ロールの耐久性の飛躍的な向上を期
待することができる。しかしながら、６０Ｗ−４０Ｃｏ
合金は著しく高融点の合金（融点: 約１６００℃）であ
るため、健全な鋳造体を得ることは困難である。本発明
は、鋳造体として、耐溶融亜鉛腐食性にすぐれた６０Ｗ
−４０Ｃｏ合金からなる表層を有するロール部材を鋳造
体として製造する方法を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、遠心鋳造保を
利用して、ロール部材としての中空円筒体を製造するも
のであり、Ｗ４０〜５０％を含有し、残部実質的にＣｏ
からなる合金溶湯を、遠心力鋳造に付し、合金溶湯中の
Ｗを比重差により遠心移行させることにより、Ｗが濃化
された表層部を有する中空円筒体を形成するようにした
ことを特徴としている。
利用して、ロール部材としての中空円筒体を製造するも
のであり、Ｗ４０〜５０％を含有し、残部実質的にＣｏ
からなる合金溶湯を、遠心力鋳造に付し、合金溶湯中の
Ｗを比重差により遠心移行させることにより、Ｗが濃化
された表層部を有する中空円筒体を形成するようにした
ことを特徴としている。
【０００５】
【発明の実施の形態】Ｗの比重は１９．２(g/cm 3 )
と、Ｃｏの比重８．９(g/cm 3 ) に比し著しく大きい。
このため、Ｗ−Ｃｏ合金溶湯を遠心力鋳造に付すると、
ＷはＣｏとの比重差により溶湯中を遠心移行し、比較的
短時間で表層領域に濃化する。図１は、横型遠心力鋳造
を模式的に示している。（１）は鋳型、（２）は駆動ロ
ールである。鋳型（１）は、駆動ロール（２）に水平担
持され、自身の軸心を中心とする回転運動が与えられ
る。（Ｍ）は鋳型（１）内に鋳込まれたＷ−Ｃｏ合金溶
湯であり、合金溶湯（Ｍ）は鋳型の回転運動による遠心
力の作用を受けて鋳型の内周面に押付けられ、図示のよ
うに鋳型内周面に沿ったシリンダ状の溶湯層（１０')を
形成する。溶湯（Ｍ）中のＷは、Ｃｏとの比重差により
溶湯中を、溶湯層（１０')の外側表層領域に向って遠心
移行する。この遠心回転状態を維持して溶湯を凝固させ
ることにより、図２に示すように、表層（１１）にＷが
濃化した円筒状鋳造体（１０）が形成される。Ｗが濃化
した鋳造体（１０）の表層（１１）とその内側層（１
２）とは、むろん明確な境界面を有するわけではなく、
その層厚方向にＷ量の連続的な濃度勾配を有する冶金的
一体物であり、「表層」というのは、所望のＷ濃度を有
する領域を指称している。
と、Ｃｏの比重８．９(g/cm 3 ) に比し著しく大きい。
このため、Ｗ−Ｃｏ合金溶湯を遠心力鋳造に付すると、
ＷはＣｏとの比重差により溶湯中を遠心移行し、比較的
短時間で表層領域に濃化する。図１は、横型遠心力鋳造
を模式的に示している。（１）は鋳型、（２）は駆動ロ
ールである。鋳型（１）は、駆動ロール（２）に水平担
持され、自身の軸心を中心とする回転運動が与えられ
る。（Ｍ）は鋳型（１）内に鋳込まれたＷ−Ｃｏ合金溶
湯であり、合金溶湯（Ｍ）は鋳型の回転運動による遠心
力の作用を受けて鋳型の内周面に押付けられ、図示のよ
うに鋳型内周面に沿ったシリンダ状の溶湯層（１０')を
形成する。溶湯（Ｍ）中のＷは、Ｃｏとの比重差により
溶湯中を、溶湯層（１０')の外側表層領域に向って遠心
移行する。この遠心回転状態を維持して溶湯を凝固させ
ることにより、図２に示すように、表層（１１）にＷが
濃化した円筒状鋳造体（１０）が形成される。Ｗが濃化
した鋳造体（１０）の表層（１１）とその内側層（１
２）とは、むろん明確な境界面を有するわけではなく、
その層厚方向にＷ量の連続的な濃度勾配を有する冶金的
一体物であり、「表層」というのは、所望のＷ濃度を有
する領域を指称している。
【０００６】遠心力鋳造に供されるＷ−Ｃｏ合金溶湯
は、Ｗを４０〜５０％含有する組成に調製される。この
Ｗ−Ｃｏ合金の融点は、約１４８０〜１５３０℃と、６
０％Ｗ−４０Ｃｏ合金の融点（約１６００℃）に比べて
低く（図４参照）、このため溶製・鋳造操業に特段の困
難を伴うことなく、健全な鋳造品質を有する鋳造材を得
ることができる。Ｗ−Ｃｏ合金溶湯のＷ含有量の上限を
５０％としたのは、上記のように、合金の融点を低く抑
えるためである。合金融点を低くする点からは、Ｗ含有
量が低い程有利であるが、４０％に満たないと、耐溶融
亜鉛腐食性の確保に必要な高Ｗ濃度の表層を形成するこ
とが困難となる。このため、合金溶湯中のＷ量は４０％
以上であることを要する。なお、上記Ｗ−Ｃｏ合金溶湯
は、不純分として、０．２％以下のＣ，５％以下のＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｆｅ，２％以下のＳｉ，Ｍｎ等の混在
が許容され、それらの合計量が１０％以下であれば、本
発明の趣旨が損なわれることはない。
は、Ｗを４０〜５０％含有する組成に調製される。この
Ｗ−Ｃｏ合金の融点は、約１４８０〜１５３０℃と、６
０％Ｗ−４０Ｃｏ合金の融点（約１６００℃）に比べて
低く（図４参照）、このため溶製・鋳造操業に特段の困
難を伴うことなく、健全な鋳造品質を有する鋳造材を得
ることができる。Ｗ−Ｃｏ合金溶湯のＷ含有量の上限を
５０％としたのは、上記のように、合金の融点を低く抑
えるためである。合金融点を低くする点からは、Ｗ含有
量が低い程有利であるが、４０％に満たないと、耐溶融
亜鉛腐食性の確保に必要な高Ｗ濃度の表層を形成するこ
とが困難となる。このため、合金溶湯中のＷ量は４０％
以上であることを要する。なお、上記Ｗ−Ｃｏ合金溶湯
は、不純分として、０．２％以下のＣ，５％以下のＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｎｉ，Ｆｅ，２％以下のＳｉ，Ｍｎ等の混在
が許容され、それらの合計量が１０％以下であれば、本
発明の趣旨が損なわれることはない。
【０００７】Ｗ−Ｃｏ合金溶湯の遠心力鋳造は、一般的
な鋳造条件を適用して行うことができ、鋳型の回転駆動
は、鋳型内周面上の重力倍数が約８０〜１００Ｇ程度と
なるように調整すればよく、合金溶湯の鋳込み温度は、
約１５８０〜１６３０℃（融点＋約１００〜１５０℃）
に調整して行えばよい。遠心力鋳造体として形成される
Ｗ−Ｃｏ合金からなる中空円筒部材の表層は、溶融亜鉛
に対する腐食抵抗性および鋼板の接触に対する耐摩耗性
をより高いものとするために、Ｗ含有量は約６０％以上
であるのが好ましく、また構造部材として必要な靱性を
損なわないために、７０％以下であることが望ましい。
更に、その表層には、研削加工を反復実施し得る十分な
層厚（例えば、５〜１５mm）を与えるのが好ましい。こ
の表層の組成や層厚は、合金溶湯組成、溶湯鋳込み量，
鋳型回転速度等により調整することができる。
な鋳造条件を適用して行うことができ、鋳型の回転駆動
は、鋳型内周面上の重力倍数が約８０〜１００Ｇ程度と
なるように調整すればよく、合金溶湯の鋳込み温度は、
約１５８０〜１６３０℃（融点＋約１００〜１５０℃）
に調整して行えばよい。遠心力鋳造体として形成される
Ｗ−Ｃｏ合金からなる中空円筒部材の表層は、溶融亜鉛
に対する腐食抵抗性および鋼板の接触に対する耐摩耗性
をより高いものとするために、Ｗ含有量は約６０％以上
であるのが好ましく、また構造部材として必要な靱性を
損なわないために、７０％以下であることが望ましい。
更に、その表層には、研削加工を反復実施し得る十分な
層厚（例えば、５〜１５mm）を与えるのが好ましい。こ
の表層の組成や層厚は、合金溶湯組成、溶湯鋳込み量，
鋳型回転速度等により調整することができる。
【０００８】遠心力鋳造体として得られた上記Ｗ−Ｃｏ
合金製中空円筒体は、機械加工により所定のサイズのロ
ール胴部材とし、別途用意した軸部材を組付けることに
より目的とするロールに仕上げられる。また、Ｗ−Ｃｏ
中空円筒体の内側に、他材種の円筒体を焼嵌め等で嵌着
一体化したクラッド部材として使用することもできる。
他材種の部材との積層体とすることは、例えばＷ−Ｃｏ
合金鋳造体の肉厚を薄くし、材料コストを節減するのに
有効である。Ｗ−Ｃｏ合金円筒体は、ロールの胴部材と
しての使用に限定されず、ロールの軸部や軸部に取付け
られるスリーブ等としても適用することができる。な
お、Ｗ−Ｃｏ合金部材が中空円筒体であることを要しな
い場合は、その中空部に他材種の金属溶湯を鋳込み、中
実体に仕上げて使用することはむろん任意である。
合金製中空円筒体は、機械加工により所定のサイズのロ
ール胴部材とし、別途用意した軸部材を組付けることに
より目的とするロールに仕上げられる。また、Ｗ−Ｃｏ
中空円筒体の内側に、他材種の円筒体を焼嵌め等で嵌着
一体化したクラッド部材として使用することもできる。
他材種の部材との積層体とすることは、例えばＷ−Ｃｏ
合金鋳造体の肉厚を薄くし、材料コストを節減するのに
有効である。Ｗ−Ｃｏ合金円筒体は、ロールの胴部材と
しての使用に限定されず、ロールの軸部や軸部に取付け
られるスリーブ等としても適用することができる。な
お、Ｗ−Ｃｏ合金部材が中空円筒体であることを要しな
い場合は、その中空部に他材種の金属溶湯を鋳込み、中
実体に仕上げて使用することはむろん任意である。
【０００９】
〔１〕供試材の製造 高周波溶解炉で溶製したＷ−Ｃｏ合金溶湯を横型遠心力
鋳造に付して中空円筒体を製造し、鋳造体の表面に機械
加工を施して供試材（Ａ1 〜Ａ3 ) を得る（外径: 590,
肉厚: 50, 長さ: 2100, mm）。 （鋳造条件） 鋳型サイズ: 内径 630, 長さ 2500 （mm） 鋳型回転速度: 573 rpm （鋳型内面上の重力倍数: 約 9
0 Ｇ） 鋳込み温度: 1610〜1630℃（融点＋約140 ℃） 表１に合金溶湯組成を示し、表２に供試材の表層の層厚
（Ｃｏ濃度６０％以上の層厚），表層中間位置における
成分分析結果等を示す。
鋳造に付して中空円筒体を製造し、鋳造体の表面に機械
加工を施して供試材（Ａ1 〜Ａ3 ) を得る（外径: 590,
肉厚: 50, 長さ: 2100, mm）。 （鋳造条件） 鋳型サイズ: 内径 630, 長さ 2500 （mm） 鋳型回転速度: 573 rpm （鋳型内面上の重力倍数: 約 9
0 Ｇ） 鋳込み温度: 1610〜1630℃（融点＋約140 ℃） 表１に合金溶湯組成を示し、表２に供試材の表層の層厚
（Ｃｏ濃度６０％以上の層厚），表層中間位置における
成分分析結果等を示す。
【００１０】比較材として、下記の供試材ＢおよびＣを
用意した。 （供試材Ｂ）13Ｃｒ系ステンレス鋼（C:0.1,Si: 1.4, M
n: 0.9, Ni: 0.9, Cr: 12.8, Fe: Bal,wt%。JIS G5121
SCS 1 相当）の横型遠心力鋳造材〔鋳型サイズ，鋳型回
転速度: 上記と同一，鋳込み温度: 1600℃（融点＋約10
0 ℃）〕。 （供試材Ｃ）13Ｃｒ系ステンレス鋼（供試材Ｂと同じ）
の遠心力鋳造材基材とし、表面にガスプラズマ溶射によ
り、60Ｗ−40Ｃｏ合金被膜（膜厚: 150 μｍ）を形成。
用意した。 （供試材Ｂ）13Ｃｒ系ステンレス鋼（C:0.1,Si: 1.4, M
n: 0.9, Ni: 0.9, Cr: 12.8, Fe: Bal,wt%。JIS G5121
SCS 1 相当）の横型遠心力鋳造材〔鋳型サイズ，鋳型回
転速度: 上記と同一，鋳込み温度: 1600℃（融点＋約10
0 ℃）〕。 （供試材Ｃ）13Ｃｒ系ステンレス鋼（供試材Ｂと同じ）
の遠心力鋳造材基材とし、表面にガスプラズマ溶射によ
り、60Ｗ−40Ｃｏ合金被膜（膜厚: 150 μｍ）を形成。
【００１１】〔２〕溶融亜鉛腐食試験１ 図３に示すように、円板（ａ）の下面に突設した棒状体
（ｃ）に円柱状試験材（φ6 ×40L,mm）（TP) を取付
け、溶融亜鉛浴（ｄ）中に浸漬し、円板（ａ）を支軸
（ｂ）を中心に一定時間回転した後、試験材の腐食量
（mm／Ｈｒ）を測定する。試験結果を表３に示す。 溶融亜鉛浴: ０．２％Ａｌ−Ｚｎ（浴温: ５００℃） 試験材取付け位置（回転中心からの距離）: ８６mm 回転速度: ６０ｒｐｍ試験時間: ５０Ｈｒ
（ｃ）に円柱状試験材（φ6 ×40L,mm）（TP) を取付
け、溶融亜鉛浴（ｄ）中に浸漬し、円板（ａ）を支軸
（ｂ）を中心に一定時間回転した後、試験材の腐食量
（mm／Ｈｒ）を測定する。試験結果を表３に示す。 溶融亜鉛浴: ０．２％Ａｌ−Ｚｎ（浴温: ５００℃） 試験材取付け位置（回転中心からの距離）: ８６mm 回転速度: ６０ｒｐｍ試験時間: ５０Ｈｒ
【００１２】〔３〕溶融亜鉛腐食試験２ 溶融亜鉛浴中に、試験材（φ30×200L, mm）を縦向き姿
勢で一定時間浸漬（浸漬深さ120 mm）した後、浴外に引
き上げ、常温まで放冷する操作を１サイクルとする「浸
漬−放冷」を反復実施し、試験材表面を肉眼観察すると
共に、液体浸透探傷法（カラーチェック）により表面の
亀裂の有無を検出し、表３に示す結果を得た。 溶融亜鉛浴 : ０．２％Ａｌ−Ｚｎ（浴温: ５００℃） 浴中浸漬時間: ２０分／回 反復回数 : １０回
勢で一定時間浸漬（浸漬深さ120 mm）した後、浴外に引
き上げ、常温まで放冷する操作を１サイクルとする「浸
漬−放冷」を反復実施し、試験材表面を肉眼観察すると
共に、液体浸透探傷法（カラーチェック）により表面の
亀裂の有無を検出し、表３に示す結果を得た。 溶融亜鉛浴 : ０．２％Ａｌ−Ｚｎ（浴温: ５００℃） 浴中浸漬時間: ２０分／回 反復回数 : １０回
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】表２，表３に示したように、発明例のもの
は表面硬度が高く、かつ従来の代表的ロール材である１
３Ｃｒ系合金鋼（供試材Ｂ）に比べ、溶融亜鉛に対して
著しく高い腐食抵抗性を有している。また、Ｗ−Ｃｏ溶
射被膜で被覆保護した従来材（供試材Ｃ）では、被膜の
亀裂・剥離による損傷を生じ易いのに対し、発明例のも
のはそのような表面劣化がなく、健全な表面性状を安定
に保持している。
は表面硬度が高く、かつ従来の代表的ロール材である１
３Ｃｒ系合金鋼（供試材Ｂ）に比べ、溶融亜鉛に対して
著しく高い腐食抵抗性を有している。また、Ｗ−Ｃｏ溶
射被膜で被覆保護した従来材（供試材Ｃ）では、被膜の
亀裂・剥離による損傷を生じ易いのに対し、発明例のも
のはそのような表面劣化がなく、健全な表面性状を安定
に保持している。
【００１７】
【発明の効果】本発明により製造されるロール部材は、
高Ｗ含有Ｃｏ合金組成の表層を有することにより、１３
Ｃｒ系ステンレス鋼製部材に比し著しく高い耐溶融亜鉛
腐食性を有し、かつ硬質で良好な耐摩耗性を具備してい
る。しかも、溶射膜で被覆保護した部材と異なって、表
層と内側層は鋳造体として形成された冶金的な連続性を
有する一体物であり、溶射膜の被覆保護構造のような被
膜の剥離・損傷等の問題がなく、長期に亘つて健全な表
面状態を安定に維持することができ、連続溶融亜鉛めっ
き操業の効率化，ロールメンテナンスの軽減、コストダ
ウン等を可能にするものである。
高Ｗ含有Ｃｏ合金組成の表層を有することにより、１３
Ｃｒ系ステンレス鋼製部材に比し著しく高い耐溶融亜鉛
腐食性を有し、かつ硬質で良好な耐摩耗性を具備してい
る。しかも、溶射膜で被覆保護した部材と異なって、表
層と内側層は鋳造体として形成された冶金的な連続性を
有する一体物であり、溶射膜の被覆保護構造のような被
膜の剥離・損傷等の問題がなく、長期に亘つて健全な表
面状態を安定に維持することができ、連続溶融亜鉛めっ
き操業の効率化，ロールメンテナンスの軽減、コストダ
ウン等を可能にするものである。
【図１】横型遠心力鋳造を示す径方向断面説明図であ
る。
る。
【図２】遠心力鋳造による円筒体の層構造を模式的に示
す径方向断面図である。
す径方向断面図である。
【図３】溶融亜鉛腐食試験要領の説明図である。
【図４】Ｗ−Ｃｏ二元合金の状態図である。
１: 遠心力鋳造鋳型 ２: 回転駆動ロール １０’: 合金溶湯層 １０: 遠心力鋳造体 １１: 鋳造体の表層 １２: 鋳造体の内側層 Ｍ: 合金溶湯
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｗ４０〜５０％，残部実質的にＣｏから
なる合金溶湯を遠心力鋳造に付し、溶湯中のＷを比重差
により遠心移行させることにより、Ｗが濃化された表層
部を有する中空円筒状鋳造体を形成することを特徴とす
る溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法。 - 【請求項２】 表層部のＷ含有量が６０〜７０％であ
り、層厚が５mm以上であることを特徴とする請求項１に
記載の溶融金属浴用ロールの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25562696A JPH10102176A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | 溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25562696A JPH10102176A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | 溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102176A true JPH10102176A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17281371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25562696A Pending JPH10102176A (ja) | 1996-09-27 | 1996-09-27 | 溶融亜鉛浴用ロール部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102176A (ja) |
-
1996
- 1996-09-27 JP JP25562696A patent/JPH10102176A/ja active Pending
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