JPH0959454A - 二軸延伸ポリプロピレンフィルム - Google Patents
二軸延伸ポリプロピレンフィルムInfo
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- JPH0959454A JPH0959454A JP24253695A JP24253695A JPH0959454A JP H0959454 A JPH0959454 A JP H0959454A JP 24253695 A JP24253695 A JP 24253695A JP 24253695 A JP24253695 A JP 24253695A JP H0959454 A JPH0959454 A JP H0959454A
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- polypropylene film
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- ethylene
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】フィルムと金属蒸着膜との接着力が強固（蒸着
強度）で、二次加工時に蒸着膜の割れが発生しない金属
蒸着二軸延伸ポリプロピレンフィルムが得られる二軸延
伸ポリプロピレンフィルムを提供すること。 【解決手段】アイソタクチックペンタッド分率が０．９
５０以上の結晶性プロピレン重合体９８〜８０重量％及
びエチレンから誘導される繰り返し単位の含有率が９５
〜６０重量％、ＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉｎの非晶
性エチレン・α−オレフィン共重合体２〜２０重量％か
らなるオレフィン重合体組成物を用いて得られる二軸延
伸ポリプロピレンフィルム。
強度）で、二次加工時に蒸着膜の割れが発生しない金属
蒸着二軸延伸ポリプロピレンフィルムが得られる二軸延
伸ポリプロピレンフィルムを提供すること。 【解決手段】アイソタクチックペンタッド分率が０．９
５０以上の結晶性プロピレン重合体９８〜８０重量％及
びエチレンから誘導される繰り返し単位の含有率が９５
〜６０重量％、ＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉｎの非晶
性エチレン・α−オレフィン共重合体２〜２０重量％か
らなるオレフィン重合体組成物を用いて得られる二軸延
伸ポリプロピレンフィルム。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、二軸延伸ポリプロ
ピレンフィルム及び金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムに関する。更に詳しくは、フィルムと金属蒸着膜
との接着力が強固（蒸着強度）で、二次加工時に蒸着膜
の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムが得られる二軸延伸ポリプロピレンフィルム、及
び金属蒸着膜との接着力が強固で、二次加工時に蒸着膜
の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムに関する。
ピレンフィルム及び金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムに関する。更に詳しくは、フィルムと金属蒸着膜
との接着力が強固（蒸着強度）で、二次加工時に蒸着膜
の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムが得られる二軸延伸ポリプロピレンフィルム、及
び金属蒸着膜との接着力が強固で、二次加工時に蒸着膜
の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ポリプロピレンフィルムに真空下
で金属を蒸着させた金属蒸着ポリプロピレンフィルム
は、その優れた装飾性、ガスバリヤー性、光線遮断性等
が活用され、包装材料として広く使用されている。しか
し、従来の金属蒸着無延伸ポリプロピレンフィルムは、
フィルムの剛性が不足しており縦ピロー包装機のセーラ
ー部分の応力によって蒸着膜に亀裂を生じたり、ドライ
ラミネーションやポリエチレンサンドラミネーション時
に、ベースフィルムの耐熱性が不足しているため、寸法
が変化し、蒸着膜に亀裂を生じ、その結果、外観が悪化
したり、ガスバリヤー性が低下したりする問題点を有し
ている。また、従来の金属蒸着二軸延伸ポリプロピレン
フィルムは、金属との接着力が弱く、摩擦により浮き上
がる、離脱する、あるいは夏場のような高温高湿下でブ
ロッキングにより蒸着膜が剥ぎ取られるなどの点で改良
の余地があった。
で金属を蒸着させた金属蒸着ポリプロピレンフィルム
は、その優れた装飾性、ガスバリヤー性、光線遮断性等
が活用され、包装材料として広く使用されている。しか
し、従来の金属蒸着無延伸ポリプロピレンフィルムは、
フィルムの剛性が不足しており縦ピロー包装機のセーラ
ー部分の応力によって蒸着膜に亀裂を生じたり、ドライ
ラミネーションやポリエチレンサンドラミネーション時
に、ベースフィルムの耐熱性が不足しているため、寸法
が変化し、蒸着膜に亀裂を生じ、その結果、外観が悪化
したり、ガスバリヤー性が低下したりする問題点を有し
ている。また、従来の金属蒸着二軸延伸ポリプロピレン
フィルムは、金属との接着力が弱く、摩擦により浮き上
がる、離脱する、あるいは夏場のような高温高湿下でブ
ロッキングにより蒸着膜が剥ぎ取られるなどの点で改良
の余地があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、フィルムと
金属蒸着膜との接着力が強固（蒸着強度）で、二次加工
時に蒸着膜の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムが得られる二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルム、及び金属蒸着膜との接着力が強固で、二次加工
時に蒸着膜の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムを提供することにある。
金属蒸着膜との接着力が強固（蒸着強度）で、二次加工
時に蒸着膜の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムが得られる二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルム、及び金属蒸着膜との接着力が強固で、二次加工
時に蒸着膜の割れが発生しない金属蒸着二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムを提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は下記（１）〜
（４）の構成を有する。 （１）アイソタクチックペンタッド分率が０．９５０以
上の結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕９８〜８０重量％及
びエチレンから誘導される繰り返し単位の含有率が９５
〜６０重量％、ＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉｎの非晶
性エチレン・α−オレフィン共重合体〔Ｂ〕２〜２０重
量％からなるオレフィン重合体組成物〔Ｃ〕を用いて得
られる二軸延伸ポリプロピレンフィルム。
（４）の構成を有する。 （１）アイソタクチックペンタッド分率が０．９５０以
上の結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕９８〜８０重量％及
びエチレンから誘導される繰り返し単位の含有率が９５
〜６０重量％、ＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉｎの非晶
性エチレン・α−オレフィン共重合体〔Ｂ〕２〜２０重
量％からなるオレフィン重合体組成物〔Ｃ〕を用いて得
られる二軸延伸ポリプロピレンフィルム。
【０００５】（２）前記１項記載の結晶性プロピレン重
合体〔Ａ〕のメルトフローレート（以下ＭＦＲと略記す
ることがある）とアイソタクチックペンタッド分率との
関係が下記式で表される前記１項の二軸延伸ポリプロ
ピレンフィルム。 1.00≧Ｐ≧0.0151 logＭＦＲ＋0.955 式
合体〔Ａ〕のメルトフローレート（以下ＭＦＲと略記す
ることがある）とアイソタクチックペンタッド分率との
関係が下記式で表される前記１項の二軸延伸ポリプロ
ピレンフィルム。 1.00≧Ｐ≧0.0151 logＭＦＲ＋0.955 式
【０００６】（３）前記１項記載の非晶性エチレン・α
−オレフィン共重合体〔Ｂ〕のＭＦＲが４〜４０ｇ／１
０ｍｉｎであり、エチレン含有率が６０〜９５重量％で
ある前記１項記載の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
〔Ｄ〕。
−オレフィン共重合体〔Ｂ〕のＭＦＲが４〜４０ｇ／１
０ｍｉｎであり、エチレン含有率が６０〜９５重量％で
ある前記１項記載の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
〔Ｄ〕。
【０００７】（４）前記１項、２項及び３項記載の二軸
延伸ポリプロピレンフィルムに金属蒸着してなる金属蒸
着二軸延伸ポリプロピレンフィルム。
延伸ポリプロピレンフィルムに金属蒸着してなる金属蒸
着二軸延伸ポリプロピレンフィルム。
【０００８】以下、本発明を具体的に説明する。本発明
に用いる結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕は、プロピレン
の単独重合体であって、アイソタクチックペンタッド分
率が０．９５０以上の結晶性プロピレン重合体である。
アイソタクチックペンタッド分率が０．９５０を大きく
下回る結晶性プロピレン重合体を用いた二軸延伸フィル
ムは、耐熱収縮性が低下するので好ましくない。該結晶
性プロピレン重合体のＭＦＲは、製膜性の点で０．５〜
１０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものが好ましい。更に該結
晶性プロピレン重合体のアイソタクチックペンタッド分
率とＭＦＲとの関係は、耐熱収縮性、剛性の点で、下記
式を満足する結晶性プロピレン重合体が好ましい。
に用いる結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕は、プロピレン
の単独重合体であって、アイソタクチックペンタッド分
率が０．９５０以上の結晶性プロピレン重合体である。
アイソタクチックペンタッド分率が０．９５０を大きく
下回る結晶性プロピレン重合体を用いた二軸延伸フィル
ムは、耐熱収縮性が低下するので好ましくない。該結晶
性プロピレン重合体のＭＦＲは、製膜性の点で０．５〜
１０ｇ／１０ｍｉｎの範囲のものが好ましい。更に該結
晶性プロピレン重合体のアイソタクチックペンタッド分
率とＭＦＲとの関係は、耐熱収縮性、剛性の点で、下記
式を満足する結晶性プロピレン重合体が好ましい。
【０００９】 1.00≧Ｐ≧0.0151 logＭＦＲ＋0.955 式
【００１０】ここでＭＦＲとはＪＩＳ Ｋ ７２１０の
条件１４（２３０℃、２１．１８Ｎ）で測定したポリプ
ロピレンの溶融流動指数であって、単位はｇ／１０ｍｉ
ｎで表される。
条件１４（２３０℃、２１．１８Ｎ）で測定したポリプ
ロピレンの溶融流動指数であって、単位はｇ／１０ｍｉ
ｎで表される。
【００１１】また、アイソタクチックペンタッド分率
（Ｐ）とは、エー・ザンベル（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）
らによってマクロモレクュールズ６巻，６号，９２５〜
９２６頁（１９７３年）〔Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ
ｓ，Ｖｏｌ．６，Ｎｏ．６，９２５〜９２６（１９７
３）〕に発表されている方法、すなわち、13Ｃ−ＮＭＲ
を使用して測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタ
ッド単位でのアイソタクチック連鎖、言い替えればプロ
ピレンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の
ポリプロピレンモノマー単位の分率である。ここで、13
Ｃ−ＮＭＲのスペクトルの帰属は、マクロモレクュール
ズ８巻，５号，６８７〜６８９頁（１９７５年）〔Ｍａ
ｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．８，Ｎｏ．５，６
８７〜６８９（１９７５）〕に基づいて行う。ちなみ
に、後述の実施例における（Ｐ）の測定は、２７０ＭＨ
ｚのＦＴ−ＮＭＲ装置を用い、２７，０００回の積算測
定により、シグナル検出限界を分率で０．００１まで向
上させて行った。
（Ｐ）とは、エー・ザンベル（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）
らによってマクロモレクュールズ６巻，６号，９２５〜
９２６頁（１９７３年）〔Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ
ｓ，Ｖｏｌ．６，Ｎｏ．６，９２５〜９２６（１９７
３）〕に発表されている方法、すなわち、13Ｃ−ＮＭＲ
を使用して測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタ
ッド単位でのアイソタクチック連鎖、言い替えればプロ
ピレンモノマー単位が５個連続してメソ結合した連鎖の
ポリプロピレンモノマー単位の分率である。ここで、13
Ｃ−ＮＭＲのスペクトルの帰属は、マクロモレクュール
ズ８巻，５号，６８７〜６８９頁（１９７５年）〔Ｍａ
ｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，Ｖｏｌ．８，Ｎｏ．５，６
８７〜６８９（１９７５）〕に基づいて行う。ちなみ
に、後述の実施例における（Ｐ）の測定は、２７０ＭＨ
ｚのＦＴ−ＮＭＲ装置を用い、２７，０００回の積算測
定により、シグナル検出限界を分率で０．００１まで向
上させて行った。
【００１２】上記アイソタクチックペンタッド分率
（Ｐ）とＭＦＲの関係式の意味は、一般に低いＭＦＲの
プロピレン重合体においては（Ｐ）も低い値を示すの
で、使用すべき高結晶性プロピレン重合体のＭＦＲに対
応する（Ｐ）の下限値を規定したものである。また、
（Ｐ）は分率であるから、上限値は１．００である。
（Ｐ）とＭＦＲの関係式の意味は、一般に低いＭＦＲの
プロピレン重合体においては（Ｐ）も低い値を示すの
で、使用すべき高結晶性プロピレン重合体のＭＦＲに対
応する（Ｐ）の下限値を規定したものである。また、
（Ｐ）は分率であるから、上限値は１．００である。
【００１３】該結晶性プロピレン重合体は、例えば特開
昭５８−１０４９０７号公報に記載された方法によって
製造できる。すなわち、有機アルミニウム化合物（Ｉ）
として例えば、トリエチルアルミニウム、ジエチルアル
ミニウムモノクロリド等、もしくは有機アルミニウム化
合物（Ｉ）と電子供与体、例えば、ジイソアミルエーテ
ル、エチレングリコールモノメチルエーテル等との反応
生成物（IV）を四塩化チタンと反応させて得られる固体
生成物（III）を有機アルミニウム化合物（IV）例え
ば、トリエチルアルミニウムもしくはジエチルアルミニ
ウムモノクロリド等および芳香族カルボン酸エステル
（Ｖ）例えば、安息香酸アルキルエステル、ｐ−トルイ
ル酸メチル、ｐ−トルイル酸エチルもしくはｐ−トルイ
ル酸−２−エチルヘキシル等と組み合わせ、該芳香族カ
ルボン酸エステル（Ｖ）と該固体生成物（III）とのモ
ル比率（Ｖ／III）を０．１〜１０．０に設定した触媒
の存在下にプロピレンを１段階以上で重合させることに
よって得られる。この場合の１段階とは、これらの単量
体の連続的な又は一時的な供給の１区分を意味する。
昭５８−１０４９０７号公報に記載された方法によって
製造できる。すなわち、有機アルミニウム化合物（Ｉ）
として例えば、トリエチルアルミニウム、ジエチルアル
ミニウムモノクロリド等、もしくは有機アルミニウム化
合物（Ｉ）と電子供与体、例えば、ジイソアミルエーテ
ル、エチレングリコールモノメチルエーテル等との反応
生成物（IV）を四塩化チタンと反応させて得られる固体
生成物（III）を有機アルミニウム化合物（IV）例え
ば、トリエチルアルミニウムもしくはジエチルアルミニ
ウムモノクロリド等および芳香族カルボン酸エステル
（Ｖ）例えば、安息香酸アルキルエステル、ｐ−トルイ
ル酸メチル、ｐ−トルイル酸エチルもしくはｐ−トルイ
ル酸−２−エチルヘキシル等と組み合わせ、該芳香族カ
ルボン酸エステル（Ｖ）と該固体生成物（III）とのモ
ル比率（Ｖ／III）を０．１〜１０．０に設定した触媒
の存在下にプロピレンを１段階以上で重合させることに
よって得られる。この場合の１段階とは、これらの単量
体の連続的な又は一時的な供給の１区分を意味する。
【００１４】本発明で用いる非晶性エチレン・α−オレ
フィン共重合体〔Ｂ〕とは、エチレンから誘導される繰
り返し単位を主な繰り返し単位とする弾性共重合体であ
り、具体的には、エチレンと炭素原子数３〜２０のα−
オレフィンとのランダム共重合体である。
フィン共重合体〔Ｂ〕とは、エチレンから誘導される繰
り返し単位を主な繰り返し単位とする弾性共重合体であ
り、具体的には、エチレンと炭素原子数３〜２０のα−
オレフィンとのランダム共重合体である。
【００１５】該非晶性エチレン・α−オレフィン共重合
体〔Ｂ〕を構成するエチレンから誘導される繰り返し単
位の含有率は、９５〜６０重量％の範囲であり、好まし
くは９０〜７０重量％で範囲にある。該エチレンから誘
導される繰り返し単位の含有率が９５重量％を大きく超
える非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体を用いる
と得られる二軸延伸フィルムはブロッキングし易くな
り、６０重量％を大きく下回る非晶性エチレン・α−オ
レフィン共重合体を用いると得られる二軸延伸フィルム
と金属との蒸着強度が不足するので好ましくない。
体〔Ｂ〕を構成するエチレンから誘導される繰り返し単
位の含有率は、９５〜６０重量％の範囲であり、好まし
くは９０〜７０重量％で範囲にある。該エチレンから誘
導される繰り返し単位の含有率が９５重量％を大きく超
える非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体を用いる
と得られる二軸延伸フィルムはブロッキングし易くな
り、６０重量％を大きく下回る非晶性エチレン・α−オ
レフィン共重合体を用いると得られる二軸延伸フィルム
と金属との蒸着強度が不足するので好ましくない。
【００１６】該非晶性エチレン・α−オレフィン共重合
体〔Ｂ〕を構成するα−オレフィンから誘導される繰り
返し単位の該α−オレフィンの炭素原子数は３〜２０、
好ましくは３〜１０、さらに好ましくは３〜５である。
該α−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、ブテ
ン−１、ペンテン−１、４−メチル−ペンテン−１、３
−メチル−ペンテン−１、ヘプテン−１、オクテン−１
等が例示できる。このようなα−オレフィンは単独で用
いても良いし、また組み合わせて用いても良い。該α−
オレフィンの炭素原子数が２０を超える非晶性エチレン
・α−オレフィン共重合体を用いると、得られる二軸延
伸フィルムと金属との蒸着強度が不足するので好ましく
ない。
体〔Ｂ〕を構成するα−オレフィンから誘導される繰り
返し単位の該α−オレフィンの炭素原子数は３〜２０、
好ましくは３〜１０、さらに好ましくは３〜５である。
該α−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、ブテ
ン−１、ペンテン−１、４−メチル−ペンテン−１、３
−メチル−ペンテン−１、ヘプテン−１、オクテン−１
等が例示できる。このようなα−オレフィンは単独で用
いても良いし、また組み合わせて用いても良い。該α−
オレフィンの炭素原子数が２０を超える非晶性エチレン
・α−オレフィン共重合体を用いると、得られる二軸延
伸フィルムと金属との蒸着強度が不足するので好ましく
ない。
【００１７】該非晶性エチレン・α−オレフィン共重合
体〔Ｂ〕のＭＦＲは４〜４０ｇ／１０ｍｉｎであり、好
ましくは４〜２０ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＦＲが４ｇ
／１０ｍｉｎを大きく下回る非晶性エチレン・α−オレ
フィン共重合体を用いた２軸延伸フィルムは、光沢度が
低下し、更に金属蒸着した後も優れた金属光沢が得られ
ないので好ましく、ＭＦＲが４０ｇ／１０ｍｉｎを大き
く超える非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体を用
いた二軸延伸フィルムは、ブロッキング性が悪化し、金
属蒸着した後のフィルムでブロッキングによる金属の剥
ぎ取られが発生し、ガスバリヤー性が低下するので好ま
しくない。
体〔Ｂ〕のＭＦＲは４〜４０ｇ／１０ｍｉｎであり、好
ましくは４〜２０ｇ／１０ｍｉｎである。ＭＦＲが４ｇ
／１０ｍｉｎを大きく下回る非晶性エチレン・α−オレ
フィン共重合体を用いた２軸延伸フィルムは、光沢度が
低下し、更に金属蒸着した後も優れた金属光沢が得られ
ないので好ましく、ＭＦＲが４０ｇ／１０ｍｉｎを大き
く超える非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体を用
いた二軸延伸フィルムは、ブロッキング性が悪化し、金
属蒸着した後のフィルムでブロッキングによる金属の剥
ぎ取られが発生し、ガスバリヤー性が低下するので好ま
しくない。
【００１８】該非晶性エチレン・α−オレフィン共重合
体〔Ｂ〕は、例えばバナジウム系触媒の存在下にエチレ
ンとα−オレフィンとを共重合させることにより製造す
る方法が例示できる。この方法において使用されるバナ
ジウム系触媒としては、例えば、三塩化バナジル、モノ
エトロキシ二塩化バナジル、トリエトキシバナジル、バ
ナジウムオキシジアセチルアセトネート、バナジウムト
リアセチルアセトネートのようなバナジウム化合物と、
有機アルミニウム化合物との混合物などが例示できる。
このような触媒を用いた非晶性エチレン・α−オレフィ
ン共重合体の製造方法の例を具体的に示すと、たとえ
ば、オキシ三塩化バナジウムとエチレンアルミニウムセ
スキクロリドとを触媒とし、ヘキサン溶媒中で、水素の
存在下に、エチレンと炭素原子数３〜２０のα−オレフ
ィンの混合ガスを反応容器に連続的に供給しながら連続
重合を行う。こうして生成される共重合体を含む反応液
を連続的に反応容器から抜き出し、この共重合体を含む
反応液から溶媒を分離することによって上記非晶性エチ
レン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
体〔Ｂ〕は、例えばバナジウム系触媒の存在下にエチレ
ンとα−オレフィンとを共重合させることにより製造す
る方法が例示できる。この方法において使用されるバナ
ジウム系触媒としては、例えば、三塩化バナジル、モノ
エトロキシ二塩化バナジル、トリエトキシバナジル、バ
ナジウムオキシジアセチルアセトネート、バナジウムト
リアセチルアセトネートのようなバナジウム化合物と、
有機アルミニウム化合物との混合物などが例示できる。
このような触媒を用いた非晶性エチレン・α−オレフィ
ン共重合体の製造方法の例を具体的に示すと、たとえ
ば、オキシ三塩化バナジウムとエチレンアルミニウムセ
スキクロリドとを触媒とし、ヘキサン溶媒中で、水素の
存在下に、エチレンと炭素原子数３〜２０のα−オレフ
ィンの混合ガスを反応容器に連続的に供給しながら連続
重合を行う。こうして生成される共重合体を含む反応液
を連続的に反応容器から抜き出し、この共重合体を含む
反応液から溶媒を分離することによって上記非晶性エチ
レン・α−オレフィン共重合体を得ることができる。
【００１９】本発明に用いるオレフィン重合体組成物
〔Ｃ〕は、結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕９８〜８０重
量％及び非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体
〔Ｂ〕が２〜２０重量％からなるオレフィン重合体組成
物である。非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体
〔Ｂ〕が２重量％を大きく下回るオレフィン重合体組成
物は得られる二軸延伸フィルムと金属との蒸着強度が不
十分であり、二次加工時に蒸着金属の剥がれ等が発生
し、外観、ガスバリヤー性を損なうので好ましくなく、
２０重量％を大きく超えるオレフィン重合体組成物は得
られる二軸延伸フィルムのブロッキングが悪化し、フィ
ルムと蒸着金属の剥がれ等が発生し、外観、ガスバリヤ
ー性を損なうので好ましくない。
〔Ｃ〕は、結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕９８〜８０重
量％及び非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体
〔Ｂ〕が２〜２０重量％からなるオレフィン重合体組成
物である。非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体
〔Ｂ〕が２重量％を大きく下回るオレフィン重合体組成
物は得られる二軸延伸フィルムと金属との蒸着強度が不
十分であり、二次加工時に蒸着金属の剥がれ等が発生
し、外観、ガスバリヤー性を損なうので好ましくなく、
２０重量％を大きく超えるオレフィン重合体組成物は得
られる二軸延伸フィルムのブロッキングが悪化し、フィ
ルムと蒸着金属の剥がれ等が発生し、外観、ガスバリヤ
ー性を損なうので好ましくない。
【００２０】本発明で用いるオレフィン重合体組成物
〔Ｃ〕には必要に応じて酸化防止剤、無機充填剤、結晶
性プロピレン・α−オレフィン共重合体、滑剤、ブロッ
キング防止剤等を本発明の目的を損なわない範囲内で適
宜含有させることができる。
〔Ｃ〕には必要に応じて酸化防止剤、無機充填剤、結晶
性プロピレン・α−オレフィン共重合体、滑剤、ブロッ
キング防止剤等を本発明の目的を損なわない範囲内で適
宜含有させることができる。
【００２１】該酸化防止剤としては分子量が５００以上
のリン系及びフェノール系酸化防止剤が好ましい。具体
的には、テトラキス−〔メチレン−３−（３’，５’−
ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート〕メタン、１，３，５−トリメチル−２，４，
６，−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキ
シベンジル）ベンゼン、１，３，５−トリス（４−ｔ−
ブチル−３−ヒドロキシ−２，６−ジメチルベンジル）
イソシアヌレート、６−〔４−ヒドロキシ−３，５−ジ
−ｔ−ブチルアミノ）−２，４−ビスｎオクチルチオ−
１，３，５−トリアジン、１，１，３−トリス（２−メ
チル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタ
ン、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキス
フェニル）イソシアヌレート、テトラキス（２，４−ジ
−ｔ−ブチルフェニル）４，４’−ビフェニレン−ジフ
ォスフォナイト等を例示でき、これらを単独で、又は二
種以上を併用することが例示できる。配合量はオレフィ
ン重合体組成物〔Ｃ〕１００重量部に対し０．０３〜
１．０重量部が例示できる。該酸化防止剤の配合は、組
成物のフィルム製膜時及びフィルム使用時の安定性にき
わめて有効である。
のリン系及びフェノール系酸化防止剤が好ましい。具体
的には、テトラキス−〔メチレン−３−（３’，５’−
ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート〕メタン、１，３，５−トリメチル−２，４，
６，−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキ
シベンジル）ベンゼン、１，３，５−トリス（４−ｔ−
ブチル−３−ヒドロキシ−２，６−ジメチルベンジル）
イソシアヌレート、６−〔４−ヒドロキシ−３，５−ジ
−ｔ−ブチルアミノ）−２，４−ビスｎオクチルチオ−
１，３，５−トリアジン、１，１，３−トリス（２−メ
チル−４−ヒドロキシ−５−ｔ−ブチルフェニル）ブタ
ン、トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキス
フェニル）イソシアヌレート、テトラキス（２，４−ジ
−ｔ−ブチルフェニル）４，４’−ビフェニレン−ジフ
ォスフォナイト等を例示でき、これらを単独で、又は二
種以上を併用することが例示できる。配合量はオレフィ
ン重合体組成物〔Ｃ〕１００重量部に対し０．０３〜
１．０重量部が例示できる。該酸化防止剤の配合は、組
成物のフィルム製膜時及びフィルム使用時の安定性にき
わめて有効である。
【００２２】該無機充填剤としては、炭酸カルシウム、
シリカ、クレー、タルク、ハイドロタルサイト、ゼオラ
イト類等が例示できる。
シリカ、クレー、タルク、ハイドロタルサイト、ゼオラ
イト類等が例示できる。
【００２３】該結晶性プロピレン・α−オレフィン共重
合体としては、プロピレン単独重合体、プロピレンを主
成分とし該プロピレンと、エチレン、ブテン−１、ペン
テン−１、４−メチル−ペンテン−１、ヘキセン−１、
オクテン−１等のα−オレフィンの１種または２種以上
とを共重合させて得られる結晶性ランダム共重合体又は
結晶性ブロック共重合体等を例示できる。
合体としては、プロピレン単独重合体、プロピレンを主
成分とし該プロピレンと、エチレン、ブテン−１、ペン
テン−１、４−メチル−ペンテン−１、ヘキセン−１、
オクテン−１等のα−オレフィンの１種または２種以上
とを共重合させて得られる結晶性ランダム共重合体又は
結晶性ブロック共重合体等を例示できる。
【００２４】本発明の二軸延伸フィルムは、オレフィン
重合体組成物〔Ｃ〕を用いてチューブラー法、テンター
法等の従来公知の延伸方法で延伸された二軸延伸フィル
ムである。該二軸延伸フィルムの製造方法は、オレフィ
ン重合体組成物〔Ｃ〕を用いてチューブラー法、テンタ
ー法等の従来公知の方法が例示できる。このようにして
得られたフィルムの厚みは、その目的に応じて選定さ
れ、通常５〜１００μｍ、好ましくは１０〜６０μｍの
範囲である。
重合体組成物〔Ｃ〕を用いてチューブラー法、テンター
法等の従来公知の延伸方法で延伸された二軸延伸フィル
ムである。該二軸延伸フィルムの製造方法は、オレフィ
ン重合体組成物〔Ｃ〕を用いてチューブラー法、テンタ
ー法等の従来公知の方法が例示できる。このようにして
得られたフィルムの厚みは、その目的に応じて選定さ
れ、通常５〜１００μｍ、好ましくは１０〜６０μｍの
範囲である。
【００２５】本発明の金属蒸着二軸延伸フィルムは、本
発明の二軸延伸フィルムに金属蒸着してなる金属蒸着二
軸延伸フィルムである。該金属蒸着二軸延伸フィルムの
製造方法は該二軸延伸フィルムをそのまま金属蒸着に供
することが出来るが、コロナ放電処理、火炎処理等の表
面処理によりフィルム面のぬれ性を向上させて更に接着
性を向上させてから金属蒸着する方法が好ましい。
発明の二軸延伸フィルムに金属蒸着してなる金属蒸着二
軸延伸フィルムである。該金属蒸着二軸延伸フィルムの
製造方法は該二軸延伸フィルムをそのまま金属蒸着に供
することが出来るが、コロナ放電処理、火炎処理等の表
面処理によりフィルム面のぬれ性を向上させて更に接着
性を向上させてから金属蒸着する方法が好ましい。
【００２６】長尺の二軸延伸フィルム（通常ロール巻形
態）に金属蒸着を施す一般的公知な真空蒸着法は次のよ
うである。ロール巻きフィルムの繰り出し部、蒸着部、
及び巻取り部を備えた真空蒸着装置内の真空度を１．３
×１０-1Ｐａ以下にし、この装置内でアルミニウム等の
所望の金属を容器中またはフィラメント状で加熱して該
金属を溶解蒸発させ、蒸発分子を繰り出されたフィルム
表面に連続的に蒸着させて巻き取る。このような真空蒸
着装置を使用する方法はバッチ式であって生産性を向上
させる必要から、最近では一本のフィルムロールが幅２
ｍ以上、長さ１万〜２万ｍ巻の如く幅広、長尺巻化して
おり、従って蒸着用のフィルムの高速蒸着性や巻姿等に
対する要求もよりシビアになっている。
態）に金属蒸着を施す一般的公知な真空蒸着法は次のよ
うである。ロール巻きフィルムの繰り出し部、蒸着部、
及び巻取り部を備えた真空蒸着装置内の真空度を１．３
×１０-1Ｐａ以下にし、この装置内でアルミニウム等の
所望の金属を容器中またはフィラメント状で加熱して該
金属を溶解蒸発させ、蒸発分子を繰り出されたフィルム
表面に連続的に蒸着させて巻き取る。このような真空蒸
着装置を使用する方法はバッチ式であって生産性を向上
させる必要から、最近では一本のフィルムロールが幅２
ｍ以上、長さ１万〜２万ｍ巻の如く幅広、長尺巻化して
おり、従って蒸着用のフィルムの高速蒸着性や巻姿等に
対する要求もよりシビアになっている。
【００２７】上記説明の真空蒸着法以外にも種々の蒸着
法がある。例えば、真空中で放電させたときに陰極を構
成する金属が飛散する現象を利用したスパッタリング蒸
着や、イオンプレーティングが例示できる。なお、蒸着
させる金属はアルミニウムが最も一般的であるが、金、
銀、銅、ニッケル、クロム、ゲルマニウム、セレン、チ
タン、スズ、亜鉛等があげられる。金属蒸着層の厚さは
通常5〜１００ｎｍの範囲であり、全面、片面は勿論、
部分蒸着も可能である。
法がある。例えば、真空中で放電させたときに陰極を構
成する金属が飛散する現象を利用したスパッタリング蒸
着や、イオンプレーティングが例示できる。なお、蒸着
させる金属はアルミニウムが最も一般的であるが、金、
銀、銅、ニッケル、クロム、ゲルマニウム、セレン、チ
タン、スズ、亜鉛等があげられる。金属蒸着層の厚さは
通常5〜１００ｎｍの範囲であり、全面、片面は勿論、
部分蒸着も可能である。
【００２８】
【実施例】以下、実施例、比較例により本発明を更に具
体的に説明するが、本発明はこれによって限定されるも
のではない。実施例、比較例中に示す物性の測定方法お
よび評価の基準は下記の通りである。
体的に説明するが、本発明はこれによって限定されるも
のではない。実施例、比較例中に示す物性の測定方法お
よび評価の基準は下記の通りである。
【００２９】（１）光沢度（単位：％） ＡＳＴＭ Ｄ ５２３に準拠。フィルムのコロナ処理面
について測定した。
について測定した。
【００３０】（２）ヤング率（単位：ＭＰａ） ＡＳＴＭ Ｄ ８８２に準拠。大きなヤング率を示すも
の程、高い剛性を備えたフィルムであることを示す。
の程、高い剛性を備えたフィルムであることを示す。
【００３１】（３）加熱収縮率（単位：％） ＭＤ（縦方向）、及びＴＤ（横方向）の各測定方向にそ
れぞれ長さ（Ｌ0）２０ｃｍ×幅１ｃｍの試験片を切り
取り、各試験片を１４０℃のオーブン中で１５分間加熱
した後、それぞれの長さ（Ｌ1）ｃｍを測定し、次式に
よって各測定方向の熱収縮率（Ｓ％）を求めた。 Ｓ＝１００×（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0
れぞれ長さ（Ｌ0）２０ｃｍ×幅１ｃｍの試験片を切り
取り、各試験片を１４０℃のオーブン中で１５分間加熱
した後、それぞれの長さ（Ｌ1）ｃｍを測定し、次式に
よって各測定方向の熱収縮率（Ｓ％）を求めた。 Ｓ＝１００×（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0
【００３２】（４）ブロッキング度（単位：Ｎ／４ｃｍ
2） 試料フィルムから試験片（長さ７ｃｍ×幅２ｃｍ）を切
り取る。フィルムの処理面同志が接するように２枚の試
験片の端部を２ｃｍだけ重ね合わせ、重ね合わせた部分
におもり（底辺２ｃｍ正方；重量１ｋｇ）をのせる。こ
の状態で４０℃の恒温槽中に２４時間放置した後、重ね
合わせ部のせん断剥離に要する力を引張試験機で測定し
た。
2） 試料フィルムから試験片（長さ７ｃｍ×幅２ｃｍ）を切
り取る。フィルムの処理面同志が接するように２枚の試
験片の端部を２ｃｍだけ重ね合わせ、重ね合わせた部分
におもり（底辺２ｃｍ正方；重量１ｋｇ）をのせる。こ
の状態で４０℃の恒温槽中に２４時間放置した後、重ね
合わせ部のせん断剥離に要する力を引張試験機で測定し
た。
【００３３】（５）蒸着強度（単位：Ｎ／１５ｍｍ） 片面に金属（アルミニウム）蒸着したフィルムの蒸着面
とポリエステルフィルム（＃２０）とをドライラミネー
トし、界面での剥離強度を引張試験機で測定した。
とポリエステルフィルム（＃２０）とをドライラミネー
トし、界面での剥離強度を引張試験機で測定した。
【００３４】以下に実施例及び比較例で用いた重合体の
詳細を記した。 ＰＰ−１：ＭＦＲが３．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９７２の結晶性プロピレン
単独重合体。 ＰＰ−２：ＭＦＲが８．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９７２の結晶性プロピレン
単独重合体。 ＰＰ−３：ＭＦＲが３．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９２５の結晶性プロピレン
単独重合体。
詳細を記した。 ＰＰ−１：ＭＦＲが３．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９７２の結晶性プロピレン
単独重合体。 ＰＰ−２：ＭＦＲが８．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９７２の結晶性プロピレン
単独重合体。 ＰＰ−３：ＭＦＲが３．５ｇ／１０ｍｉｎ、アイソタク
チックペンタッド分率が０．９２５の結晶性プロピレン
単独重合体。
【００３５】ＥＰＲ−１：エチレンの含有率が７８重量
％、ＭＦＲが８ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロ
ピレン共重合体。 ＥＰＲ−２：エチレンの含有率が７８重量％、ＭＦＲが
２．５ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共
重合体。 ＥＰＲ−３：エチレンの含有率が７８重量％、ＭＦＲが
６０ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共重
合体。 ＥＰＲ−４：エチレンの含有率が５１重量％、ＭＦＲが
８ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共重合
体。
％、ＭＦＲが８ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロ
ピレン共重合体。 ＥＰＲ−２：エチレンの含有率が７８重量％、ＭＦＲが
２．５ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共
重合体。 ＥＰＲ−３：エチレンの含有率が７８重量％、ＭＦＲが
６０ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共重
合体。 ＥＰＲ−４：エチレンの含有率が５１重量％、ＭＦＲが
８ｇ／１０ｍｉｎの非晶性エチレン・プロピレン共重合
体。
【００３６】実施例１〜３、比較例１〜８ ＰＰ−１，２，３、ＥＰＲ−１，２，３，４を後述の表
１に示す重量部、酸化防止剤としてテトラキス−〔メチ
レン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒド
ロキシフェニル）プロピオネート〕メタンを０．５０重
量部、及びブロッキング防止剤として合成シリカ（平均
粒径：２μｍ）を０．１０重量部の配合比で配合し、ヘ
ンシェルミキサー（商品名）によって均一に混合し、得
られた混合物を押出機に装入して溶融混練した後にペレ
ット状の組成物とした。次に口径６５ｍｍφの押出機に
供給し、２４０℃で溶融した後、Ｔダイより押出し、４
０℃の冷却ロールで冷却して、厚み１ｍｍのシートを得
た。
１に示す重量部、酸化防止剤としてテトラキス−〔メチ
レン−３−（３’，５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒド
ロキシフェニル）プロピオネート〕メタンを０．５０重
量部、及びブロッキング防止剤として合成シリカ（平均
粒径：２μｍ）を０．１０重量部の配合比で配合し、ヘ
ンシェルミキサー（商品名）によって均一に混合し、得
られた混合物を押出機に装入して溶融混練した後にペレ
ット状の組成物とした。次に口径６５ｍｍφの押出機に
供給し、２４０℃で溶融した後、Ｔダイより押出し、４
０℃の冷却ロールで冷却して、厚み１ｍｍのシートを得
た。
【００３７】次に該シートをパンタグラフ式二軸延伸試
験機を用いて、まず１５８℃で１２０秒間予熱した後、
１０ｍ／ｍｉｎの延伸速度で縦方向に５．０倍、横方向
に８．５倍逐次延伸して、厚み２０μｍの二軸延伸フィ
ルムを得た。更に、該各フィルムの表面にコロナ放電処
理を施した。該各フィルムを用いて所定の各試験片を調
製し、該所定の試験片を用いて光沢度、ヤング率、加熱
収縮率、ブロッキング度を測定した。その結果を表１に
示した。
験機を用いて、まず１５８℃で１２０秒間予熱した後、
１０ｍ／ｍｉｎの延伸速度で縦方向に５．０倍、横方向
に８．５倍逐次延伸して、厚み２０μｍの二軸延伸フィ
ルムを得た。更に、該各フィルムの表面にコロナ放電処
理を施した。該各フィルムを用いて所定の各試験片を調
製し、該所定の試験片を用いて光沢度、ヤング率、加熱
収縮率、ブロッキング度を測定した。その結果を表１に
示した。
【００３８】更に、該各フィルムを連続したポリエステ
ルフィルムに、コロナ処理面が外面になるように張り付
け、真空蒸着装置にセットし、フィルムを連続的に繰り
出しながらフィルムのコロナ処理面に７×１０-2Ｐａの
真空下でアルミニウムを蒸着して巻き取り、蒸着膜の厚
さが４０ｎｍ（±２ｎｍ）の片面がアルミニウム蒸着さ
れた金属蒸着フィルムを得た。該各金属蒸着フィルムを
用いて蒸着強度を測定した。その結果を表１に示した。
ルフィルムに、コロナ処理面が外面になるように張り付
け、真空蒸着装置にセットし、フィルムを連続的に繰り
出しながらフィルムのコロナ処理面に７×１０-2Ｐａの
真空下でアルミニウムを蒸着して巻き取り、蒸着膜の厚
さが４０ｎｍ（±２ｎｍ）の片面がアルミニウム蒸着さ
れた金属蒸着フィルムを得た。該各金属蒸着フィルムを
用いて蒸着強度を測定した。その結果を表１に示した。
【００３９】比較例９ ＰＰ−２、ＥＰＲ−１を後述の表１に示す重量部、酸化
防止剤としてテトラキス−〔メチレン−３−（３’，
５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プ
ロピオネート〕メタンを０．５０重量部、及びブロッキ
ング防止剤として合成シリカ（平均粒径：２μｍ）を
０．１０重量部の配合比で配合し、ヘンシェルミキサー
（商品名）によって均一に混合し、得られた混合物を押
出機に装入して溶融混練した後にペレット状の組成物と
した。
防止剤としてテトラキス−〔メチレン−３−（３’，
５’−ジ−ｔ−ブチル−４’−ヒドロキシフェニル）プ
ロピオネート〕メタンを０．５０重量部、及びブロッキ
ング防止剤として合成シリカ（平均粒径：２μｍ）を
０．１０重量部の配合比で配合し、ヘンシェルミキサー
（商品名）によって均一に混合し、得られた混合物を押
出機に装入して溶融混練した後にペレット状の組成物と
した。
【００４０】次に口径６５ｍｍφの押出機に供給し、２
４０℃で溶融した後、Ｔダイより押出し、４０℃の冷却
ロールで冷却して、厚み２０μｍの無延伸フィルムを得
た。更に、該各フィルムの表面にコロナ放電処理を施し
た。該各フィルムを用いて所定の各試験片を調製し、該
所定の試験片を用いて光沢度、ヤング率、加熱収縮率、
ブロッキング度を測定した。その結果を表１に示した。
４０℃で溶融した後、Ｔダイより押出し、４０℃の冷却
ロールで冷却して、厚み２０μｍの無延伸フィルムを得
た。更に、該各フィルムの表面にコロナ放電処理を施し
た。該各フィルムを用いて所定の各試験片を調製し、該
所定の試験片を用いて光沢度、ヤング率、加熱収縮率、
ブロッキング度を測定した。その結果を表１に示した。
【００４１】更に、該各フィルムを連続したポリエステ
ルフィルムに、コロナ処理面が外面になるように張り付
け、真空蒸着装置にセットし、フィルムを連続的に繰り
出しながらフィルムのコロナ処理面に７×１０-2Ｐａの
真空下でアルミニウムを蒸着して巻き取り、蒸着膜の厚
さが４０ｎｍ（±２ｎｍ）の片面がアルミニウム蒸着さ
れた金属蒸着フィルムを得た。該各金属蒸着フィルムを
用いて蒸着強度を測定した。その結果を表１に示した。
ルフィルムに、コロナ処理面が外面になるように張り付
け、真空蒸着装置にセットし、フィルムを連続的に繰り
出しながらフィルムのコロナ処理面に７×１０-2Ｐａの
真空下でアルミニウムを蒸着して巻き取り、蒸着膜の厚
さが４０ｎｍ（±２ｎｍ）の片面がアルミニウム蒸着さ
れた金属蒸着フィルムを得た。該各金属蒸着フィルムを
用いて蒸着強度を測定した。その結果を表１に示した。
【００４２】表１から明らかなように実施例１〜３は光
沢度、ヤング率、加熱収縮率、ブロッキング度、蒸着強
度が同時に優れたフィルムであることがわかる。更に詳
しくいえば、ヤング率、加熱収縮率は、結晶性プロピレ
ン重合体を用いた二軸延伸フィルム（比較例７）よりも
良好であり、蒸着強度も同様に良好であることがわか
る。比較例１は、蒸着強度が不十分であり、比較例２
は、蒸着強度は十分であるが、ヤング率、加熱収縮率、
ブロッキング度が大幅に劣っていることがわかる。比較
例３〜５は、蒸着強度は十分に改良されているが、光沢
度、ヤング率、加熱収縮率、ブロッキング度の内１つ以
上の特性が大幅に劣っていることがわかる。比較例６〜
８は、蒸着強度が不十分であることがわかる。比較例９
は、ヤング率が大幅に劣っていることがわかる。
沢度、ヤング率、加熱収縮率、ブロッキング度、蒸着強
度が同時に優れたフィルムであることがわかる。更に詳
しくいえば、ヤング率、加熱収縮率は、結晶性プロピレ
ン重合体を用いた二軸延伸フィルム（比較例７）よりも
良好であり、蒸着強度も同様に良好であることがわか
る。比較例１は、蒸着強度が不十分であり、比較例２
は、蒸着強度は十分であるが、ヤング率、加熱収縮率、
ブロッキング度が大幅に劣っていることがわかる。比較
例３〜５は、蒸着強度は十分に改良されているが、光沢
度、ヤング率、加熱収縮率、ブロッキング度の内１つ以
上の特性が大幅に劣っていることがわかる。比較例６〜
８は、蒸着強度が不十分であることがわかる。比較例９
は、ヤング率が大幅に劣っていることがわかる。
【００４３】
【表１】
【００４４】
【発明の効果】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィル
ムは、優れた剛性（ヤング率）、耐熱性（加熱収縮
率）、光沢、耐ブロッキング性を有しており、金属蒸着
フィルムの基材として好適である。また、この二軸延伸
フィルムから得られる金属蒸着二軸延伸フィルムは、優
れた外観、蒸着強度、光線遮断性、ガスバリヤー性を有
しており、ドライラミネーション等の二次加工時の耐熱
性が良好であり、加工時の加熱によるフィルムの寸法変
化にともなう金属の剥がれ、割れ等が発生せず、さらに
高速自動包装機等での応力による金属の剥がれ、割れ等
も発生しないなどの利点を有している。
ムは、優れた剛性（ヤング率）、耐熱性（加熱収縮
率）、光沢、耐ブロッキング性を有しており、金属蒸着
フィルムの基材として好適である。また、この二軸延伸
フィルムから得られる金属蒸着二軸延伸フィルムは、優
れた外観、蒸着強度、光線遮断性、ガスバリヤー性を有
しており、ドライラミネーション等の二次加工時の耐熱
性が良好であり、加工時の加熱によるフィルムの寸法変
化にともなう金属の剥がれ、割れ等が発生せず、さらに
高速自動包装機等での応力による金属の剥がれ、割れ等
も発生しないなどの利点を有している。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｌ 7:00
Claims (4)
- 【請求項１】アイソタクチックペンタッド分率が０．９
５０以上の結晶性プロピレン重合体〔Ａ〕９８〜８０重
量％及びエチレンから誘導される繰り返し単位の含有率
が９５〜６０重量％、ＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉｎ
の非晶性エチレン・α−オレフィン共重合体〔Ｂ〕２〜
２０重量％からなるオレフィン重合体組成物〔Ｃ〕を用
いて得られる二軸延伸ポリプロピレンフィルム。 - 【請求項２】請求項１記載の結晶性プロピレン重合体
〔Ａ〕のメルトフローレート（以下ＭＦＲと略記するこ
とがある）とアイソタクチックペンタッド分率との関係
が下記式で表される請求項１記載の二軸延伸ポリプロ
ピレンフィルム。 1.00≧Ｐ≧0.0151 logＭＦＲ＋0.955 式 - 【請求項３】請求項１記載の非晶性エチレン・α−オレ
フィン共重合体〔Ｂ〕のＭＦＲが４〜４０ｇ／１０ｍｉ
ｎであり、エチレン含有率が６０〜９５重量％である請
求項１記載の二軸延伸ポリプロピレンフィルム〔Ｄ〕。 - 【請求項４】請求項１、請求項２及び請求項３記載の二
軸延伸ポリプロピレンフィルムに金属蒸着してなる金属
蒸着二軸延伸ポリプロピレンフィルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24253695A JPH0959454A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 二軸延伸ポリプロピレンフィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24253695A JPH0959454A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 二軸延伸ポリプロピレンフィルム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0959454A true JPH0959454A (ja) | 1997-03-04 |
Family
ID=17090578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24253695A Pending JPH0959454A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 二軸延伸ポリプロピレンフィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0959454A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009057826A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Sumitomo Chemical Company, Limited | 樹脂組成物および発泡成形体 |
-
1995
- 1995-08-28 JP JP24253695A patent/JPH0959454A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009057826A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Sumitomo Chemical Company, Limited | 樹脂組成物および発泡成形体 |
| JP2009108230A (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-21 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 樹脂組成物、発泡成形体およびその製造方法 |
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