JPH086166B2 - 耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 - Google Patents
耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜Info
- Publication number
- JPH086166B2 JPH086166B2 JP3213143A JP21314391A JPH086166B2 JP H086166 B2 JPH086166 B2 JP H086166B2 JP 3213143 A JP3213143 A JP 3213143A JP 21314391 A JP21314391 A JP 21314391A JP H086166 B2 JPH086166 B2 JP H086166B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- zinc
- alloy
- molten zinc
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、溶融亜鉛、溶融亜鉛
−アルミニウムに対する耐久性、すなわち耐溶融金属性
が要求される溶融めっき装置やそれらの部品の表面に被
覆して用いる溶射用粉末材料およびこの材料を溶射して
得られる溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜に関するものであ
る。
−アルミニウムに対する耐久性、すなわち耐溶融金属性
が要求される溶融めっき装置やそれらの部品の表面に被
覆して用いる溶射用粉末材料およびこの材料を溶射して
得られる溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】さて、自動車用鋼板や土木、建築用鋼
材、あるいは家電装置などの耐熱，耐食材として用いら
れている溶融亜鉛めっき鋼板などは、大部分、図１に示
すような連続溶融亜鉛めっき処理によって製造されてい
る。この溶融亜鉛めっき処理装置には、めっき浴１中に
浸漬されるシンクロール２、めっき浴中の表面近傍に配
設されるサポートロール３およびこれらのロールを通過
した後のめっき鋼板４を案内するガイドロール５、鋼板
に付着した過剰の亜鉛を窒素ガスで吹き飛ばすための噴
射ノズル６などが配設されている。前記浴用部材という
のは、めっき浴中に浸漬されるか、溶融亜鉛が飛散付着
しやすい箇所に設置してあり、また溶融亜鉛が付着した
高温の鋼板と接触するように使われるので、（１）溶融
亜鉛による侵食が起こり難いこと、（２）通板材（鋼
板）と接触しても摩耗しにくいこと、（３）付着した溶
融亜鉛の剥離ならびに保守点検が容易なこと、（４）ロ
ールとしての寿命が長く低コストであること、そして、
（５）高温の溶融亜鉛浴中に浸漬した際の熱衝撃によく
耐えること、などの性能が要求される。
材、あるいは家電装置などの耐熱，耐食材として用いら
れている溶融亜鉛めっき鋼板などは、大部分、図１に示
すような連続溶融亜鉛めっき処理によって製造されてい
る。この溶融亜鉛めっき処理装置には、めっき浴１中に
浸漬されるシンクロール２、めっき浴中の表面近傍に配
設されるサポートロール３およびこれらのロールを通過
した後のめっき鋼板４を案内するガイドロール５、鋼板
に付着した過剰の亜鉛を窒素ガスで吹き飛ばすための噴
射ノズル６などが配設されている。前記浴用部材という
のは、めっき浴中に浸漬されるか、溶融亜鉛が飛散付着
しやすい箇所に設置してあり、また溶融亜鉛が付着した
高温の鋼板と接触するように使われるので、（１）溶融
亜鉛による侵食が起こり難いこと、（２）通板材（鋼
板）と接触しても摩耗しにくいこと、（３）付着した溶
融亜鉛の剥離ならびに保守点検が容易なこと、（４）ロ
ールとしての寿命が長く低コストであること、そして、
（５）高温の溶融亜鉛浴中に浸漬した際の熱衝撃によく
耐えること、などの性能が要求される。
【０００３】ところで、従来使用されているめっき浴用
ロールや軸受構成部品、例えばブッシュ，ベアリング，
カラー，エンドボールなどの部品としては、 （１）表面にＪＩＳ Ｈ８３０３（１９７６）制定のＣ
ｏ基自溶合金を溶射したもの、 （２）特開昭６１−１１７２６０号公報に開示のよう
な、ＺｒＯ２とＡｌ２Ｏ３からなるセラミックス皮膜を
溶射形成したもの、 （３）特公昭５８−３７３８６号公報に開示のように、
ＷＣ，Ｃｒ３Ｃ２，ＴｉＣの一種または二種以上に対
し、Ｎｉ，Ｓｉの如き熱間耐食性金属またはこれらの酸
化物を共存させてなる０．１〜２．４ｍｍ厚さの皮膜を
主として溶射法によって形成したもの、 （４）さらに、発明者らが、特願昭６３−４９８４６号
（特開平１−２２５７６１号公報）にて提案した、皮膜
の気孔率を１．８％以下に制御したＷＣ−Ｃｏ系耐溶融
亜鉛用溶射皮膜、などがある。
ロールや軸受構成部品、例えばブッシュ，ベアリング，
カラー，エンドボールなどの部品としては、 （１）表面にＪＩＳ Ｈ８３０３（１９７６）制定のＣ
ｏ基自溶合金を溶射したもの、 （２）特開昭６１−１１７２６０号公報に開示のよう
な、ＺｒＯ２とＡｌ２Ｏ３からなるセラミックス皮膜を
溶射形成したもの、 （３）特公昭５８−３７３８６号公報に開示のように、
ＷＣ，Ｃｒ３Ｃ２，ＴｉＣの一種または二種以上に対
し、Ｎｉ，Ｓｉの如き熱間耐食性金属またはこれらの酸
化物を共存させてなる０．１〜２．４ｍｍ厚さの皮膜を
主として溶射法によって形成したもの、 （４）さらに、発明者らが、特願昭６３−４９８４６号
（特開平１−２２５７６１号公報）にて提案した、皮膜
の気孔率を１．８％以下に制御したＷＣ−Ｃｏ系耐溶融
亜鉛用溶射皮膜、などがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述の例示から判るよ
うに、従来の溶融亜鉛めっき浴用部品の溶射皮膜につい
ての研究課題というのは、主として、耐溶融亜鉛性皮
膜材料の開発、皮膜の密着性向上、皮膜の緻密性向
上、皮膜表面粗さの制御、などの皮膜自身の特性に限
られていた。しかしながら、昨今の溶融亜鉛めっき鋼板
の需要拡大に伴って、めっきプラントの稼働率の向上お
よびめっき鋼板の品質向上への要求は一層強くなり、耐
溶融亜鉛性に対して優れた特性を示す材料の開発が望ま
れている。そこでこの発明の目的は、耐溶融金属性に優
れた特性を示す溶射用粉末材料およびこの材料を用いた
溶射皮膜を提供するところにある。
うに、従来の溶融亜鉛めっき浴用部品の溶射皮膜につい
ての研究課題というのは、主として、耐溶融亜鉛性皮
膜材料の開発、皮膜の密着性向上、皮膜の緻密性向
上、皮膜表面粗さの制御、などの皮膜自身の特性に限
られていた。しかしながら、昨今の溶融亜鉛めっき鋼板
の需要拡大に伴って、めっきプラントの稼働率の向上お
よびめっき鋼板の品質向上への要求は一層強くなり、耐
溶融亜鉛性に対して優れた特性を示す材料の開発が望ま
れている。そこでこの発明の目的は、耐溶融金属性に優
れた特性を示す溶射用粉末材料およびこの材料を用いた
溶射皮膜を提供するところにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述した目的を実現すべ
く鋭意研究した結果、発明者らは、溶融亜鉛めっき浴中
に浸漬した溶射皮膜の寿命は、皮膜中へ拡散浸透してく
る溶融亜鉛の拡散速度に支配されること、および溶融亜
鉛中に微量のアルミニウム，アルミニウム合金を添加す
ると亜鉛の拡散速度を甚だしく低下させること、を知見
した。さらに、このようなアルミニウムあるいはその合
金を添加した亜鉛浴中に浸漬した溶射皮膜の表面性状を
調査したところ、浴中のアルミニウムが選択的に吸着
（含有量が浴中の数倍から数百倍に達する）され、しか
もこのことを通じて皮膜表層のアルミニウムあるいはそ
の合金が、亜鉛の皮膜中拡散速度を甚だしく遅らせるこ
とも判った。
く鋭意研究した結果、発明者らは、溶融亜鉛めっき浴中
に浸漬した溶射皮膜の寿命は、皮膜中へ拡散浸透してく
る溶融亜鉛の拡散速度に支配されること、および溶融亜
鉛中に微量のアルミニウム，アルミニウム合金を添加す
ると亜鉛の拡散速度を甚だしく低下させること、を知見
した。さらに、このようなアルミニウムあるいはその合
金を添加した亜鉛浴中に浸漬した溶射皮膜の表面性状を
調査したところ、浴中のアルミニウムが選択的に吸着
（含有量が浴中の数倍から数百倍に達する）され、しか
もこのことを通じて皮膜表層のアルミニウムあるいはそ
の合金が、亜鉛の皮膜中拡散速度を甚だしく遅らせるこ
とも判った。
【０００６】この発明は、上述の如き知見に基づいて開
発されたもので、溶射用材料、例えばＣｏ，Ｎｉ，Ｆｅ
およびＣｒを含有する非酸化物系サーメットをマトリッ
クスとする材料中に、アルミニウム−鉄合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金のいずれか一方を含有させる
と、この材料を溶射して得られる溶射皮膜は、優れた耐
溶融亜鉛性を発揮することに着目したものである。すな
わちこの発明は、非酸化物系サーメットで構成されるマ
トリックス材料中に、アルミニウム−鉄合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金のいずれか１つを添加し、分散
させてなる耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料、およ
びこの材料を溶射して形成される耐溶融亜 鉛浴部材用溶
射皮膜である。
発されたもので、溶射用材料、例えばＣｏ，Ｎｉ，Ｆｅ
およびＣｒを含有する非酸化物系サーメットをマトリッ
クスとする材料中に、アルミニウム−鉄合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金のいずれか一方を含有させる
と、この材料を溶射して得られる溶射皮膜は、優れた耐
溶融亜鉛性を発揮することに着目したものである。すな
わちこの発明は、非酸化物系サーメットで構成されるマ
トリックス材料中に、アルミニウム−鉄合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金のいずれか１つを添加し、分散
させてなる耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料、およ
びこの材料を溶射して形成される耐溶融亜 鉛浴部材用溶
射皮膜である。
【０００７】
【作用】この発明における溶射用材料は、非酸化物系サ
ーメットに対して、所定量のＡｌを添加するために、ア
ルミニウム鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金の
形態のものを添加したものである。まず、本発明にかか
るこの溶射用材料において、非酸化物系サーメットを限
定して用いる理由は、少なくとも酸化物系セラミックス
については、金属とのマッチングが悪いためである。す
なわち、酸化物系セラミックスは、アルミニウム合金添
加の効果に乏しいからである。また、金属系溶射用材料
については、アルミニウム添加の効果は認められるもの
の、溶射して溶融亜鉛浴中で使用すると、亜鉛浴中への
アルミニウムの溶出現象によって、溶融亜鉛中のアルミ
ニウムの量の制御が困難となるほか、亜鉛浴中に浮遊す
る亜鉛−鉄合金（通称ドロス）が皮膜に付着し、これが
めっき鋼板の品質を低下させる原因となる。
ーメットに対して、所定量のＡｌを添加するために、ア
ルミニウム鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金の
形態のものを添加したものである。まず、本発明にかか
るこの溶射用材料において、非酸化物系サーメットを限
定して用いる理由は、少なくとも酸化物系セラミックス
については、金属とのマッチングが悪いためである。す
なわち、酸化物系セラミックスは、アルミニウム合金添
加の効果に乏しいからである。また、金属系溶射用材料
については、アルミニウム添加の効果は認められるもの
の、溶射して溶融亜鉛浴中で使用すると、亜鉛浴中への
アルミニウムの溶出現象によって、溶融亜鉛中のアルミ
ニウムの量の制御が困難となるほか、亜鉛浴中に浮遊す
る亜鉛−鉄合金（通称ドロス）が皮膜に付着し、これが
めっき鋼板の品質を低下させる原因となる。
【０００８】上記非酸化物系サーメットは、そのマトリ
ックス材料成分として、Ｃｒ３Ｃ２，ＴｉＣ，ＺｒＣ，
ＷＣ，ＷＴｉＣ２，Ｂ４ＣおよびＮｂＣの如き炭化物ま
たはＣｒＢ２，ＴｉＢ２およびＺｒＢ２の如き硼化物か
らなるものと、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｆｅ，ＣｒおよびＮｉ−Ｃ
ｒなどの金属または合金を添加したものが用いられる。
実際には、この非酸化物系サーメットに、さらに所定量
のアルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛
合金を添加し、それらの混合粉末を溶射用材料として調
整し、溶射して皮膜を形成する。
ックス材料成分として、Ｃｒ３Ｃ２，ＴｉＣ，ＺｒＣ，
ＷＣ，ＷＴｉＣ２，Ｂ４ＣおよびＮｂＣの如き炭化物ま
たはＣｒＢ２，ＴｉＢ２およびＺｒＢ２の如き硼化物か
らなるものと、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｆｅ，ＣｒおよびＮｉ−Ｃ
ｒなどの金属または合金を添加したものが用いられる。
実際には、この非酸化物系サーメットに、さらに所定量
のアルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛
合金を添加し、それらの混合粉末を溶射用材料として調
整し、溶射して皮膜を形成する。
【０００９】なお、上記の非酸化物系サーメットに、ア
ルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金
を添加する方法は、次の種々の手法による。 （１）ハロゲン化アルミニウムやハロゲン化鉄またはハ
ロゲン化アルミニウム，ハロゲン化鉄，ハロゲン化亜鉛
が混合した高温蒸気中に非酸化物系セラミックス粉末を
曝露することによって、アルミニウム−鉄合金またはア
ルミニウム−鉄−亜鉛合金を粉末表面に析出させる（Ｃ
ＶＤ法）。 （２）アルミニウム−鉄合金粉末またはアルミニウム−
鉄−亜鉛合金粉末と酸化アルミニウムおよびハロゲン化
合物などから構成される粉末中にセラミックス粉末を混
合し、高温状態に保持した後、冷却し溶射用粉末を分別
する（パックセメンテーション法）。 （３）アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−
亜鉛合金を電子ビームで蒸気化し、非酸化物系セラミッ
クス粉末をこの環境に曝すことによって、粒子の表面に
アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合
金を蒸着させる（ＰＶＤ法）。 （４）非酸化物系セラミックスまたはサーメット粉末に
アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合
金粉末を加え、必要に応じ高分子バインダーを加えた
後、これを攪拌して両者を機械的に結合させる（混合撹
拌法）。 （５）上記（４）の工程後、高温で加熱し、必要に応じ
粉砕し溶射に適した粒度に調整する（混合加熱法、混合
加熱粉砕法）。
ルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金
を添加する方法は、次の種々の手法による。 （１）ハロゲン化アルミニウムやハロゲン化鉄またはハ
ロゲン化アルミニウム，ハロゲン化鉄，ハロゲン化亜鉛
が混合した高温蒸気中に非酸化物系セラミックス粉末を
曝露することによって、アルミニウム−鉄合金またはア
ルミニウム−鉄−亜鉛合金を粉末表面に析出させる（Ｃ
ＶＤ法）。 （２）アルミニウム−鉄合金粉末またはアルミニウム−
鉄−亜鉛合金粉末と酸化アルミニウムおよびハロゲン化
合物などから構成される粉末中にセラミックス粉末を混
合し、高温状態に保持した後、冷却し溶射用粉末を分別
する（パックセメンテーション法）。 （３）アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−
亜鉛合金を電子ビームで蒸気化し、非酸化物系セラミッ
クス粉末をこの環境に曝すことによって、粒子の表面に
アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合
金を蒸着させる（ＰＶＤ法）。 （４）非酸化物系セラミックスまたはサーメット粉末に
アルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合
金粉末を加え、必要に応じ高分子バインダーを加えた
後、これを攪拌して両者を機械的に結合させる（混合撹
拌法）。 （５）上記（４）の工程後、高温で加熱し、必要に応じ
粉砕し溶射に適した粒度に調整する（混合加熱法、混合
加熱粉砕法）。
【００１０】以上のような方法によって調整した溶射用
粉末材料を用いて、溶射法によって鋼部品の表面に皮膜
を形成すると、その皮膜はアルミニウムを含む非酸化物
系サーメット皮膜となる。このようなアルミニウムを含
む溶射皮膜を溶融亜鉛中に浸漬させると、皮膜最上層部
のアルミニウムは直ちに溶融亜鉛と反応し、一部は亜鉛
浴中へ拡散して消耗するが、皮膜中の大部分のアルミニ
ウムは侵入してきた亜鉛と合金化し、そのまま残留す
る。この合金の組成は、アルミニウム含有量が非常に多
い亜鉛合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金であるた
め、めっき浴の稼動温度（通常４７０〜４８０℃）より
はるかに高い融点を有することから、固体として存在し
得る。そして、この高アルミニウム亜鉛合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金が形成された皮膜中では、亜鉛
の拡散速度が極端に低下するため、溶融亜鉛中における
使用寿命は著しく延長されることとなる。
粉末材料を用いて、溶射法によって鋼部品の表面に皮膜
を形成すると、その皮膜はアルミニウムを含む非酸化物
系サーメット皮膜となる。このようなアルミニウムを含
む溶射皮膜を溶融亜鉛中に浸漬させると、皮膜最上層部
のアルミニウムは直ちに溶融亜鉛と反応し、一部は亜鉛
浴中へ拡散して消耗するが、皮膜中の大部分のアルミニ
ウムは侵入してきた亜鉛と合金化し、そのまま残留す
る。この合金の組成は、アルミニウム含有量が非常に多
い亜鉛合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金であるた
め、めっき浴の稼動温度（通常４７０〜４８０℃）より
はるかに高い融点を有することから、固体として存在し
得る。そして、この高アルミニウム亜鉛合金またはアル
ミニウム−鉄−亜鉛合金が形成された皮膜中では、亜鉛
の拡散速度が極端に低下するため、溶融亜鉛中における
使用寿命は著しく延長されることとなる。
【００１１】ここで、上記マトリックス材料中に添加し
て用いるアルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄
−亜鉛合金の量は、添加するＡｌ量によって決まるもの
である。すなわち、上記マトリックス１００重量部に対
し、アルミニウム量が０．１〜２０重量部となるように
前記合金を添加する。この合金添加にあたって、マトリ
ックス材料１００重量部に対し、１％以上に相当する量
のＡｌを添加するとその効果が極めて顕著となり、マト
リックス材料に対する相対量で２０重量部まで含有させ
た場合には、その効果が持続的となるが、これ以上のア
ルミニウム相当量は亜鉛浴中への溶出量が多くなり、亜
鉛浴の濃度管理が困難となる。従って、前記Ａｌ−Ｆｅ
合金またはＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金の添加量はマトリック
ス材料１００重量部に対しアルミニウムの添加量が０．
１〜２０重量部に相当する範囲とする。
て用いるアルミニウム−鉄合金またはアルミニウム−鉄
−亜鉛合金の量は、添加するＡｌ量によって決まるもの
である。すなわち、上記マトリックス１００重量部に対
し、アルミニウム量が０．１〜２０重量部となるように
前記合金を添加する。この合金添加にあたって、マトリ
ックス材料１００重量部に対し、１％以上に相当する量
のＡｌを添加するとその効果が極めて顕著となり、マト
リックス材料に対する相対量で２０重量部まで含有させ
た場合には、その効果が持続的となるが、これ以上のア
ルミニウム相当量は亜鉛浴中への溶出量が多くなり、亜
鉛浴の濃度管理が困難となる。従って、前記Ａｌ−Ｆｅ
合金またはＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金の添加量はマトリック
ス材料１００重量部に対しアルミニウムの添加量が０．
１〜２０重量部に相当する範囲とする。
【００１２】このように少量のアルミニウムでも亜鉛の
侵入速度を抑制し得る理由は、皮膜を構成する粒子の粒
界にのみアルミニウムおよびその合金が存在すれば効果
が得られるほか、非酸化物系セラミックスそのものも耐
溶融亜鉛性に優れているため、この種皮膜の致命的欠陥
となる貫通孔の発生を溶射用材料中のアルミニウムおよ
びその合金が防止する機能を発揮するからである。
侵入速度を抑制し得る理由は、皮膜を構成する粒子の粒
界にのみアルミニウムおよびその合金が存在すれば効果
が得られるほか、非酸化物系セラミックスそのものも耐
溶融亜鉛性に優れているため、この種皮膜の致命的欠陥
となる貫通孔の発生を溶射用材料中のアルミニウムおよ
びその合金が防止する機能を発揮するからである。
【００１３】また、アルミニウム−鉄−亜鉛合金を添加
した溶射材料を溶射して形成された皮膜では、すでにア
ルミニウム−鉄−亜鉛合金が皮膜内に存在する状態とな
っている。したがって、この皮膜を溶融亜鉛浴中へ浸漬
すると、アルミニウム−鉄合金のみを添加した皮膜と同
様の効果を発揮する。なお、アルミニウム−鉄−亜鉛合
金の添加についても、アルミニウム含有量が高いほど良
好な耐溶融亜鉛侵食性を発揮するが、少量でも例えばＡ
ｌ（３％）−Ｆｅ（２０％）−Ｚｎ（７７％）の合金
を、ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）組成のサーメット
１００重量部に１０重量部添加した皮膜を０．１％のア
ルミニウムを含む亜鉛浴中に浸漬すると、合金を添加し
ない皮膜と比べ亜鉛の侵入速度を２０％前後に抑制でき
る。
した溶射材料を溶射して形成された皮膜では、すでにア
ルミニウム−鉄−亜鉛合金が皮膜内に存在する状態とな
っている。したがって、この皮膜を溶融亜鉛浴中へ浸漬
すると、アルミニウム−鉄合金のみを添加した皮膜と同
様の効果を発揮する。なお、アルミニウム−鉄−亜鉛合
金の添加についても、アルミニウム含有量が高いほど良
好な耐溶融亜鉛侵食性を発揮するが、少量でも例えばＡ
ｌ（３％）−Ｆｅ（２０％）−Ｚｎ（７７％）の合金
を、ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）組成のサーメット
１００重量部に１０重量部添加した皮膜を０．１％のア
ルミニウムを含む亜鉛浴中に浸漬すると、合金を添加し
ない皮膜と比べ亜鉛の侵入速度を２０％前後に抑制でき
る。
【００１４】このことから、アルミニウム−鉄−亜鉛合
金を添加する場合でも、合金中に占めるアルミニウム含
有量が、非酸化物系サーメット１００重量部に対し０．
１〜２０重量部の範囲であれば、十分な効果を発揮す
る。
金を添加する場合でも、合金中に占めるアルミニウム含
有量が、非酸化物系サーメット１００重量部に対し０．
１〜２０重量部の範囲であれば、十分な効果を発揮す
る。
【００１５】なお、合金化させるアルミニウムの純度
は、ＪＩＳ Ｈ２１０２（１９６８）に規定のアルミニ
ウム地金の品位であれば特に問題はなく、また非酸化物
系サーメットに含まれている不純物の種類や量、また２
種類以上の炭化物の共存についても、現状の市販品に含
まれている程度、例えばＷＣについては遊離炭素３〜８
％、Ｃｒ３Ｃ２ １〜３０％の範囲であれば使用するこ
とができ、これらの条件はこの発明で所期した目的に影
響を与えるものでない。
は、ＪＩＳ Ｈ２１０２（１９６８）に規定のアルミニ
ウム地金の品位であれば特に問題はなく、また非酸化物
系サーメットに含まれている不純物の種類や量、また２
種類以上の炭化物の共存についても、現状の市販品に含
まれている程度、例えばＷＣについては遊離炭素３〜８
％、Ｃｒ３Ｃ２ １〜３０％の範囲であれば使用するこ
とができ、これらの条件はこの発明で所期した目的に影
響を与えるものでない。
【００１６】一方、本発明の溶射用粉末材料の粒度も、
従前の溶射用材料同様、５〜１０μｍ程度のものが使用
できるが、好ましくは５〜４０μｍのものが最適であ
る。さらに本発明の溶射用粉末材料は、大気プラズマ溶
射、実質的に酸素を含まない環境で施工可能な減圧プラ
ズマ溶射をはじめ、可燃ガスを熱源とする各種フレーム
溶射、爆発溶射などすべての溶射法に適用することがで
きる。
従前の溶射用材料同様、５〜１０μｍ程度のものが使用
できるが、好ましくは５〜４０μｍのものが最適であ
る。さらに本発明の溶射用粉末材料は、大気プラズマ溶
射、実質的に酸素を含まない環境で施工可能な減圧プラ
ズマ溶射をはじめ、可燃ガスを熱源とする各種フレーム
溶射、爆発溶射などすべての溶射法に適用することがで
きる。
【００１７】
【実施例】実施例１非酸化物系 サーメットとアルミニウム−鉄合金とを混合
撹拌後に６８０℃で２時間加熱して得た溶射用材料を用
いて、構造用鋼棒（直径１２×長さ２００ｍｍ）に高速
ガス炎溶射法によって厚さ１００μｍの皮膜を形成した
後、４８０℃に保持した亜鉛浴中に１０日間浸漬し、そ
の後、鋼棒を浴から引き上げて外観変化を観察した後、
溶射皮膜を切断し、Ｘ線マイクロアナライザーによっ
て、皮膜への亜鉛の侵入状況を観察した。なお、比較材
として、炭化物サーメット材料、自溶合金（ＪＩＳ ８
３０３ ＭＳＦＣｏ１）およびＡｌ２Ｏ３の溶射用材料
をそれぞれ用いて、１００μｍ厚の溶射皮膜を同様に形
成し、上記の試験を行った。この試験結果を、各溶射用
材料の成分組成と併せて表１に示す。
撹拌後に６８０℃で２時間加熱して得た溶射用材料を用
いて、構造用鋼棒（直径１２×長さ２００ｍｍ）に高速
ガス炎溶射法によって厚さ１００μｍの皮膜を形成した
後、４８０℃に保持した亜鉛浴中に１０日間浸漬し、そ
の後、鋼棒を浴から引き上げて外観変化を観察した後、
溶射皮膜を切断し、Ｘ線マイクロアナライザーによっ
て、皮膜への亜鉛の侵入状況を観察した。なお、比較材
として、炭化物サーメット材料、自溶合金（ＪＩＳ ８
３０３ ＭＳＦＣｏ１）およびＡｌ２Ｏ３の溶射用材料
をそれぞれ用いて、１００μｍ厚の溶射皮膜を同様に形
成し、上記の試験を行った。この試験結果を、各溶射用
材料の成分組成と併せて表１に示す。
【００１８】なお、表１中の溶射用材料成分組成欄中の
数字は、重量部を示し、例えばＮｏ．１の材料は、ＷＣ
９４％とＣｏ６％の炭化物サーメット材料１００重量部
に対し、ＡｌおよびＦｅをそれぞれ３重量部添加してな
る溶射用材料を示している。これは、以下の表において
も同様の表示である。
数字は、重量部を示し、例えばＮｏ．１の材料は、ＷＣ
９４％とＣｏ６％の炭化物サーメット材料１００重量部
に対し、ＡｌおよびＦｅをそれぞれ３重量部添加してな
る溶射用材料を示している。これは、以下の表において
も同様の表示である。
【００１９】
【表１】
【００２０】この表１から明らかなように、比較例のＡ
ｌ−Ｆｅ合金を含まない溶射材料を用いて形成した皮膜
（Ｎｏ．８〜１４）では、溶融亜鉛の侵食によって皮膜
が局部的に破壊されたり（Ｎｏ．１２〜１４）、局部破
壊には至らないものの、１００μｍ厚さの皮膜は完全に
貫通し、亜鉛が母材表面にまで達しているのが認められ
た。また、自溶合金（Ｎｏ．１５）は局部的ながら溶融
亜鉛による侵食を受けて母材が露出し、母材成分と亜鉛
の反応生成物（Ｆｅ−Ｚｎ合金）が成長し、これに浴中
の亜鉛がさらに付着し、コブ状を呈していた。さらにＡ
ｌ２Ｏ３皮膜（Ｎｏ．１６）では、貫通気孔部から亜鉛
が侵入するとともに、Ａｌ２Ｏ３の局部剥離が認められ
た。これに対し、本発明のＡｌ−Ｆｅ合金を含む溶射皮
膜は、いずれも亜鉛の侵入を表面層から１０μｍ以下に
抑制され、外観的にも異常は認められず、健全な状態を
維持していた。
ｌ−Ｆｅ合金を含まない溶射材料を用いて形成した皮膜
（Ｎｏ．８〜１４）では、溶融亜鉛の侵食によって皮膜
が局部的に破壊されたり（Ｎｏ．１２〜１４）、局部破
壊には至らないものの、１００μｍ厚さの皮膜は完全に
貫通し、亜鉛が母材表面にまで達しているのが認められ
た。また、自溶合金（Ｎｏ．１５）は局部的ながら溶融
亜鉛による侵食を受けて母材が露出し、母材成分と亜鉛
の反応生成物（Ｆｅ−Ｚｎ合金）が成長し、これに浴中
の亜鉛がさらに付着し、コブ状を呈していた。さらにＡ
ｌ２Ｏ３皮膜（Ｎｏ．１６）では、貫通気孔部から亜鉛
が侵入するとともに、Ａｌ２Ｏ３の局部剥離が認められ
た。これに対し、本発明のＡｌ−Ｆｅ合金を含む溶射皮
膜は、いずれも亜鉛の侵入を表面層から１０μｍ以下に
抑制され、外観的にも異常は認められず、健全な状態を
維持していた。
【００２１】実施例２ ＷＣ８８％−Ｃｏ１２％組成の１００重量部のサーメッ
ト粉末に、Ａｌ（６０％）−Ｆｅ（３０％）−Ｚｎ（１
０％）合金粉末を２０重量部となるように混合した後、
ＮＨ４ＣｌとＡｌＣｌ２混合物を添加し、これをアルゴ
ンガス雰囲気中で８００℃，３時間加熱して焼結した。
このような処理を施した溶射材料は、ＷＣ−Ｃｏ−Ａｌ
−Ｆｅから構成され、この材料を用いて高速ガス炎溶射
法によってＳＳ４１の丸棒（直径１２×長さ２００ｍ
ｍ）を母材として１５０μｍ厚さの皮膜を形成させた。
その後この皮膜を、Ａｌ添加量を０．１〜１０％の範囲
に制御したＺｎ浴中に２０日間浸漬して引き上げ、溶射
皮膜の外観変化を観察するとともに、皮膜を切断し、Ｘ
線マイクロアナライザーによって皮膜中への亜鉛の拡散
浸透深さを調査した。また、比較材として、無処理のＷ
Ｃ（８８％）−Ｃｏ（１２％）皮膜、自溶合金皮膜（Ｍ
ＦＳＣｏ１）およびＡｌ２Ｏ３皮膜についても同条件で
Ａｌ添加Ｚｎ浴中へ浸漬した。この試験結果を表２に示
す。
ト粉末に、Ａｌ（６０％）−Ｆｅ（３０％）−Ｚｎ（１
０％）合金粉末を２０重量部となるように混合した後、
ＮＨ４ＣｌとＡｌＣｌ２混合物を添加し、これをアルゴ
ンガス雰囲気中で８００℃，３時間加熱して焼結した。
このような処理を施した溶射材料は、ＷＣ−Ｃｏ−Ａｌ
−Ｆｅから構成され、この材料を用いて高速ガス炎溶射
法によってＳＳ４１の丸棒（直径１２×長さ２００ｍ
ｍ）を母材として１５０μｍ厚さの皮膜を形成させた。
その後この皮膜を、Ａｌ添加量を０．１〜１０％の範囲
に制御したＺｎ浴中に２０日間浸漬して引き上げ、溶射
皮膜の外観変化を観察するとともに、皮膜を切断し、Ｘ
線マイクロアナライザーによって皮膜中への亜鉛の拡散
浸透深さを調査した。また、比較材として、無処理のＷ
Ｃ（８８％）−Ｃｏ（１２％）皮膜、自溶合金皮膜（Ｍ
ＦＳＣｏ１）およびＡｌ２Ｏ３皮膜についても同条件で
Ａｌ添加Ｚｎ浴中へ浸漬した。この試験結果を表２に示
す。
【００２２】
【表２】
【００２３】同表から明らかなように、自溶合金（Ｎ
ｏ．７〜９）およびＡｌ２Ｏ３溶射皮膜（Ｎｏ．１０）
は、いずれも溶融金属による皮膜の破壊が激しく、耐溶
融亜鉛性に乏しいことが判明した。また、ＷＣ８８％−
Ｃｏ１２％（Ｎｏ．４〜６）皮膜は、耐溶融亜鉛性には
良好な抵抗性を示したが、高温の亜鉛浴から空気中へ引
き上げた際の急激な冷却作用に伴う熱衝撃によって、皮
膜が局部的に剥離する現象が発生するとともに、皮膜内
部への亜鉛の侵入深さも、適合例に比べ大きいことが確
認された。これに対し、本発明の皮膜は健全な状態を示
し、また、亜鉛の侵入も軽微であった。
ｏ．７〜９）およびＡｌ２Ｏ３溶射皮膜（Ｎｏ．１０）
は、いずれも溶融金属による皮膜の破壊が激しく、耐溶
融亜鉛性に乏しいことが判明した。また、ＷＣ８８％−
Ｃｏ１２％（Ｎｏ．４〜６）皮膜は、耐溶融亜鉛性には
良好な抵抗性を示したが、高温の亜鉛浴から空気中へ引
き上げた際の急激な冷却作用に伴う熱衝撃によって、皮
膜が局部的に剥離する現象が発生するとともに、皮膜内
部への亜鉛の侵入深さも、適合例に比べ大きいことが確
認された。これに対し、本発明の皮膜は健全な状態を示
し、また、亜鉛の侵入も軽微であった。
【００２４】実施例３ 図１に示した連続溶融亜鉛めっき装置のシンクロール
（材質ＪＩＳ Ｇ３４４５（１９８３）ＳＴＫＭ１３
Ａ）に、この発明にかかる溶射材料を用いて高速ガス炎
溶射法およびプラズマ溶射法によって１５０μｍ厚の皮
膜を形成した。その後、これらの溶射皮膜を形成したロ
ール類を用いて、４７０〜４８０℃に維持した溶融亜鉛
（ＪＩＳ Ｈ２１０７（１９５７））に０．１％Ａｌを
添加した浴で稼動させ、幅９００ｍｍ，厚さ０．２２ｍ
ｍの鋼板を連続的に処理した。
（材質ＪＩＳ Ｇ３４４５（１９８３）ＳＴＫＭ１３
Ａ）に、この発明にかかる溶射材料を用いて高速ガス炎
溶射法およびプラズマ溶射法によって１５０μｍ厚の皮
膜を形成した。その後、これらの溶射皮膜を形成したロ
ール類を用いて、４７０〜４８０℃に維持した溶融亜鉛
（ＪＩＳ Ｈ２１０７（１９５７））に０．１％Ａｌを
添加した浴で稼動させ、幅９００ｍｍ，厚さ０．２２ｍ
ｍの鋼板を連続的に処理した。
【００２５】なお、溶射用粉末材料の組成およびその製
造法は次のとおりである。 （１）ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）からなるサーメ
ットの粉末に、Ａｌ（７０％）−Ｆｅ（３０％）の合金
粉末を、サーメット１００重量部に対してＡｌが２重量
部となるように添加してよく攪拌し、アルゴンガス中で
７００℃，２時間加熱した。 （２）ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）からなるサーメ
ットの粉末に、Ａｌ（４５％）−Ｆｅ（５０％）−Ｚｎ
（５％）の合金粉末を、サーメット１００重量部に対し
てＡｌが８重量部となるように添加してよく攪拌し、ア
ルゴンガス中で５８０℃，２時間加熱した。 （３）Ｃｒ３Ｃ２（８０％）−Ｃｒ（１５％）−Ｆｅ
（５％）サーメット粉末に、Ａｌ（７０％）−Ｆｅ（３
０％）の合金粉末を、サーメット１００重量部に対して
Ａｌが１０重量部となるように添加し、アルゴンガス中
で７５０℃，２時間撹拌しつつ混合した。上記の加熱後
の粉末は、大きな粒子は再粉砕し、粒径が１０〜５０μ
ｍとなるように調整し、溶射用材料とした。
造法は次のとおりである。 （１）ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）からなるサーメ
ットの粉末に、Ａｌ（７０％）−Ｆｅ（３０％）の合金
粉末を、サーメット１００重量部に対してＡｌが２重量
部となるように添加してよく攪拌し、アルゴンガス中で
７００℃，２時間加熱した。 （２）ＷＣ（８８％）−Ｃｏ（１２％）からなるサーメ
ットの粉末に、Ａｌ（４５％）−Ｆｅ（５０％）−Ｚｎ
（５％）の合金粉末を、サーメット１００重量部に対し
てＡｌが８重量部となるように添加してよく攪拌し、ア
ルゴンガス中で５８０℃，２時間加熱した。 （３）Ｃｒ３Ｃ２（８０％）−Ｃｒ（１５％）−Ｆｅ
（５％）サーメット粉末に、Ａｌ（７０％）−Ｆｅ（３
０％）の合金粉末を、サーメット１００重量部に対して
Ａｌが１０重量部となるように添加し、アルゴンガス中
で７５０℃，２時間撹拌しつつ混合した。上記の加熱後
の粉末は、大きな粒子は再粉砕し、粒径が１０〜５０μ
ｍとなるように調整し、溶射用材料とした。
【００２６】また、比較のため、Ａｌ−Ｆｅ，Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｚｎ合金を添加しない溶射粉末材料を用いて同様に
１５０μｍ厚の溶射皮膜を形成したロールを用いてめっ
き処理を行った。
ｅ−Ｚｎ合金を添加しない溶射粉末材料を用いて同様に
１５０μｍ厚の溶射皮膜を形成したロールを用いてめっ
き処理を行った。
【００２７】上記の皮膜形成ロールを１週間運転させた
後、浸漬ロールを引き上げて皮膜の外観変化を観察する
操作を３回繰返した結果を、表３に示す。
後、浸漬ロールを引き上げて皮膜の外観変化を観察する
操作を３回繰返した結果を、表３に示す。
【表３】
【００２８】同表から明らかなように、比較ロールの皮
膜（Ｎｏ．４〜５）は、亜鉛による顕著な侵食は認めら
れなかったが、高温の溶融亜鉛中から引き上げられた際
に発生する熱衝撃およびその逆に浴中へ浸漬される際の
熱衝撃によって、皮膜に局部的な剥離現象が認められ
た。これに対し、本発明の溶射皮膜は、いずれも亜鉛に
よる侵食に耐えるとともに、局部剥離現象も殆ど認めら
れず、健全状態を維持していた。これは、硬質，脆弱な
炭化物、硼化物粒子と共存するＡｌ，Ｚｎなどの軟質成
分が皮膜に靭性を付与し、熱衝撃に対しても優れた性能
を発揮したためと考えられる。（本実施例で用いたＡｌ
−ＦｅおよびＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金には、それぞれ未反
応のＡｌおよびＺｎが含まれている。）
膜（Ｎｏ．４〜５）は、亜鉛による顕著な侵食は認めら
れなかったが、高温の溶融亜鉛中から引き上げられた際
に発生する熱衝撃およびその逆に浴中へ浸漬される際の
熱衝撃によって、皮膜に局部的な剥離現象が認められ
た。これに対し、本発明の溶射皮膜は、いずれも亜鉛に
よる侵食に耐えるとともに、局部剥離現象も殆ど認めら
れず、健全状態を維持していた。これは、硬質，脆弱な
炭化物、硼化物粒子と共存するＡｌ，Ｚｎなどの軟質成
分が皮膜に靭性を付与し、熱衝撃に対しても優れた性能
を発揮したためと考えられる。（本実施例で用いたＡｌ
−ＦｅおよびＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金には、それぞれ未反
応のＡｌおよびＺｎが含まれている。）
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によるＡｌ
−ＦｅまたはＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金を添加した溶射用粉
末材料を用いて形成した皮膜は、溶融亜鉛および溶融亜
鉛−アルミニウム合金浴中において優れた耐溶融金属性
と熱衝撃性を発揮する。従って、この材料を溶融めっき
設備に利用したような場合、長期連続運転が可能とな
り、設備の保守点検費の節減および生産コストの低減が
期待できる。また、この溶射材料によって得られる溶射
皮膜のロール材質の保護作用によって、溶融金属中への
ロール材質成分の溶出と、それによる汚染が抑制される
ため、溶融金属成分の組成が安定し、品質のよいめっき
鋼板を安定した状態で生産できる。
−ＦｅまたはＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金を添加した溶射用粉
末材料を用いて形成した皮膜は、溶融亜鉛および溶融亜
鉛−アルミニウム合金浴中において優れた耐溶融金属性
と熱衝撃性を発揮する。従って、この材料を溶融めっき
設備に利用したような場合、長期連続運転が可能とな
り、設備の保守点検費の節減および生産コストの低減が
期待できる。また、この溶射材料によって得られる溶射
皮膜のロール材質の保護作用によって、溶融金属中への
ロール材質成分の溶出と、それによる汚染が抑制される
ため、溶融金属成分の組成が安定し、品質のよいめっき
鋼板を安定した状態で生産できる。
【図１】図１は、溶融亜鉛めっき浴槽およびこれに付属
する各種ロール類、部材の配設状態の模式図である。
する各種ロール類、部材の配設状態の模式図である。
１ 溶融亜鉛浴 ２ シンクロール ３ サポートロール ４ めっき用鋼板 ５ ガイドロール ６ 噴射ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−61051（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−148437（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−94048（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−94984（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−226552（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−254571（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−350154（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｏ，Ｎｉ，ＦｅおよびＣｒのうちから
選ばれる１種または２種以上を含有する非酸化物系サー
メットからなるマトリックス材料中に、アルミニウム−
鉄合金またはアルミニウム−鉄−亜鉛合金のいずれか１
つを添加分散させてなる耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉
末材料。 - 【請求項２】 アルミニウム−鉄合金またはアルミニウ
ム−鉄−亜鉛合金の添加量は、マトリックス１００重量
部に対してアルミニウム量が０．１〜２０重量部となる
量を添加する請求項１に記載の溶射用粉末材料。 - 【請求項３】 マトリックスを構成する非酸化物系サー
メットが、ＷＣ，Ｃｒ３Ｃ２，ＴｉＣ，ＷＴｉＣ２，Ｂ
４Ｃ，ＮｂＣおよびＺｒＣのうちから選ばれるいずれか
１種以上のものからなる炭化物、ＴｉＢ２，ＣｒＢ２お
よびＺｒＢ２のうちから選ばれるいずれか１種以上のも
のからなる硼化物のいずれか少なくとも１種であること
を特徴とする請求項１または２に記載の溶射用粉末材
料。 - 【請求項４】 溶融亜鉛の接触下で使用される基材表面
に、請求項１〜３のいずれか１つに記載の耐溶融亜鉛性
に優れる溶射用粉末材料を溶射被覆して形成される溶融
亜鉛浴部材用溶射皮膜。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3213143A JPH086166B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3213143A JPH086166B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6322311A Division JP2661880B2 (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533113A JPH0533113A (ja) | 1993-02-09 |
| JPH086166B2 true JPH086166B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16634293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3213143A Expired - Fee Related JPH086166B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086166B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3007688B2 (ja) * | 1995-03-08 | 2000-02-07 | トーカロ株式会社 | 複合皮膜を有する部材の製造方法 |
| US6904661B2 (en) | 2003-08-05 | 2005-06-14 | Heany Industries, Inc. | Method of fabricating surface coated spherical slip joint for forming a sealed interface |
| JP6550227B2 (ja) | 2014-10-31 | 2019-07-24 | トーカロ株式会社 | 溶射用粉末、溶射皮膜の製造方法、溶射皮膜、及びロール |
| JP6550226B2 (ja) * | 2014-10-31 | 2019-07-24 | トーカロ株式会社 | 溶射用粉末、溶射皮膜の製造方法、溶射皮膜、及びロール |
| JP6548406B2 (ja) * | 2015-02-27 | 2019-07-24 | 日立造船株式会社 | 溶射材料およびその製造方法、溶射方法並びに溶射製品 |
| WO2017056519A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 三島光産株式会社 | ロール及びその製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261051A (ja) * | 1988-08-25 | 1990-03-01 | Babcock Hitachi Kk | 材料の表面被覆法及びその表面被覆法に用いる溶射材料 |
-
1991
- 1991-07-31 JP JP3213143A patent/JPH086166B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533113A (ja) | 1993-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8507105B2 (en) | Thermal spray coated rolls for molten metal baths | |
| US5035957A (en) | Coated metal product and precursor for forming same | |
| JP4532343B2 (ja) | 耐食性に優れる炭化物サーメット溶射皮膜被覆部材およびその製造方法 | |
| US5316859A (en) | Spray-coated roll for continuous galvanization | |
| US4935073A (en) | Process for applying coatings of zirconium and/or titantuim and a less noble metal to metal substrates and for converting the zirconium and/or titanium to an oxide, nitride, carbide, boride or silicide | |
| US5397650A (en) | Composite spray coating having improved resistance to hot-dip galvanization | |
| US4943485A (en) | Process for applying hard coatings and the like to metals and resulting product | |
| JP2758707B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき浴用の溶射被覆部材 | |
| US4857116A (en) | Process for applying coatings of zirconium and/or titanium and a less noble metal to metal substrates and for converting the zirconium and/or titanium to a nitride, carbide, boride, or silicide | |
| US5472793A (en) | Composite spray coating having improved resistance to hot-dip galvanization | |
| JPH086166B2 (ja) | 耐溶融亜鉛性に優れる溶射用粉末材料および溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 | |
| JP2986590B2 (ja) | 耐溶融金属性に優れる溶射用粉末材料および溶射皮膜 | |
| EP0570219B1 (en) | Use of a molten zinc resistant alloy | |
| JP4053673B2 (ja) | アルミニウム・亜鉛めっき浴用部材の製造方法 | |
| JP3881858B2 (ja) | 耐食性に優れる炭化物サーメット溶射皮膜被覆部材 | |
| JP2826220B2 (ja) | 溶融亜鉛浴用部材 | |
| JP3160387B2 (ja) | 耐溶融金属性に優れる複合溶射材料および複合溶射皮膜 | |
| JP2661880B2 (ja) | 溶融亜鉛浴部材用溶射皮膜 | |
| JP2567137B2 (ja) | 耐摩耗性ならびに耐溶融金属性に優れる複合皮膜被覆部材とその製造方法 | |
| JPH0713292B2 (ja) | 耐溶融亜鉛性に優れる複合溶射皮膜 | |
| EP0198078A1 (en) | Process for applying coatings to metals and resulting product | |
| JP3224166B2 (ja) | 溶融金属浴用部材 | |
| JP4259645B2 (ja) | 溶融金属めっき浴用ロール部材およびその製造方法 | |
| JP3930652B2 (ja) | 溶融亜鉛−アルミニウム合金めっき浴用ロール部材およびその製造方法 | |
| JP3338734B2 (ja) | 耐溶融金属用部材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960716 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090124 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090124 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100124 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110124 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |