JPH084997A - 液化ガスの充填方法 - Google Patents
液化ガスの充填方法Info
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- JPH084997A JPH084997A JP13471794A JP13471794A JPH084997A JP H084997 A JPH084997 A JP H084997A JP 13471794 A JP13471794 A JP 13471794A JP 13471794 A JP13471794 A JP 13471794A JP H084997 A JPH084997 A JP H084997A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】第１容器に貯蔵された２種以上の沸点の異なる
液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を液相から第２
容器に移充填する際に、第１容器の蒸気側から低沸点の
液化ガス又は圧縮ガスで加圧する、液化ガスの充填方
法。 【効果】非共沸性の混合冷媒の移充填時に生じる組成変
化を大幅に小さくすることができ、冷媒性能の低下や、
燃焼危険性の増大を防ぐことができる。
液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を液相から第２
容器に移充填する際に、第１容器の蒸気側から低沸点の
液化ガス又は圧縮ガスで加圧する、液化ガスの充填方
法。 【効果】非共沸性の混合冷媒の移充填時に生じる組成変
化を大幅に小さくすることができ、冷媒性能の低下や、
燃焼危険性の増大を防ぐことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気圧縮式冷凍サイク
ル用作動媒体として使用される混合物、特に２種以上の
沸点の異なる液化ガスを必須成分とする非共沸性の混合
液化ガスの移充填方法に関する。
ル用作動媒体として使用される混合物、特に２種以上の
沸点の異なる液化ガスを必須成分とする非共沸性の混合
液化ガスの移充填方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および問題点】蒸発、凝縮という物質の状
態変化を利用して流体の冷却、加熱などを行う蒸気圧縮
式冷凍サイクルは、冷暖房機器、冷蔵庫、給湯機器など
に広く利用されている。このような蒸気圧縮式冷凍サイ
クルに利用される作動媒体は、フルオロカーボン系冷媒
を中心として、様々な作動媒体が開発され実用に供され
てきた。なかでも空気調和に用いる冷暖房機器には、Ｈ
ＣＦＣ２２（モノクロロジフルオロメタン）が冷媒とし
て広く使用されている。
態変化を利用して流体の冷却、加熱などを行う蒸気圧縮
式冷凍サイクルは、冷暖房機器、冷蔵庫、給湯機器など
に広く利用されている。このような蒸気圧縮式冷凍サイ
クルに利用される作動媒体は、フルオロカーボン系冷媒
を中心として、様々な作動媒体が開発され実用に供され
てきた。なかでも空気調和に用いる冷暖房機器には、Ｈ
ＣＦＣ２２（モノクロロジフルオロメタン）が冷媒とし
て広く使用されている。
【０００３】しかしながら、近年、クロロフルオロ炭化
水素が大気中に放出されると、成層圏のオゾン層を破壊
し、その結果、人類を含む地球上の生態系に重大な悪影
響を及ぼす恐れがあるとして、国際的な取り決めによ
り、その使用を制限し将来全廃することが決定してい
る。このような事情のもと、オゾン層破壊問題を生じる
危険性のない新たな冷媒の開発が緊急の課題となってい
る。
水素が大気中に放出されると、成層圏のオゾン層を破壊
し、その結果、人類を含む地球上の生態系に重大な悪影
響を及ぼす恐れがあるとして、国際的な取り決めによ
り、その使用を制限し将来全廃することが決定してい
る。このような事情のもと、オゾン層破壊問題を生じる
危険性のない新たな冷媒の開発が緊急の課題となってい
る。
【０００４】そこで、単一冷媒では満足し得ない特性
を、冷媒を混合して使用することにより補足しようとい
う試みから、最近では非共沸混合冷媒の提案が数多くな
されている（例えば、特開平１−７９２８８号公報、特
開平３−１７０５８５号公報、特開平３−２８７６８８
号公報参照）。
を、冷媒を混合して使用することにより補足しようとい
う試みから、最近では非共沸混合冷媒の提案が数多くな
されている（例えば、特開平１−７９２８８号公報、特
開平３−１７０５８５号公報、特開平３−２８７６８８
号公報参照）。
【０００５】非共沸混合物は、蒸発、凝縮のように相変
化する際に、組成変化を生じる。これは、低沸点成分が
蒸発し易く、高沸点の成分が凝縮し易いためである。こ
の傾向は蒸発、すなわち液から蒸気への相変化の場合に
大きく、特に混合物の構成成分の沸点差が大きいほど、
著しい。したがって、このような非共沸混合物を容器か
ら別の容器に移す場合には、相変化を伴わないように、
すなわち液側から抜き出すのが普通である。ところが、
液側から抜き出す場合でも混合物の構成成分の沸点差が
大きいと、数パーセントの組成変化を生じてしまう。こ
れは、抜き出しによる圧力減少や気相部空間の増加によ
り、液相中の低沸点成分の蒸発を生じるからである。数
パーセントの組成変化は、冷媒性能の大きな変化を生
じ、能力や効率の低下を及ぼすだけでなく、燃焼性など
の冷媒の安全性にも大きな影響を与える。
化する際に、組成変化を生じる。これは、低沸点成分が
蒸発し易く、高沸点の成分が凝縮し易いためである。こ
の傾向は蒸発、すなわち液から蒸気への相変化の場合に
大きく、特に混合物の構成成分の沸点差が大きいほど、
著しい。したがって、このような非共沸混合物を容器か
ら別の容器に移す場合には、相変化を伴わないように、
すなわち液側から抜き出すのが普通である。ところが、
液側から抜き出す場合でも混合物の構成成分の沸点差が
大きいと、数パーセントの組成変化を生じてしまう。こ
れは、抜き出しによる圧力減少や気相部空間の増加によ
り、液相中の低沸点成分の蒸発を生じるからである。数
パーセントの組成変化は、冷媒性能の大きな変化を生
じ、能力や効率の低下を及ぼすだけでなく、燃焼性など
の冷媒の安全性にも大きな影響を与える。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、組成変化を
ほとんどあるいは全く起こさない非共沸性の混合液化ガ
スの移充填方法を提供することを目的とする。
ほとんどあるいは全く起こさない非共沸性の混合液化ガ
スの移充填方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、このよう
に第１の密閉容器に貯蔵された２種以上の沸点の異なる
液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を、液側から第
２の別の容器に移充填する際に生じる組成変化の問題を
解決するために、液化ガスの充填方法について鋭意検討
を加えた。その結果、第１容器の蒸気側から、低沸点の
液化ガスまたは圧縮ガスで加圧しながら液相より抜き出
すことにより、組成変化を生じることなく移充填できる
ことを見出した。
に第１の密閉容器に貯蔵された２種以上の沸点の異なる
液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を、液側から第
２の別の容器に移充填する際に生じる組成変化の問題を
解決するために、液化ガスの充填方法について鋭意検討
を加えた。その結果、第１容器の蒸気側から、低沸点の
液化ガスまたは圧縮ガスで加圧しながら液相より抜き出
すことにより、組成変化を生じることなく移充填できる
ことを見出した。
【０００８】本発明は、以下の液化ガスの充填方法を提
供するものである。
供するものである。
【０００９】１． 第１容器に貯蔵された２種以上の沸
点の異なる液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を液
相から第２容器に移充填する際に、第１容器の蒸気側か
ら低沸点の液化ガス又は圧縮ガスで加圧する、液化ガス
の充填方法。
点の異なる液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を液
相から第２容器に移充填する際に、第１容器の蒸気側か
ら低沸点の液化ガス又は圧縮ガスで加圧する、液化ガス
の充填方法。
【００１０】２． 低沸点の加圧液化ガスが、第１容器
の成分液化ガスのうち、最も沸点の低い成分である、項
１に記載の液化ガスの充填方法。
の成分液化ガスのうち、最も沸点の低い成分である、項
１に記載の液化ガスの充填方法。
【００１１】３． 低沸点の加圧液化ガスが、２０℃に
おいて１．１倍以上高い蒸気圧をもち、第１容器の成分
液化ガスのみからなる混合物である、項１に記載の液化
ガスの充填方法。
おいて１．１倍以上高い蒸気圧をもち、第１容器の成分
液化ガスのみからなる混合物である、項１に記載の液化
ガスの充填方法。
【００１２】４． 加圧圧縮ガスが、第１容器の成分液
化ガスの蒸気圧より１．１倍以上高圧で、かつこれに非
溶解性である項１に記載の液化ガスの充填方法。
化ガスの蒸気圧より１．１倍以上高圧で、かつこれに非
溶解性である項１に記載の液化ガスの充填方法。
【００１３】本発明において、第１容器および第２容器
は、密閉容器を意味する。
は、密閉容器を意味する。
【００１４】本発明の対象となる液化ガスは、大気圧下
で−８５℃〜４０℃の沸点を有する、メタン、エタン、
プロパンの一部をフッ素で置き換えたフッ化炭化水素か
らなる群から選ばれる２種以上の液化ガスの混合物であ
って、少なくとも２種の構成成分の沸点差が１０℃を超
え、かつ非共沸性である。
で−８５℃〜４０℃の沸点を有する、メタン、エタン、
プロパンの一部をフッ素で置き換えたフッ化炭化水素か
らなる群から選ばれる２種以上の液化ガスの混合物であ
って、少なくとも２種の構成成分の沸点差が１０℃を超
え、かつ非共沸性である。
【００１５】該液化ガスは、例えばトリフルオロメタン
（沸点−８２℃）、ジフルオロメタン（沸点−５２
℃）、モノフルオロメタン（沸点−７９℃）、ペンタフ
ルオロエタン（沸点−４９℃）、１，１，２，２−テト
ラフルオロエタン（沸点−２０℃）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（沸点−２６℃）、１，１，２−
トリフルオロエタン（沸点５℃）、１，１，１−トリフ
ルオロエタン（沸点−４８℃）、１，２−ジフルオロエ
タン（沸点３１℃）、１，１−ジフルオロエタン（沸点
−２５℃）、モノフルオロエタン（沸点−３７℃）、
１，１，１，２，２，３，３−ヘプタフルオロプロパン
（沸点−１５℃）、１，１，１，２，３，３，３−ヘプ
タフルオロプロパン（沸点−１５℃）、１，１，１，
２，３，３−ヘキサフルオロプロパン（沸点６℃）、
１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（沸点２
５℃）、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン
（沸点１５℃）などからなる群から選ばれる２種以上の
混合物であって、好ましくは、（ａ）ジフルオロメタン
と１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、
（ｂ）ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンと１，
１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、（ｃ）ペ
ンタフルオロエタンと１，１，１−トリフルオロエタン
と１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、お
よび（ｄ）トリフルオロメタンとジフルオロメタンと
１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物が例示
される。
（沸点−８２℃）、ジフルオロメタン（沸点−５２
℃）、モノフルオロメタン（沸点−７９℃）、ペンタフ
ルオロエタン（沸点−４９℃）、１，１，２，２−テト
ラフルオロエタン（沸点−２０℃）、１，１，１，２−
テトラフルオロエタン（沸点−２６℃）、１，１，２−
トリフルオロエタン（沸点５℃）、１，１，１−トリフ
ルオロエタン（沸点−４８℃）、１，２−ジフルオロエ
タン（沸点３１℃）、１，１−ジフルオロエタン（沸点
−２５℃）、モノフルオロエタン（沸点−３７℃）、
１，１，１，２，２，３，３−ヘプタフルオロプロパン
（沸点−１５℃）、１，１，１，２，３，３，３−ヘプ
タフルオロプロパン（沸点−１５℃）、１，１，１，
２，３，３−ヘキサフルオロプロパン（沸点６℃）、
１，１，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（沸点２
５℃）、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン
（沸点１５℃）などからなる群から選ばれる２種以上の
混合物であって、好ましくは、（ａ）ジフルオロメタン
と１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、
（ｂ）ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンと１，
１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、（ｃ）ペ
ンタフルオロエタンと１，１，１−トリフルオロエタン
と１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物、お
よび（ｄ）トリフルオロメタンとジフルオロメタンと
１，１，１，２−テトラフルオロエタンの混合物が例示
される。
【００１６】上記混合物の各構成成分間の比率は、各組
み合わせによって異なり特に限定されない。
み合わせによって異なり特に限定されない。
【００１７】成分液化ガスの蒸気圧より高圧でこれに非
溶解性である圧縮ガスとしては窒素、ヘリウム、アルゴ
ンなどが挙げられる。
溶解性である圧縮ガスとしては窒素、ヘリウム、アルゴ
ンなどが挙げられる。
【００１８】第１容器の蒸気側から供給される低沸点の
加圧液化ガスは、非共沸混合物の最も沸点の低い成分で
あるか、あるいは２０℃における非共沸混合物の蒸気圧
よりも少なくとも１．１倍より高い蒸気圧をもち、非共
沸混合物の成分液化ガスのみからなる混合物である。こ
のような混合物は、構成成分ガス全てを含まなくてもよ
いが、最も沸点の低い成分を、より多く含むのが好まし
い。
加圧液化ガスは、非共沸混合物の最も沸点の低い成分で
あるか、あるいは２０℃における非共沸混合物の蒸気圧
よりも少なくとも１．１倍より高い蒸気圧をもち、非共
沸混合物の成分液化ガスのみからなる混合物である。こ
のような混合物は、構成成分ガス全てを含まなくてもよ
いが、最も沸点の低い成分を、より多く含むのが好まし
い。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を添付図面に従って詳述する
が、本発明の要旨を逸脱しない限り、この実施例のみに
限定されるものではない。
が、本発明の要旨を逸脱しない限り、この実施例のみに
限定されるものではない。
【００２０】図１は本発明の液化ガスの移充填容器の概
要である。（１）は液化ガスを充填する第１容器、
（２）は液側の抜き出し用配管、（３）は蒸気側の加圧
用配管、（４）は加圧用ガス容器である。
要である。（１）は液化ガスを充填する第１容器、
（２）は液側の抜き出し用配管、（３）は蒸気側の加圧
用配管、（４）は加圧用ガス容器である。
【００２１】２種以上の沸点の異なる液化ガスよりなる
非共沸混合物は（１）の第１容器に充填されている。こ
の非共沸混合物のうち、沸点の低い成分または構成成分
が同じで蒸気圧が高い混合ガス、あるいはこの非共沸混
合物の蒸気圧より高圧でこれに非溶解性である圧縮ガス
は（４）の加圧用ガス容器に充填されている。（２）の
液側の抜き出し用配管よりバルブを開けて、液化ガスを
別の第２容器に移充填する際に、同時に（３）の蒸気側
配管を通じて（４）の加圧用ガスで加圧する。
非共沸混合物は（１）の第１容器に充填されている。こ
の非共沸混合物のうち、沸点の低い成分または構成成分
が同じで蒸気圧が高い混合ガス、あるいはこの非共沸混
合物の蒸気圧より高圧でこれに非溶解性である圧縮ガス
は（４）の加圧用ガス容器に充填されている。（２）の
液側の抜き出し用配管よりバルブを開けて、液化ガスを
別の第２容器に移充填する際に、同時に（３）の蒸気側
配管を通じて（４）の加圧用ガスで加圧する。
【００２２】加圧ガスが液化ガスの場合の（１）の第１
容器と（４）の加圧ガス容器の容量比は、加圧によって
も（４）の液相がなくならない程度の充填量であれば良
く、通常、第１容器の容量に対して１／２０〜１／１０
０が好ましい。
容器と（４）の加圧ガス容器の容量比は、加圧によって
も（４）の液相がなくならない程度の充填量であれば良
く、通常、第１容器の容量に対して１／２０〜１／１０
０が好ましい。
【００２３】実施例１および比較例１ １０リットルの容器にジフルオロメタン（以下、ＨＦＣ
３２という）と１，１，１，２−テトラフルオロエタン
（以下、ＨＦＣ１３４ａという）の重量比３０／７０の
非共沸混合物を９ｋｇ充填し、０．３リットルの加圧用
容器にジフルオロメタン１５０ｇを充填した。バルブを
開けて蒸気側の配管より加圧すると同時に、ポンプを使
用して液側より毎分９００ｇの速度で別の空容器に移充
填した。液側の抜き出し配管の途中に設けたサンプリン
グバルブより移充填中のガスを一部採取し、成分組成を
ガスクロマトグラフィーにより分析した。
３２という）と１，１，１，２−テトラフルオロエタン
（以下、ＨＦＣ１３４ａという）の重量比３０／７０の
非共沸混合物を９ｋｇ充填し、０．３リットルの加圧用
容器にジフルオロメタン１５０ｇを充填した。バルブを
開けて蒸気側の配管より加圧すると同時に、ポンプを使
用して液側より毎分９００ｇの速度で別の空容器に移充
填した。液側の抜き出し配管の途中に設けたサンプリン
グバルブより移充填中のガスを一部採取し、成分組成を
ガスクロマトグラフィーにより分析した。
【００２４】比較例１として、蒸気側の配管は閉じたま
ま、同じように移充填した。移充填率と採取ガスの成分
組成の分析結果を表１に示す。なお、ＨＦＣ３２／ＨＦ
Ｃ１３４ａ（３０／７０）の２０℃における蒸気圧は
０．９７ＭＰａ、ＨＦＣ３２の蒸気圧は１．４８ＭＰａ
であった。
ま、同じように移充填した。移充填率と採取ガスの成分
組成の分析結果を表１に示す。なお、ＨＦＣ３２／ＨＦ
Ｃ１３４ａ（３０／７０）の２０℃における蒸気圧は
０．９７ＭＰａ、ＨＦＣ３２の蒸気圧は１．４８ＭＰａ
であった。
【００２５】
【表１】 実施例２および比較例２ 非共沸混合物としてＨＦＣ３２とペンタフルオロエタン
（以下、ＨＦＣ１２５という）とＨＦＣ１３４ａの重量
比２３／２５／５２、加圧用ガスとしてＨＦＣ３２とＨ
ＦＣ１２５の重量比８０／２０を用いて、実施例１と同
様の試験を行った。比較例２として、蒸気側の配管は閉
じたまま、同じように移充填した。移充填率と採取ガス
の成分組成の分析結果を表２に示す。なお、ＨＦＣ３２
／ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３４ａ（２３／２５／５２）
の２０℃における蒸気圧は１．０４ＭＰａ、ＨＦＣ３２
／ＨＦＣ１２５（８０／２０）の蒸気圧は１．４７ＭＰ
ａであった。
（以下、ＨＦＣ１２５という）とＨＦＣ１３４ａの重量
比２３／２５／５２、加圧用ガスとしてＨＦＣ３２とＨ
ＦＣ１２５の重量比８０／２０を用いて、実施例１と同
様の試験を行った。比較例２として、蒸気側の配管は閉
じたまま、同じように移充填した。移充填率と採取ガス
の成分組成の分析結果を表２に示す。なお、ＨＦＣ３２
／ＨＦＣ１２５／ＨＦＣ１３４ａ（２３／２５／５２）
の２０℃における蒸気圧は１．０４ＭＰａ、ＨＦＣ３２
／ＨＦＣ１２５（８０／２０）の蒸気圧は１．４７ＭＰ
ａであった。
【００２６】
【表２】 成分組成（ｗｔ％） 移充填率 実施例 ２ 比較例 ２ （％） HFC32 HFC125 HFC134a HFC32 HFC125 HFC134a 0 23.0 25.0 52.0 23.0 25.0 52.0 10 23.0 25.0 52.0 23.0 25.0 52.0 20 23.1 25.0 51.9 22.9 24.9 52.2 30 23.2 25.1 51.7 22.8 24.9 52.3 40 23.2 25.0 51.8 22.7 24.8 52.5 50 23.1 25.0 51.9 22.6 24.8 52.6 60 23.0 24.9 52.1 22.5 24.7 52.8 70 22.9 24.9 52.2 22.4 24.6 53.0 80 22.8 24.8 52.4 22.2 24.4 53.4 90 22.6 24.6 52.8 21.7 24.0 54.3 表１および表２の結果から明らかなように、蒸気側から
加圧を行うことにより、組成の変動は加圧を行わない場
合と比較して１／１０〜３／１０と大幅に小さくするこ
とができる。
加圧を行うことにより、組成の変動は加圧を行わない場
合と比較して１／１０〜３／１０と大幅に小さくするこ
とができる。
【００２７】
【発明の効果】蒸気圧縮式冷凍サイクル用作動流体とし
て使用される非共沸性の混合冷媒の移充填時に生じる組
成変化を大幅に小さくすることができ、冷媒性能の低下
や、燃焼危険性の増大を防ぐことができる。
て使用される非共沸性の混合冷媒の移充填時に生じる組
成変化を大幅に小さくすることができ、冷媒性能の低下
や、燃焼危険性の増大を防ぐことができる。
【図１】本発明の液化ガスの移充填容器の概要である。
１ 第１容器 ２ 液側配管 ３ 蒸気側配管 ４ 加圧用ガス容器
Claims (4)
- 【請求項１】第１容器に貯蔵された２種以上の沸点の異
なる液化ガスを必須成分とする非共沸混合物を液相から
第２容器に移充填する際に、第１容器の蒸気側から低沸
点の液化ガス又は圧縮ガスで加圧する、液化ガスの充填
方法。 - 【請求項２】低沸点の加圧液化ガスが、第１容器の成分
液化ガスのうち、最も沸点の低い成分である、請求項１
に記載の液化ガスの充填方法。 - 【請求項３】低沸点の加圧液化ガスが、２０℃において
１．１倍以上高い蒸気圧をもち、第１容器の成分液化ガ
スのみからなる混合物である、請求項１に記載の液化ガ
スの充填方法。 - 【請求項４】加圧圧縮ガスが、第１容器の成分液化ガス
の蒸気圧より１．１倍以上高圧で、かつこれに非溶解性
である請求項１に記載の液化ガスの充填方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13471794A JP3589247B2 (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液化ガスの充填方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13471794A JP3589247B2 (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液化ガスの充填方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH084997A true JPH084997A (ja) | 1996-01-12 |
| JP3589247B2 JP3589247B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=15134956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13471794A Expired - Fee Related JP3589247B2 (ja) | 1994-06-16 | 1994-06-16 | 液化ガスの充填方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3589247B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998030833A1 (fr) * | 1997-01-14 | 1998-07-16 | Daikin Industries, Ltd. | Procede de transfert de gaz liquefies entre des conteneurs |
| KR101103262B1 (ko) * | 2010-07-23 | 2012-01-11 | 한국과학기술원 | 고압액상화물 비상방출 시스템 |
| WO2021132256A1 (ja) * | 2019-12-27 | 2021-07-01 | Ｃｐｍホールディング株式会社 | 混合冷媒製造装置、混合冷媒製造方法、混合冷媒容器、混合冷媒容器使用方法、気液混合機能付き混合冷媒容器、気液混合機能付き混合冷媒容器使用方法 |
-
1994
- 1994-06-16 JP JP13471794A patent/JP3589247B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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