JPH0842357A - 発電装置 - Google Patents

発電装置

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JPH0842357A
JPH0842357A JP7107585A JP10758595A JPH0842357A JP H0842357 A JPH0842357 A JP H0842357A JP 7107585 A JP7107585 A JP 7107585A JP 10758595 A JP10758595 A JP 10758595A JP H0842357 A JPH0842357 A JP H0842357A
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JP
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combustor
conical
burner
compressor
steam
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JP7107585A
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English (en)
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Hans Ulrich Frutschi
ウルリッヒ フルッチ ハンス
Hans Wettstein
ヴェトシュタイン ハンス
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ABB Management AG
Original Assignee
ABB Management AG
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Publication date
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    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
    • F02C3/32—Inducing air flow by fluid jet, e.g. ejector action
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
    • F01K21/04—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of steam and gas; Plants generating or heating steam by bringing water or steam into direct contact with hot gas
    • F01K21/047—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of steam and gas; Plants generating or heating steam by bringing water or steam into direct contact with hot gas having at least one combustion gas turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F02C7/22—Fuel supply systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices

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Abstract

(57)【要約】 【目的】 発電装置において、効率を損なうことなく、
ＮＯｘの少ない燃焼を得るための液体燃料を調製する。 【構成】 第１の噴射系５ａが圧縮機２の流出デフュ
ーザ４に設けられており、第２の噴射系５ｂが燃焼器６
のバーナ１００の上流側に設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電装置であって、該
発電装置が主として、少なくとも１つの圧縮機と、少な
くとも１つのバーナによって作動可能な少なくとも１つ
の燃焼器と、該燃焼器の下流側で作用する少なくとも１
つのタービンとから成っており、燃焼器の上流側に、少
なくとも１つの噴射系が設けられており、該噴射系の駆
動ノズルが、発生器からの蒸気によって負荷されるよう
になっている形式のものに関する。
【０００２】
【従来の技術】今日発電装置の改善は常に燃焼物からの
有害物質エミッションを最小限に抑え、装置の効率を最
大限にすることに関して行われている。このことに関連
しては、３５％を超える効率をもたらすことが可能な新
世代のガスターボ群について言及される。発電装置にお
ける別の完成された技術は、複合装置を形成している。
この複合装置とは、ガスターボ群が、少なくとも１つの
後接続された蒸気・ガスタービン回路と協働運転するよ
うな装置を意味する。つまり、なおも比較的大きなエネ
ルギーポテンシャルを有する、ガスターボプロセスから
の排ガスが排熱蒸気発生器に案内され、この排熱蒸気発
生器において、蒸気タービンを負荷するために必要な蒸
気の発生が行われる訳である。このような排熱蒸気発生
器は、１系統圧力式または複数系統圧力式の装置であっ
てよい。さらに、排熱蒸気発生器に付加的な燃焼装置を
設けることも可能である。このような発電装置は今日の
技術状況によれば、さらに５５％を超える効率をもたら
すことができる。明らかにこのような努力は、第１に旧
式の既成の設備を良好に活用するために、さらに第２に
は、既成の基準から見て、各技術的な進歩が梃作用的に
経済上著しく大きな影響を与えるようにするために、旧
式の発電装置をさらに改良することに向けられている。
ガスターボ群において、かなりのタービン出力分が圧縮
機の駆動のために費やされなければならない。これによ
り、ガスタービンにおける圧力降下（これ自体は、発電
装置の効率収量を高める）の増大は、圧縮機内の作業空
気の圧縮の増大によって達成されるので、結果的には殆
どまたは全く効果をもたらさない。それというのは、タ
ービンからのポジティブな出力が、圧縮機によって軸出
力の吸収が高められる形で失われてしまうからである。
【０００３】欧州特許出願公開第４６２４５８号明細書
に基づき、動力発生機のガスタービンの、圧縮機に起因
する圧力効果を高めるための方法が公知である。このよ
うな方法の場合、回路はガスターボ群と、後接続された
排熱蒸気発生器とから成っている。燃焼器のすぐ上流側
には噴射器が作用する。この噴射器のキャッチノズルを
通って、コンプレッサ内で予圧縮された空気が流れる。
この噴射器の駆動ノズルは、排熱蒸気発生器内で生じた
蒸気の少なくとも一部によって負荷される。これによ
り、圧縮空気がさらに圧縮され、しかもこの場合、ガス
タービンから来た出力分を過度に使用することはない。
このように方向付けると、効率の所望の増大がもたらさ
れる。ただし、この場合、燃焼器における燃焼を気体燃
料で行うことが前提となる。これに対して液体燃料で操
作する場合には、このような液体燃料の気化に関連し
て、付加的な補助手段が不可欠である。しかしこのよう
な補助手段は、噴射器を介して空気を更に圧縮すること
により生ぜしめられた効率上昇を再び無駄にしてしま
う。噴霧による液体燃料の単純な噴射は、今日所望され
ているような低ＮＯｘ値をもたらしはしない。さらに蒸
気の付加混合も所望の程度には役立たない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、冒頭
で述べた形式の発電装置を改良して、効率を損なうこと
なく、ＮＯｘの少ない燃焼を得るための液体燃料が調製
されるような発電装置を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明の構成では、第１の噴射系が圧縮機の流出デフ
ューザに設けられており、第２の噴射系が燃焼器のバー
ナの上流側に設けられているようにした。
【０００６】
【発明の効果】本発明の主要な利点は、空気の更なる圧
縮を適用する原理に従って、液状燃料の調製も行われる
ことである。本発明によれば、ガスターボ群が第２の噴
射器を備えており、この噴射器のキャッチノズルを通っ
て、バーナを作動させるための液体燃料が流れる。この
ような噴射器の駆動ノズルは、やはり、排熱蒸気発生器
内で生じた蒸気の一部で負荷される。このような処置に
より、液体燃料は２つの点で影響を受ける。すなわち、
一方では、噴射器における剪断力と内部の渦流とによ
り、この液体燃料は極めて小さな滴体に分裂し、他方で
は、蒸気の温度により、このような極めて小さい燃料滴
体が極めて迅速に蒸発して、噴射器に後接続されたバー
ナに、燃料と蒸気とから成る最適な混合物が供給される
訳である。この混合物は稀薄な燃焼ガスに相当する。こ
のような状況において、バーナとして予混合バーナを設
けることができると有利である。この予混合バーナの燃
焼空気は、既に評価されたような更なる圧縮を別の噴射
器を介して受けている。蒸気によって負荷される両噴射
器の並列接続は、効率上昇を妨げず、しかも予混合バー
ナと液体燃料とで燃焼器を作動させることを可能にす
る。こうして有害物質エミッション、特にＮＯｘエミッ
ションの発生は最小限になる。
【０００７】ガスターボ群の燃焼器が環状燃焼器として
構成されていると、噴射器における空気の更なる圧縮に
関連して有利な配置関係が得られる。このような噴射
は、圧縮機の流出デフューザの領域に、閉じた環を成す
噴射器を設けることにより実現される。これらの噴射器
には、環状燃焼器のケーシングの外部に取り付けられた
環状導管を介して供給が行われる。
【０００８】本発明の有利な構成が請求項２以下に記載
されている。
【０００９】
【実施例】以下に本発明の実施例を図面につき詳しく説
明する。本発明を判り易くするために、必要でないエレ
メントは省略している。種々の媒体の流れ方向はそれぞ
れ矢印で示した。同じエレメントはそれぞれの図面で同
一符号を有している。
【００１０】図１はガスターボ群を示している。このガ
スターボ群には、排熱蒸気発生器１３と噴射系５とが組
み込まれている。これらの両ユニットはガスターボ群と
作用結合している。独立したユニットとして形成された
このガスターボ群は個々の構成部分で見ると発生器１と
圧縮機２と燃焼器６とタービン８とから成っている。吸
込空気３は、圧縮機２において予圧縮のために圧縮さ
れ、次いで圧縮機２の流出デフューザ４において既に噴
射系５の作用域に達する。噴射系５、燃焼器６の固有の
構成、ならびにこの燃焼器のバーナについては図２〜６
につき詳しく説明する。燃焼器６において熱的に調製さ
れた燃焼空気は高温ガス７として、後接続されたタービ
ン８を負荷する。ガスタービンの排ガス９は排ガス蒸気
発生器１３に供給される。この排ガス蒸気発生器におい
て、排ガスのエネルギーがさらに有効に利用される。こ
の排ガス９から解放された熱エネルギーから、高圧蒸気
発生部分１４において高圧蒸気１０が生ぜしめられる。
この高圧蒸気は、噴射系５に供給され、この場所で、そ
れぞれ対応する駆動ノズルを負荷する。この排ガス蒸気
発生器１３は２系統圧力式なので、別の低圧蒸気発生部
分１６において低圧蒸気１１が調製される。このような
低圧蒸気の蒸気分１１ａは、例えば燃焼器６に供給さ
れ、この場所で、ＮＯｘエミッションをさらに最小化す
るために使用することができる。低圧蒸気発生部分１６
から生じた低圧蒸気の別の蒸気分１２は、タービン８の
ための冷却剤として使用されてよい。次いで、冷却され
た排ガスは、スモークガス１８として煙道を介して屋外
に吹き出される。第１の給水ポンプ１７が排熱蒸気発生
器１３への媒体補給のために役立つ一方、第２の給水ポ
ンプ１５が低圧蒸気発生部分と高圧蒸気発生部分相互間
の媒体供給のために役立つ。高圧蒸気１０の使用に関す
るこのような回路の作用については図２に示されてい
る。この場合次のような説明が適している。すなわち、
噴射系５を負荷するために高圧蒸気が使用されるので、
対応する高圧蒸気発生部分１４においてタービン８から
の排ガス９を十分に使用することはできない。従って、
このような第１の段に、既に上に述べた低圧蒸気発生部
分１６を後接続すると有利である。やはり上に短く述べ
たように、この低圧蒸気発生部分の低圧蒸気１１が冷却
剤（１２）として、かつ／または過度に高いＮＯｘ発生
量に対してモデレータ媒体（１１ａ）として、燃焼器６
の燃焼部に供給される。勿論、このような低圧蒸気１１
は出力と効率とを高めるために働いてもよい。勿論、図
１に示したこのような回路は、複合装置として構成され
てよい。この場合、排熱蒸気発生器１３からの蒸気分
が、図示されていない後接続された蒸気タービンを負荷
する。このような配置関係は、排ガス９のための導管に
おける、遅くとも排熱蒸気発生器１３自体における付加
的な燃焼と組み合わせると有利である。要するに、排ガ
ス蒸気発生器が更なる圧力段を備えていて、発電装置が
そのように最適化されていてよい訳である。さらに一層
低圧の蒸気は、例えば、上に述べた蒸気タービンの低圧
部分に供給されて、ガスタービンの最後の段のための冷
却剤として使用されるか、または加熱目的のために使用
されてよい。
【００１１】噴射系５のために使用可能な蒸気は、必ず
しも排熱蒸気発生器から得る必要はない。蒸気が十分な
質および量で存在するやいなや、この蒸気を噴射系の駆
動のために使用することができる。
【００１２】図２は、環状燃焼器として形成された燃焼
器６の領域における噴射器５ａ，５ｂの作用形式を示し
ている。圧縮機２もタービン８も共通の軸に支承されて
いる。圧縮機２のすぐ下流側、つまり圧縮機の流出デフ
ューザ４においては、予圧縮された空気が噴射器５ａの
作用によってさらに圧縮される。排熱蒸気発生器１３に
おいて発生した高圧蒸気１０がこのような噴射器５ａの
駆動ノズルを負荷して、この高圧蒸気により、圧縮機２
からの予圧縮された空気がさらに圧縮される。流出デフ
ューザ４が噴射器５ａのキャッチノズルとして働く。こ
れにより、燃焼が一層高い圧力段で行われる。タービン
８は、圧縮機２だけでは形成され得ないような圧力差で
負荷される。これにより、排熱蒸気発生器において発生
した蒸気に内在するエネルギーがより良好に使用され
る。こうして、出力も効率も、単純な蒸気吹込部を有す
る公知の装置に比べて高められる。運転面において噴射
器５ａの作用により得られる利点は、圧縮機２の対圧が
容認できないほど増大することなく、高圧蒸気１０の流
れが増加するにつれてタービン８の手前の圧力が上昇す
ることである。こうして、圧縮機２の十分に大きなポン
プ限界が常に保証される。燃焼器が環状の燃焼器６であ
るようなこの実施例の場合、噴射器の閉じた輪が流出デ
フューザ４の領域に取り付けられる。噴射器５ａに向か
って供給される高圧蒸気１０から一部の蒸気分１０ａが
分岐して、別の噴射器５ｂの駆動ノズルに供給される。
このような噴射器５ｂはバーナ１００の上流側に配置さ
れている。このような噴射器５ｂのキャッチノズルに
は、液体燃料１１２が流入する。このような処置によっ
て、この液体燃料１１２には２つの点で影響がもたらさ
れる。すなわち一方では、噴射器５ｂにおける剪断力と
内部の渦流とにより、液体燃料１１２が極めて小さな滴
体に分裂する。他方では、使用された蒸気分１０ａの温
度作用により、極めて小さなこのような滴体が極めて迅
速な蒸発をもたらして、後接続されたバーナ１００に燃
料と蒸気とから成る最適な混合物が噴射され、やがてこ
の混合物がさらに燃焼空気１１５と混合されるようにな
っている。この場合も、このために必要となる噴射器５
ｂが閉じた環を形成していると有利である。
【００１３】図３に加えて、図４〜図６に示した個々の
断面図を利用すると、バーナ１００の構造をより良く理
解することができる。さらに、図３を不必要に見にくく
しないために、この図３においては、図４〜図６に概略
的に示されガイド板１２１ａ，１２１ｂは大まかにのみ
しか示していない。以下に図３について、必要な場合に
は図４〜図６に関連させて説明する。
【００１４】図３に示したバーナは予混合バーナであ
り、中空円錐形の２つの円錐形部分１０１，１０２から
成っている。これらの円錐形部分は、互いにずれされ
て、互いに内外に組み込まれている。これらの円錐形部
分１０１，１０２の各中心軸線または長手方向対称軸線
１０１ｂ，１０２ｂのずれは、鏡像的な配置関係におい
て両側に、それぞれ接線方向の空気流入スリット１１
９，１２０を開放する（図４〜図６）。これらの空気流
入スリットを通って燃焼空気１１５がバーナ１００の内
室、すなわち円錐形中空室１１４内に流入する。流れ方
向に形成された図示の円錐形部分１０１，１０２の円錐
形状は、規定された固定の角度を有している。運転用途
に応じて円錐形部分１０１，１０２は流れ方向で見て、
トランペットないしはチューリップのように、増大また
は減小する円錐傾斜を有していてよい。これらの両形状
は、当業者にとっては容易に理解できるものなので図示
していない。両円錐形部分１０１，１０２はそれぞれ円
筒形の始端部１０１ａ，１０２ａを有している。これら
の始端部も円錐形部分１０１，１０２と同様に互いにず
れされて延びているので、接線方向の空気流入スリット
１１９，１２０が、バーナ１００の全長にわたって形成
される。円筒形の始端部の領域には、ノズル１０３が収
納されている。このノズルの噴射部１０４は、円錐形部
分１０１，１０２によって形成された円錐形中空室１１
４の最小横断面とほぼ合致する。このようなノズル１０
３の噴射容量および形式は、それぞれのバーナ１００の
規定のパラメータに関連する。勿論、バーナは純然たる
円錐形、つまり円筒形の始端部１０１ａ，１０２ａなし
に形成されてもよい。さらに円錐形部分１０１，１０２
はそれぞれ１つの燃料導管１０８，１０９を有してい
る。このような燃料導管は接線方向の空気流入スリット
１１９，１２０に沿って配置されており、燃料ノズル１
１７を備えている。これらの開口を通って、有利には気
体燃料１１３が、矢印１１６で示すように、この場所を
貫流する燃焼空気１１５中に噴射される。これらの燃料
導管１０８，１０９は、円錐形中空室１１４内に流入す
るまえに、遅くとも接線方向の流入部の端部に設けられ
ていると有利である。これにより最適な空気・燃料混合
物が得られる。燃焼室１２２側では、バーナ１００の出
口開口が正面壁１１０に移行している。この正面壁１１
０には、多数の孔１１０ａが設けられている。これらの
孔は、必要な場合に機能して、稀薄空気または冷却空気
１１０ｂを燃焼室１２２の手前部分に供給するために役
立つ。さらに、このような空気供給はバーナ１００の出
口個所において火炎を安定させるために役立つ。このよ
うな火炎安定化は、火炎のコンパクト性を半径方向に平
らにすることによって助成しようとする場合に重要であ
る。ノズル１０３を通って案内された燃料は、液体燃料
１１２と高圧蒸気１０（図２参照）とから成る燃料・蒸
気混合物１１２ａである。このような燃料・蒸気混合物
１１２ａは、鋭角を成して円錐形中空室１１４内に噴射
される。従って、このノズル１０３から、円錐形の燃料
輪郭１０５が形成される。この燃料輪郭は、接線方向に
流入する回転する燃焼空気１１５によって取り囲まれ
る。軸線方向において、燃料・蒸気混合物１１２ａの濃
度は、最適な混合のために、流入する燃焼空気１１５に
よって連続的に減じられる。気体燃料１１３が燃料ノズ
ル１１７を介してもたらされると、燃料・空気混合物
が、直接に空気流入スリット１１９，１２０の端部にお
いて生ぜしめられる。燃料・蒸気混合物１１２ａが噴射
されると、渦流破裂域、つまり逆流ゾーン１０６の領域
において、最適な均質の燃料濃度が横断面にわたって得
られる。点火は逆流ゾーン１０６の先端部で行われる。
このような個所で初めて、安定した火炎面１０７を生ぜ
しめることができる。バーナ１００内部への火炎の後退
は、公知の予混合区間においては生じる恐れがあり、こ
れに対して複雑な火炎ホルダを用いて阻止しようとして
いるが、本発明によるバーナにおいてはこのような火炎
後退の恐れはない。燃焼空気１１５が付加的に予加熱さ
れているか、または、戻された排ガスを添加されている
と、このことは、液体燃料１１２の蒸発を燃焼ゾーンに
達するまで持続的に助成する。燃料導管１０８，１０９
を介して液体燃料が供給されても同じことが言える。円
錐角と接線方向の空気流入スリット１１９，１２０の幅
とに関連して円錐形部分１０１，１０２を構成する場
合、燃料空気１１５の所望の流れフィールドを逆流ゾー
ン１０６と共にバーナの出口に生ぜしめるために維持す
べき限度は小さい。一般的に言えるのは、接線方向の空
気流入スリット１１９，１２０を縮小すると、逆流ゾー
ン１０６がさらに上流側にシフトされ、これにより、混
合物の点火が早めになるということである。しかしなが
らはっきり言えることは、一度固定された逆流ゾーン１
０６自体は位置安定的であるということである。それと
いうのは、旋回数がバーナ１００の円錐形の領域におい
て流れ方向に増大するからである。バーナ１００内部の
軸線方向速度は、軸線方向の燃焼空気流の対応供給（図
示せず）によって変化させることができる。さらにこの
バーナ１００の構造は、接線方向の空気流入スリット１
１９，１２０の大きさを変えるのにも適しているので有
利である。これにより、バーナ１００の構造長さを変え
ることなく、比較的大きな作業帯域を考慮することがで
きる。
【００１５】図４〜６からは、ガイド板１２１ａ，１２
１ｂのジオメトリックな構成が判る。
【００１６】これらのガイド板は、流れ導入機能を有し
ている。これらのガイド板はこれらの長さに応じて、円
錐形部分１０１，１０２のそれぞれの端部を燃焼空気１
１５に向かって流入方向に延長する。円錐形中空室１１
４への燃焼空気１１５の通路形成は、円錐形中空室１１
４へのこのような通路の流入域に位置する旋回点１２３
を中心にしてガイド板１２１ａ，１２１ｂを開閉するこ
とによって最適化することができる。特にこのことは、
接線方向の空気流入スリット１１９，１２０のギャップ
の元の大きさが変えられる場合に必要である。もちろん
このような動的な処置は、静的に施すこともできる。こ
の場合、必要なガイドが、円錐形部分１０１，１０２と
共に定置の構成部分を形成する。バーナ１００はガイド
板なしで運転してもよいし、またはこのための他の補助
手段が設けられてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】排熱蒸気発生器と噴射器とを備えたガスターボ
群の回路を示す概略図である。
【図２】ガスタービンの第１実施例を、燃焼器を備え、
１つの軸に圧縮機とタービンを配置し、異なる噴射器を
備えた状態で示した図である。
【図３】ダブルコーンバーナとして形成されたバーナ
を、相応に破断して示した斜視図である。
【図４】図３のＩＶ−ＩＶ線に沿った断面図である。
【図５】図３のＶ−Ｖ線に沿った断面図である。
【図６】図３のＶＩ−ＶＩ線に沿った断面図である。
【符号の説明】
１ 発生器、 ２ 圧縮機、 ３ 吸込空気、 ４ 流
出デフューザ、 ５噴射系、 ５ａ，５ｂ 噴射器、
６ 燃焼器、 ７ 高温ガス、 ８ タービン、 ９
排ガス、 １０ 高圧蒸気、 １０ａ 蒸気分、 １１
低圧蒸気、１１ａ，１２ 蒸気分、 １３ 排熱蒸気
発生器、 １４ 高圧蒸気発生部分１６ 低圧蒸気発生
部分、 １５，１７ 給水ポンプ、 １８ スモークガ
ス、 １００ バーナ、 １０１，１０２ 円錐形部
分、 １０１ａ，１０２ａ始端部、 １０１ｂ，１０２
ｂ 長手方向対称軸線、 １０３ ノズル、 １０４
噴射部、 １０５ 燃料輪郭、 １０６ 逆流ゾーン、
１０７ 火炎面、１０８，１０９ 燃料導管、 １１
０ 正面壁、 １１０ａ 孔、 １１０ｂ冷却空気、
１１２ 液体燃料、 １１２ａ 燃料・蒸気混合物、
１１３気体燃料、 １１４ 円錐形中空室、 １１５
燃焼空気、 １１６ 燃料噴射部、 １１７ 燃料ノズ
ル、 １１９，１２０ 空気流入スリット、 １２１
ａ，１２１ｂ ガイド板、 １２２ 燃焼室、 １２３
旋回点

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 発電装置であって、該発電装置が主とし
    て、少なくとも１つの圧縮機と、少なくとも１つのバー
    ナによって作動可能な少なくとも１つの燃焼器と、該燃
    焼器の下流側で作用する少なくとも１つのタービンとか
    ら成っており、燃焼器の上流側に、少なくとも１つの噴
    射系が設けられており、該噴射系の駆動ノズルが、発生
    器からの蒸気によって負荷されるようになっている形式
    のものにおいて、 第１の噴射系（５ａ）が圧縮機（２）の流出デフューザ
    （４）に設けられており、第２の噴射系（５ｂ）が燃焼
    器（６）のバーナ（１００）の上流側に設けられている
    ことを特徴とする、発電装置。
  2. 【請求項２】 蒸気（１０）の発生器が、タービン
    （８）に後接続された排熱蒸気発生器（１３）である、
    請求項１記載の発電装置。
  3. 【請求項３】 第１の噴射系（５ａ）のキャッチノズル
    に、圧縮空気が圧縮機（２）から流入するようになって
    おり、第２の噴射器システム（５ｂ）のキャッチノズル
    がバーナ（１００）の上流側で液体燃料（１１２）によ
    って作動可能である、請求項１記載の発電装置。
  4. 【請求項４】 燃焼器（６）が環状燃焼器であり、該環
    状燃焼器が、端面に配置された所定の数のバーナ（１０
    ０）を備えている、請求項１記載の発電装置。
  5. 【請求項５】 バーナ（１００）が、流れ方向で見て互
    いに内外に組み込まれた少なくとも２つの中空の円錐形
    部分（１０１，１０２）から成っており、該円錐形部分
    のそれぞれの長手方向対称軸線（１０１ｂ，１０２ｂ）
    が互いにずれされて延びており、これらの円錐形部分
    （１０１，１０２）の互いに隣り合う壁が、円錐形部分
    の長手方向において、燃焼空気流（１１５）のための接
    線方向の通路（１１９，１２０）を形成しており、これ
    らの円錐形部分（１０１，１０２）によって形成された
    円錐形中空室（１１４）に、少なくとも１つの燃料ノズ
    ル（１０３）が設けられている、請求項１記載の発電装
    置。
  6. 【請求項６】 接線方向の通路（１１９，１２０）の領
    域に、該通路の長手方向において、別の燃料ノズル（１
    １７）が配置されている、請求項５記載の発電装置。
  7. 【請求項７】 円錐形部分（１０１，１０２）が流れ方
    向で見て、固定の角度を成して円錐形に拡大している、
    請求項５記載の発電装置。
  8. 【請求項８】 円錐形部分（１０１，１０２）が流れ方
    向で見て、増大する円錐傾斜を有している、請求項５記
    載の発電装置。
  9. 【請求項９】 円錐形部分（１０１，１０２）が流れ方
    向で見て、減小する円錐傾斜を有している、請求項５記
    載の発電装置。
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