JPH08200449A - ねじり振動減衰粘性ダンパ - Google Patents
ねじり振動減衰粘性ダンパInfo
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- JPH08200449A JPH08200449A JP1237995A JP1237995A JPH08200449A JP H08200449 A JPH08200449 A JP H08200449A JP 1237995 A JP1237995 A JP 1237995A JP 1237995 A JP1237995 A JP 1237995A JP H08200449 A JPH08200449 A JP H08200449A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数個所の振幅増大を十分に減衰させること
ができる周波数範囲を広くする。 【構成】 回転軸１と一緒に回転するケース３，４の内
部に慣性体８を同芯状に回転自在に収容し、ケース３，
４と慣性体８の間の隙間に粘性流体を充填したねじり振
動減衰粘性ダンパにおいて、慣性体８とケース３，４の
軸方向の隙間ｈs1，ｈs2、対面面積または慣性体８の慣
性モーメントを回転軸１のねじり振動周波数に応じて変
化させる機構を設けた。
ができる周波数範囲を広くする。 【構成】 回転軸１と一緒に回転するケース３，４の内
部に慣性体８を同芯状に回転自在に収容し、ケース３，
４と慣性体８の間の隙間に粘性流体を充填したねじり振
動減衰粘性ダンパにおいて、慣性体８とケース３，４の
軸方向の隙間ｈs1，ｈs2、対面面積または慣性体８の慣
性モーメントを回転軸１のねじり振動周波数に応じて変
化させる機構を設けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、動力伝達装置などにお
いて、回転軸に発生するねじり振動を減衰する粘性ダン
パに関する。
いて、回転軸に発生するねじり振動を減衰する粘性ダン
パに関する。
【０００２】
第１従来例 内燃機関のクランク軸に発生するねじり振動を減衰する
粘性ダンパは、特開平５−１５７１３７号公報または図
７の原理図に示されているように、クランク軸３１にケ
ース３２を同芯状に固定し、ケース３２の円輪板形状な
いし円環形状の内部に円輪板形状ないし円環形状の慣性
体３３を同芯状に回転自在に収容し、ケース３２と慣性
体３３の間の隙間にシリコン油のような粘性流体３４を
充填している。
粘性ダンパは、特開平５−１５７１３７号公報または図
７の原理図に示されているように、クランク軸３１にケ
ース３２を同芯状に固定し、ケース３２の円輪板形状な
いし円環形状の内部に円輪板形状ないし円環形状の慣性
体３３を同芯状に回転自在に収容し、ケース３２と慣性
体３３の間の隙間にシリコン油のような粘性流体３４を
充填している。
【０００３】クランク軸３１がねじり振動すると、クラ
ンク軸３１と一緒に回転するケース３２に対して慣性体
３３が回転し、慣性体３３とケース３２の間の粘性流体
３４がケース３２に粘性減衰トルクを作用させ、クラン
ク軸３１のねじり振動が減衰する。
ンク軸３１と一緒に回転するケース３２に対して慣性体
３３が回転し、慣性体３３とケース３２の間の粘性流体
３４がケース３２に粘性減衰トルクを作用させ、クラン
ク軸３１のねじり振動が減衰する。
【０００４】第２従来例 他の同種の粘性ダンパは、第１従来例の粘性ダンパにお
いて、特開平６−１５９４４２号公報に示されているよ
うに、ケースの円環状内部の内周面と円環状慣性体の内
周面の間に、円環を等分割した形状の複数の錘を円環状
に配列し、円弧状に湾曲した各錘の内周面をそれぞれ螺
旋ばねでケースの円環状内部の内周面に連結し、慣性体
と同芯状に配列した錘の外周面を慣性体の内周面に対面
している。
いて、特開平６−１５９４４２号公報に示されているよ
うに、ケースの円環状内部の内周面と円環状慣性体の内
周面の間に、円環を等分割した形状の複数の錘を円環状
に配列し、円弧状に湾曲した各錘の内周面をそれぞれ螺
旋ばねでケースの円環状内部の内周面に連結し、慣性体
と同芯状に配列した錘の外周面を慣性体の内周面に対面
している。
【０００５】クランク軸の低速回転時には、錘が慣性体
側に移動せずに、慣性体の外周面、両側面とこれらに対
面したケースの内面の間の粘性流体がケースに粘性減衰
トルクを作用させ、クランク軸の低い周波数のねじり振
動が減衰する。クランク軸の高速回転時には、錘が螺旋
ばねに抗して遠心力で慣性体側に移動し、錘の外周面と
慣性体の内周面の間の隙間が狭くなり、慣性体の外周
面、両側面とこれらに対面したケースの内面の間の粘性
流体の外に、慣性体の内周面と錘の外周面の間の粘性流
体も、ケースに粘性減衰トルクを作用させ、クランク軸
の高い周波数のねじり振動が減衰する。
側に移動せずに、慣性体の外周面、両側面とこれらに対
面したケースの内面の間の粘性流体がケースに粘性減衰
トルクを作用させ、クランク軸の低い周波数のねじり振
動が減衰する。クランク軸の高速回転時には、錘が螺旋
ばねに抗して遠心力で慣性体側に移動し、錘の外周面と
慣性体の内周面の間の隙間が狭くなり、慣性体の外周
面、両側面とこれらに対面したケースの内面の間の粘性
流体の外に、慣性体の内周面と錘の外周面の間の粘性流
体も、ケースに粘性減衰トルクを作用させ、クランク軸
の高い周波数のねじり振動が減衰する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、第１，第２
従来例の粘性ダンパは、内燃機関のクランク軸に発生す
るねじり振動の１００Ｈｚ程度以下の低くて狭い周波数
範囲における制振を主眼にしているので、トランスミッ
ションのような動力伝達装置などの回転軸に発生するね
じり振動の１０００Ｈｚ程度以下の広い周波数範囲にお
ける複数個所の振幅増大を十分に減衰させることは困難
である。
従来例の粘性ダンパは、内燃機関のクランク軸に発生す
るねじり振動の１００Ｈｚ程度以下の低くて狭い周波数
範囲における制振を主眼にしているので、トランスミッ
ションのような動力伝達装置などの回転軸に発生するね
じり振動の１０００Ｈｚ程度以下の広い周波数範囲にお
ける複数個所の振幅増大を十分に減衰させることは困難
である。
【０００７】例えば、トランスミッションの回転軸に
は、図８に「ダンパなし」として示すように、１０００
Ｈｚ程度以下の周波数範囲において、２２０Ｈｚと６７
０Ｈｚの２個所に共振ないし振幅増大がある。この回転
軸に第１従来例の粘性ダンパを取り付けると、図８に
「ダンパ付き」として示すように、周波数が低い方の振
幅増大は十分に減衰するが、周波数が高い方の振幅増大
は十分には減衰しない。
は、図８に「ダンパなし」として示すように、１０００
Ｈｚ程度以下の周波数範囲において、２２０Ｈｚと６７
０Ｈｚの２個所に共振ないし振幅増大がある。この回転
軸に第１従来例の粘性ダンパを取り付けると、図８に
「ダンパ付き」として示すように、周波数が低い方の振
幅増大は十分に減衰するが、周波数が高い方の振幅増大
は十分には減衰しない。
【０００８】第２従来例の粘性ダンパは、周波数が低い
方と高い方の２個所の振幅増大を減衰させるため、クラ
ンク軸の回転数によって慣性体の内周面と錘の外周面の
間の隙間即ち慣性体とケースの径方向の隙間を変化させ
るが、実用的な寸法の粘性ダンパは、慣性体とケースの
径方向の隙間を変化させても、減衰係数が大きく変化し
ないので、広い周波数範囲において複数個所の振幅増大
を十分に減衰させることは困難である。
方と高い方の２個所の振幅増大を減衰させるため、クラ
ンク軸の回転数によって慣性体の内周面と錘の外周面の
間の隙間即ち慣性体とケースの径方向の隙間を変化させ
るが、実用的な寸法の粘性ダンパは、慣性体とケースの
径方向の隙間を変化させても、減衰係数が大きく変化し
ないので、広い周波数範囲において複数個所の振幅増大
を十分に減衰させることは困難である。
【０００９】粘性ダンパの減衰係数Ｃは、粘性流体の粘
性係数をμとし、図７に示す符号を用いて表すと、 Ｃ＝πμ｛（Ｒ4−ｒ4）／ｈs＋２ｂ（Ｒ3／ｈo＋ｒ3／
ｈi）｝ となる。この式に実用的な寸法として、例えば、ｒ＝
０．４Ｒ，ｂ＝０．１Ｒ，ｈo＝ｈiを代入すると、 Ｃ＝πμ×０．２１２８Ｒ4｛４．５７９／ｈs＋１／ｈ
i｝ となる。この式から明らかなように、慣性体とケースの
径方向の隙間ｈi，ｈoを変化させても、慣性体とケース
の軸方向の隙間ｈsを変化させる場合に比較して、減衰
係数Ｃの変化量が数分の一しかない。
性係数をμとし、図７に示す符号を用いて表すと、 Ｃ＝πμ｛（Ｒ4−ｒ4）／ｈs＋２ｂ（Ｒ3／ｈo＋ｒ3／
ｈi）｝ となる。この式に実用的な寸法として、例えば、ｒ＝
０．４Ｒ，ｂ＝０．１Ｒ，ｈo＝ｈiを代入すると、 Ｃ＝πμ×０．２１２８Ｒ4｛４．５７９／ｈs＋１／ｈ
i｝ となる。この式から明らかなように、慣性体とケースの
径方向の隙間ｈi，ｈoを変化させても、慣性体とケース
の軸方向の隙間ｈsを変化させる場合に比較して、減衰
係数Ｃの変化量が数分の一しかない。
【００１０】本発明の目的は、上記のような従来の課題
を解決することである。
を解決することである。
【００１１】
【課題を解決するための着眼と研究】上記の粘性ダンパ
の減衰係数Ｃの式から明らかなように、減衰係数Ｃの変
化量は、慣性体とケースの軸方向の隙間ｈsを変化させ
ると、慣性体とケースの径方向の隙間ｈi，ｈoを変化さ
せる場合よりも、数倍になるので、広い周波数範囲にお
いて複数個所の振幅増大を十分に減衰させるためには、
慣性体とケースの軸方向における隙間や対面面積を変化
させる必要がある。
の減衰係数Ｃの式から明らかなように、減衰係数Ｃの変
化量は、慣性体とケースの軸方向の隙間ｈsを変化させ
ると、慣性体とケースの径方向の隙間ｈi，ｈoを変化さ
せる場合よりも、数倍になるので、広い周波数範囲にお
いて複数個所の振幅増大を十分に減衰させるためには、
慣性体とケースの軸方向における隙間や対面面積を変化
させる必要がある。
【００１２】図８に振動減衰特性を示したトランスミッ
ションのダンパ付き回転軸において、慣性体とケースの
軸方向の隙間ｈsを変化させた場合の共振時の振幅低減
率（＝（ダンパなし共振時の最大振幅−ダンパ付き共振
時の最大振幅）／ダンパなし共振時の最大振幅）を百分
率で求めて図９に示した。図９から明らかなように、共
振時の最大振幅を十分に減衰するには、軸方向の隙間ｈ
sは、周波数が低い方の共振時に広くし、周波数が高い
方の共振時に狭くする必要がある。
ションのダンパ付き回転軸において、慣性体とケースの
軸方向の隙間ｈsを変化させた場合の共振時の振幅低減
率（＝（ダンパなし共振時の最大振幅−ダンパ付き共振
時の最大振幅）／ダンパなし共振時の最大振幅）を百分
率で求めて図９に示した。図９から明らかなように、共
振時の最大振幅を十分に減衰するには、軸方向の隙間ｈ
sは、周波数が低い方の共振時に広くし、周波数が高い
方の共振時に狭くする必要がある。
【００１３】また、同様に、慣性モーメント比（＝慣性
体の慣性モーメント／負荷付き回転軸の慣性モーメン
ト）を変化させた場合の共振時の振幅低減率を求めて図
１０に示した。図１０から明らかなように、共振時の最
大振幅を十分に減衰するには、慣性モーメント比ないし
慣性体の慣性モーメントは、周波数が低い方の共振時に
大きくし、周波数が高い方の共振時に小さくする必要が
ある。
体の慣性モーメント／負荷付き回転軸の慣性モーメン
ト）を変化させた場合の共振時の振幅低減率を求めて図
１０に示した。図１０から明らかなように、共振時の最
大振幅を十分に減衰するには、慣性モーメント比ないし
慣性体の慣性モーメントは、周波数が低い方の共振時に
大きくし、周波数が高い方の共振時に小さくする必要が
ある。
【００１４】従って、慣性体とケースの軸方向の隙間、
対面面積または慣性モーメントを回転軸のねじり振動周
波数に応じて変化させる機構が必要になる。
対面面積または慣性モーメントを回転軸のねじり振動周
波数に応じて変化させる機構が必要になる。
【００１５】また、慣性体を例えば２個にして並列し、
両慣性体におけるケースとの軸方向の隙間、対面面積ま
たは慣性モーメントを異なる値にすると、回転軸のねじ
り振動に対する両慣性体の特性が異なり、回転軸のねじ
り振動により両慣性体の間に相対回転が発生し、両慣性
体の間の相対回転数が回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するので、慣性体が１個の場合に慣性体とケース
の軸方向の隙間、対面面積または慣性モーメントが回転
軸のねじり振動周波数に応じて変化するのと同様にな
る。
両慣性体におけるケースとの軸方向の隙間、対面面積ま
たは慣性モーメントを異なる値にすると、回転軸のねじ
り振動に対する両慣性体の特性が異なり、回転軸のねじ
り振動により両慣性体の間に相対回転が発生し、両慣性
体の間の相対回転数が回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するので、慣性体が１個の場合に慣性体とケース
の軸方向の隙間、対面面積または慣性モーメントが回転
軸のねじり振動周波数に応じて変化するのと同様にな
る。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は、回転軸と一緒
に回転するケースの内部に慣性体を同芯状に回転自在に
収容し、ケースと慣性体の間の隙間に粘性流体を充填し
たねじり振動減衰粘性ダンパにおいて、慣性体とケース
の軸方向の隙間と対面面積及び慣性体の慣性モーメント
のうち少なくとも１つを回転軸のねじり振動周波数に応
じて変化させる機構を設けたことを特徴とするねじり振
動減衰粘性ダンパである。
に回転するケースの内部に慣性体を同芯状に回転自在に
収容し、ケースと慣性体の間の隙間に粘性流体を充填し
たねじり振動減衰粘性ダンパにおいて、慣性体とケース
の軸方向の隙間と対面面積及び慣性体の慣性モーメント
のうち少なくとも１つを回転軸のねじり振動周波数に応
じて変化させる機構を設けたことを特徴とするねじり振
動減衰粘性ダンパである。
【００１７】また、慣性体を複数にして並列し、回転軸
のねじり振動に対する慣性体の特性を異にし、慣性体の
間の相対回転数が回転軸のねじり振動周波数に応じて変
化する構成にしたことを特徴とするねじり振動減衰粘性
ダンパである。
のねじり振動に対する慣性体の特性を異にし、慣性体の
間の相対回転数が回転軸のねじり振動周波数に応じて変
化する構成にしたことを特徴とするねじり振動減衰粘性
ダンパである。
【００１８】
【作用】本発明においては、慣性体とケースの軸方向の
隙間、対面面積または慣性モーメントが回転軸のねじり
振動周波数に応じて変化するので、広い周波数範囲にお
いて複数個所の振幅増大を十分に減衰させることができ
る。
隙間、対面面積または慣性モーメントが回転軸のねじり
振動周波数に応じて変化するので、広い周波数範囲にお
いて複数個所の振幅増大を十分に減衰させることができ
る。
【００１９】また、回転軸のねじり振動に対する特性が
異なる慣性体の間の相対回転数が回転軸のねじり振動周
波数に応じて変化するので、慣性体が１個の場合に慣性
体とケースの軸方向の隙間、対面面積または慣性モーメ
ントが回転軸のねじり振動周波数に応じて変化するのと
同様になる。
異なる慣性体の間の相対回転数が回転軸のねじり振動周
波数に応じて変化するので、慣性体が１個の場合に慣性
体とケースの軸方向の隙間、対面面積または慣性モーメ
ントが回転軸のねじり振動周波数に応じて変化するのと
同様になる。
【００２０】
【発明の効果】本発明においては、複数個所の振幅増大
を十分に減衰させることができる周波数範囲が広い。
を十分に減衰させることができる周波数範囲が広い。
【００２１】
＜第１実施例（図１〜図３参照）＞本例は、慣性体とケ
ースの軸方向の隙間が回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するねじり振動減衰粘性ダンパである。
ースの軸方向の隙間が回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するねじり振動減衰粘性ダンパである。
【００２２】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、図１
と図２に示すように、トランスミッションの回転軸１に
固定する歯車２に組み込んでいる。
と図２に示すように、トランスミッションの回転軸１に
固定する歯車２に組み込んでいる。
【００２３】歯車２のリム部は、円輪板形状の内部を同
芯状に有するケース本体３と薄い円輪板形状の蓋板４に
形成している。ケース本体３と蓋板４は、回転軸１と一
緒に回転するダンパケースを構成している。
芯状に有するケース本体３と薄い円輪板形状の蓋板４に
形成している。ケース本体３と蓋板４は、回転軸１と一
緒に回転するダンパケースを構成している。
【００２４】ケース本体３の内周板には、図１に示すよ
うに、調整輪５を軸方向にのみ移動可能に嵌合し、ケー
ス本体３の側板に螺軸の隙間調整軸６を軸方向に貫通
し、ケース本体３の内部に突出した隙間調整軸６の先端
を調整輪５に連結している。ケース本体３の外に突出し
た隙間調整軸６の大径基端を回転すると、調整輪５が軸
方向に移動する。
うに、調整輪５を軸方向にのみ移動可能に嵌合し、ケー
ス本体３の側板に螺軸の隙間調整軸６を軸方向に貫通
し、ケース本体３の内部に突出した隙間調整軸６の先端
を調整輪５に連結している。ケース本体３の外に突出し
た隙間調整軸６の大径基端を回転すると、調整輪５が軸
方向に移動する。
【００２５】調整輪５には、図１に示すように、玉軸受
７を嵌合し、玉軸受７の内輪を調整輪５に固定し、玉軸
受７に厚い円輪板形状の慣性体８を嵌合し、慣性体８の
内周部を玉軸受７の外輪に固定し、慣性体８をケース
３，４の内部に同芯状に回転自在に取り付けている。慣
性体８を収容したケース３，４の内部には、シリコン油
を充填している。
７を嵌合し、玉軸受７の内輪を調整輪５に固定し、玉軸
受７に厚い円輪板形状の慣性体８を嵌合し、慣性体８の
内周部を玉軸受７の外輪に固定し、慣性体８をケース
３，４の内部に同芯状に回転自在に取り付けている。慣
性体８を収容したケース３，４の内部には、シリコン油
を充填している。
【００２６】慣性体８は、図１と図２に示すように、そ
の内周部を構成する円輪板形状の本体９、円環を等分割
した形状の複数の弾性体１０、円輪板を等分割した形状
の複数の錘１１、円環を等分割した形状の複数の外周壁
１２、円輪板を等分割した形状の複数の前側壁１３と後
側壁１４からなる。
の内周部を構成する円輪板形状の本体９、円環を等分割
した形状の複数の弾性体１０、円輪板を等分割した形状
の複数の錘１１、円環を等分割した形状の複数の外周壁
１２、円輪板を等分割した形状の複数の前側壁１３と後
側壁１４からなる。
【００２７】本体９の外周面には、図１と図２に示すよ
うに、弾性体１０を等間隔位置に固定し、各弾性体１０
の外周面にそれぞれ錘１１を固定し、各錘１１の外周面
にそれぞれ外周壁１２を固定し、各弾性体１０の前側面
にそれぞれ前側壁１３を固定し、各弾性体１０の後側面
にそれぞれ後側壁１４を固定している。各錘１１の内周
部前側面に形成した円錐面の斜面には、それぞれ、各前
側壁１３の中央部裏面に形成した円錐面の斜面を重合
し、各錘１１の内周部後側面に形成した円錐面の斜面
に、それぞれ、各後側壁１４の中央部裏面に形成した円
錐面の斜面を重合している。本体９の前側面と後側面に
は、それぞれ、各前側壁１３の内周部裏面と各後側壁１
４の内周部裏面を重合している。各外周壁１２の内周前
部の円錐面と内周後部の円錐面には、それぞれ、各前側
壁１３の円錐面の外周面と各後側壁１４の円錐面の外周
面を重合している。
うに、弾性体１０を等間隔位置に固定し、各弾性体１０
の外周面にそれぞれ錘１１を固定し、各錘１１の外周面
にそれぞれ外周壁１２を固定し、各弾性体１０の前側面
にそれぞれ前側壁１３を固定し、各弾性体１０の後側面
にそれぞれ後側壁１４を固定している。各錘１１の内周
部前側面に形成した円錐面の斜面には、それぞれ、各前
側壁１３の中央部裏面に形成した円錐面の斜面を重合
し、各錘１１の内周部後側面に形成した円錐面の斜面
に、それぞれ、各後側壁１４の中央部裏面に形成した円
錐面の斜面を重合している。本体９の前側面と後側面に
は、それぞれ、各前側壁１３の内周部裏面と各後側壁１
４の内周部裏面を重合している。各外周壁１２の内周前
部の円錐面と内周後部の円錐面には、それぞれ、各前側
壁１３の円錐面の外周面と各後側壁１４の円錐面の外周
面を重合している。
【００２８】慣性体８は、回転して遠心力が所定の値に
達すると、各弾性体１０に抗して、各錘１１がそれぞれ
径方向に移動し、各外周壁１２が径方向に、各前側壁１
３が前側に、各後側壁１４が後側にそれぞれ移動し、外
周壁１２とケース本体３の外周板の間の隙間ｈo、前側
壁１３と蓋板４の間の隙間ｈs1、後側壁１４とケース本
体３の側板の間の隙間ｈs2がそれぞれ減少する。遠心力
が所定の値より小さくなると、各弾性体１０の収縮力に
よって、各錘１１、各外周壁１２、各前側壁１３と各後
側壁１４がそれぞれ原位置に復元し、外周壁１２とケー
ス本体３外周板の隙間ｈoが拡大して慣性体８の初期外
径とケース本体３の外周板内径によって定まる初期値に
戻り、また、前側壁１３と蓋板４の隙間ｈs1と後側壁１
４とケース本体３側板の隙間ｈs2がそれぞれ拡大して隙
間調整軸６によって予め設定した初期値に戻る。
達すると、各弾性体１０に抗して、各錘１１がそれぞれ
径方向に移動し、各外周壁１２が径方向に、各前側壁１
３が前側に、各後側壁１４が後側にそれぞれ移動し、外
周壁１２とケース本体３の外周板の間の隙間ｈo、前側
壁１３と蓋板４の間の隙間ｈs1、後側壁１４とケース本
体３の側板の間の隙間ｈs2がそれぞれ減少する。遠心力
が所定の値より小さくなると、各弾性体１０の収縮力に
よって、各錘１１、各外周壁１２、各前側壁１３と各後
側壁１４がそれぞれ原位置に復元し、外周壁１２とケー
ス本体３外周板の隙間ｈoが拡大して慣性体８の初期外
径とケース本体３の外周板内径によって定まる初期値に
戻り、また、前側壁１３と蓋板４の隙間ｈs1と後側壁１
４とケース本体３側板の隙間ｈs2がそれぞれ拡大して隙
間調整軸６によって予め設定した初期値に戻る。
【００２９】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、回転
軸１の回転数が低くねじり振動周波数が低い時には、慣
性体８の遠心力が所定の値に達せず、慣性体８とケース
３，４の軸方向の隙間ｈs1，ｈs2と径方向の隙間ｈoが
それぞれ初期値である。即ち、軸方向の隙間ｈs1，ｈs2
と径方向の隙間ｈoが、それぞれ、周波数が低い方の共
振時の最大振幅を十分に減衰するのに適した広い隙間で
ある。
軸１の回転数が低くねじり振動周波数が低い時には、慣
性体８の遠心力が所定の値に達せず、慣性体８とケース
３，４の軸方向の隙間ｈs1，ｈs2と径方向の隙間ｈoが
それぞれ初期値である。即ち、軸方向の隙間ｈs1，ｈs2
と径方向の隙間ｈoが、それぞれ、周波数が低い方の共
振時の最大振幅を十分に減衰するのに適した広い隙間で
ある。
【００３０】回転軸１の回転数が高くねじり振動周波数
が高くなると、慣性体８の遠心力が所定の値に達し、軸
方向の隙間ｈs1，ｈs2と径方向の隙間ｈoが、それぞ
れ、減少して、周波数が高い方の共振時の最大振幅を十
分に減衰するのに適した狭い隙間になる。
が高くなると、慣性体８の遠心力が所定の値に達し、軸
方向の隙間ｈs1，ｈs2と径方向の隙間ｈoが、それぞ
れ、減少して、周波数が高い方の共振時の最大振幅を十
分に減衰するのに適した狭い隙間になる。
【００３１】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、１０
００Ｈｚ程度以下の周波数範囲において２２０Ｈｚと６
７０Ｈｚの２個所に共振点があるトランスミッションの
回転軸に取り付けると、図３に示すように、周波数が低
い方の振幅増大のみならず、周波数が高い方の振幅増大
も十分に減衰する。
００Ｈｚ程度以下の周波数範囲において２２０Ｈｚと６
７０Ｈｚの２個所に共振点があるトランスミッションの
回転軸に取り付けると、図３に示すように、周波数が低
い方の振幅増大のみならず、周波数が高い方の振幅増大
も十分に減衰する。
【００３２】＜第２実施例（図４，図５参照）＞本例
は、慣性体とケースの軸方向の対面面積と慣性体の慣性
モーメントが回転軸のねじり振動周波数に応じて変化す
るねじり振動減衰粘性ダンパである。
は、慣性体とケースの軸方向の対面面積と慣性体の慣性
モーメントが回転軸のねじり振動周波数に応じて変化す
るねじり振動減衰粘性ダンパである。
【００３３】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、図４
と図５に示すように、円輪板形状の内部を同芯状に有す
るケース本体３と薄い円輪板形状の蓋板４で、回転軸１
と一緒に回転するケースを構成している。
と図５に示すように、円輪板形状の内部を同芯状に有す
るケース本体３と薄い円輪板形状の蓋板４で、回転軸１
と一緒に回転するケースを構成している。
【００３４】ケース本体３の内周板には、図４と図５に
示すように、玉軸受７を介して厚い円輪板形状の慣性体
８を嵌合し、慣性体８をケース３，４の内部に同芯状に
回転自在に取り付けている。慣性体８を収容したケース
３，４の内部には、シリコン油を充填している。
示すように、玉軸受７を介して厚い円輪板形状の慣性体
８を嵌合し、慣性体８をケース３，４の内部に同芯状に
回転自在に取り付けている。慣性体８を収容したケース
３，４の内部には、シリコン油を充填している。
【００３５】慣性体８は、図４と図５に示すように、そ
の中央部と内周部を構成する円輪板形状の本体９、円環
形状の弾性体１０と、円環を等分割した形状の複数の外
周壁１２からなる。本体９の外周面には、各外周壁１２
の内周面を重合し、本体９の外周面の周溝に各外周壁１
２の内周面の突条を挿入し、円環形状の弾性体１０を、
各外周壁１２の両端面の間に貫通した孔に挿通してい
る。
の中央部と内周部を構成する円輪板形状の本体９、円環
形状の弾性体１０と、円環を等分割した形状の複数の外
周壁１２からなる。本体９の外周面には、各外周壁１２
の内周面を重合し、本体９の外周面の周溝に各外周壁１
２の内周面の突条を挿入し、円環形状の弾性体１０を、
各外周壁１２の両端面の間に貫通した孔に挿通してい
る。
【００３６】慣性体８は、回転して遠心力が増大する
と、弾性体１０に抗して、各外周壁１２がそれぞれ径方
向に移動して本体９から分離し、遠心力が更に増大する
と、各外周壁１２が更に径方向に移動してケース本体３
の外周板に押し付けられる。すると、慣性体８は、ケー
ス３，４との軸方向の対面面積と慣性モーメントがそれ
ぞれ外周壁１２の分だけ減少する。遠心力が減少する
と、弾性体１０の収縮力によって、各外周壁１２がそれ
ぞれ戻って本体９の外周面に重合する。すると、慣性体
８は、ケース３，４との軸方向の対面面積と慣性モーメ
ントがそれぞれ増加して初期値に戻る。
と、弾性体１０に抗して、各外周壁１２がそれぞれ径方
向に移動して本体９から分離し、遠心力が更に増大する
と、各外周壁１２が更に径方向に移動してケース本体３
の外周板に押し付けられる。すると、慣性体８は、ケー
ス３，４との軸方向の対面面積と慣性モーメントがそれ
ぞれ外周壁１２の分だけ減少する。遠心力が減少する
と、弾性体１０の収縮力によって、各外周壁１２がそれ
ぞれ戻って本体９の外周面に重合する。すると、慣性体
８は、ケース３，４との軸方向の対面面積と慣性モーメ
ントがそれぞれ増加して初期値に戻る。
【００３７】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、回転
軸１のねじり振動周波数が低い時には、慣性体８の遠心
力が小さく、慣性体８のケース３，４との軸方向の対面
面積と慣性モーメントがそれぞれ初期値である。即ち、
周波数が低い方の共振時の最大振幅を十分に減衰するの
に適した大きい値である。
軸１のねじり振動周波数が低い時には、慣性体８の遠心
力が小さく、慣性体８のケース３，４との軸方向の対面
面積と慣性モーメントがそれぞれ初期値である。即ち、
周波数が低い方の共振時の最大振幅を十分に減衰するの
に適した大きい値である。
【００３８】回転軸１のねじり振動周波数が高くなる
と、慣性体８の遠心力が増大し、慣性体８のケース３，
４との軸方向の対面面積と慣性モーメントが、それぞ
れ、減少して、周波数が高い方の共振時の最大振幅を十
分に減衰するのに適した小さい値になる。
と、慣性体８の遠心力が増大し、慣性体８のケース３，
４との軸方向の対面面積と慣性モーメントが、それぞ
れ、減少して、周波数が高い方の共振時の最大振幅を十
分に減衰するのに適した小さい値になる。
【００３９】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、前例
におけるのと同様に、トランスミッションの回転軸に取
り付けると、図３に示すように、周波数が低い方の振幅
増大のみならず、周波数が高い方の振幅増大も十分に減
衰する。
におけるのと同様に、トランスミッションの回転軸に取
り付けると、図３に示すように、周波数が低い方の振幅
増大のみならず、周波数が高い方の振幅増大も十分に減
衰する。
【００４０】＜第３実施例（図６参照）＞本例は、２枚
の異なる慣性体を並列したねじり振動減衰粘性ダンパで
ある。
の異なる慣性体を並列したねじり振動減衰粘性ダンパで
ある。
【００４１】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、図６
に示すように、回転軸１に固定するケース本体３の内周
板に、円輪板形状の第１慣性体２１と第２慣性体２２
を、それぞれ、軸方向に移動可能な第１玉軸受２３と第
２玉軸受２４を介して嵌合し、第１玉軸受２３の内輪と
ケース本体３の側板の間、両玉軸受２３，２４の内輪の
間、第２玉軸受２４の内輪と蓋板４の間にそれぞれ隙間
保持輪２５，２６，２７を嵌合し、両慣性体２１，２２
をそれぞれケース３，４の内部に同芯状に回転自在に取
り付けている。両慣性体２１，２２を収容したケース
３，４の内部には、シリコン油を充填している。
に示すように、回転軸１に固定するケース本体３の内周
板に、円輪板形状の第１慣性体２１と第２慣性体２２
を、それぞれ、軸方向に移動可能な第１玉軸受２３と第
２玉軸受２４を介して嵌合し、第１玉軸受２３の内輪と
ケース本体３の側板の間、両玉軸受２３，２４の内輪の
間、第２玉軸受２４の内輪と蓋板４の間にそれぞれ隙間
保持輪２５，２６，２７を嵌合し、両慣性体２１，２２
をそれぞれケース３，４の内部に同芯状に回転自在に取
り付けている。両慣性体２１，２２を収容したケース
３，４の内部には、シリコン油を充填している。
【００４２】第１慣性体２１は、図６に示すように、第
２慣性体２２に比較して、外径が大きくて厚いので、慣
性モーメントが大きく、ケース３，４との軸方向の対面
面積が大きい。
２慣性体２２に比較して、外径が大きくて厚いので、慣
性モーメントが大きく、ケース３，４との軸方向の対面
面積が大きい。
【００４３】ケース本体３の側板と第１慣性体２１の隙
間、両慣性体２１，２２の隙間、第２慣性体２２と蓋板
４の隙間は、それぞれ、隙間保持輪２５，２６，２７を
軸方向の長さの異なるものと交換することにより変更さ
れる。
間、両慣性体２１，２２の隙間、第２慣性体２２と蓋板
４の隙間は、それぞれ、隙間保持輪２５，２６，２７を
軸方向の長さの異なるものと交換することにより変更さ
れる。
【００４４】本例のねじり振動減衰粘性ダンパは、例え
ば、ケース本体３の側板と第１慣性体２１の隙間と第２
慣性体２２と蓋板４の隙間が同じである場合、第２慣性
体２２は、第１慣性体２１より、回転軸１のねじり振動
によるケース３，４の振動に高い周波数まで追従する。
そのため、振動周波数が高いときには、両慣性体２１，
２２の間に相対回転が発生し、この相対回転により振動
減衰力が発生する。換言すると、第２慣性体２２とケー
ス３，４の相対回転量は、第１慣性体２１とケース３，
４の相対回転量に比較して小さいので、第２慣性体２２
の慣性モーメントの一部が回転軸１側の慣性モーメント
として作用し、見掛け上、第２慣性体２２の慣性モーメ
ントが小さくなったのと同様になる。
ば、ケース本体３の側板と第１慣性体２１の隙間と第２
慣性体２２と蓋板４の隙間が同じである場合、第２慣性
体２２は、第１慣性体２１より、回転軸１のねじり振動
によるケース３，４の振動に高い周波数まで追従する。
そのため、振動周波数が高いときには、両慣性体２１，
２２の間に相対回転が発生し、この相対回転により振動
減衰力が発生する。換言すると、第２慣性体２２とケー
ス３，４の相対回転量は、第１慣性体２１とケース３，
４の相対回転量に比較して小さいので、第２慣性体２２
の慣性モーメントの一部が回転軸１側の慣性モーメント
として作用し、見掛け上、第２慣性体２２の慣性モーメ
ントが小さくなったのと同様になる。
【００４５】結局、回転軸１のねじり振動に対する両慣
性体２１，２２の特性が異なるので、回転軸１のねじり
振動により両慣性体２１，２２の間に相対回転が発生
し、両慣性体２１，２２の間の相対回転数が回転軸１の
ねじり振動周波数に応じて変化する。即ち、慣性体が１
枚の場合に慣性体とケースの軸方向の隙間、対面面積ま
たは慣性モーメントが回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するのと同様になる。
性体２１，２２の特性が異なるので、回転軸１のねじり
振動により両慣性体２１，２２の間に相対回転が発生
し、両慣性体２１，２２の間の相対回転数が回転軸１の
ねじり振動周波数に応じて変化する。即ち、慣性体が１
枚の場合に慣性体とケースの軸方向の隙間、対面面積ま
たは慣性モーメントが回転軸のねじり振動周波数に応じ
て変化するのと同様になる。
【００４６】従って、前例におけるのと同様に、トラン
スミッションの回転軸に取り付けると、図３に示すよう
に、広い周波数範囲において周波数が低い方の振幅増大
と周波数が高い方の振幅増大をそれぞれ十分に減衰する
ことができる。
スミッションの回転軸に取り付けると、図３に示すよう
に、広い周波数範囲において周波数が低い方の振幅増大
と周波数が高い方の振幅増大をそれぞれ十分に減衰する
ことができる。
【００４７】また、周波数が低い方の振幅増大を減衰す
るダンパと周波数が高い方の振幅増大を減衰するダンパ
を別々に設けた場合に比較して、慣性体の慣性モーメン
トが小さくなり、ダンパを小型軽量にすることができ、
トランスミッションのような動力伝達装置などに組み込
み易くなる。
るダンパと周波数が高い方の振幅増大を減衰するダンパ
を別々に設けた場合に比較して、慣性体の慣性モーメン
トが小さくなり、ダンパを小型軽量にすることができ、
トランスミッションのような動力伝達装置などに組み込
み易くなる。
【図１】本発明の第１実施例のねじり振動減衰粘性ダン
パの縦断側面図であって、図２のＡ−Ａ線断面図であ
る。
パの縦断側面図であって、図２のＡ−Ａ線断面図であ
る。
【図２】同例のねじり振動減衰粘性ダンパの中央縦断正
面図である。
面図である。
【図３】同例のねじり振動減衰粘性ダンパの振動減衰特
性図である。
性図である。
【図４】本発明の第２実施例のねじり振動減衰粘性ダン
パの中央縦断側面図である。
パの中央縦断側面図である。
【図５】同例のねじり振動減衰粘性ダンパの中央縦断正
面図である。
面図である。
【図６】本発明の第３実施例のねじり振動減衰粘性ダン
パの中央縦断側面図である。
パの中央縦断側面図である。
【図７】第１従来例のねじり振動減衰粘性ダンパの中央
縦断概略側面図である。
縦断概略側面図である。
【図８】同例のねじり振動減衰粘性ダンパの振動減衰特
性図である。
性図である。
【図９】ねじり振動減衰粘性ダンパにおける共振時の振
幅低減率と軸方向の隙間の関係を示す線図である。
幅低減率と軸方向の隙間の関係を示す線図である。
【図１０】ねじり振動減衰粘性ダンパにおける共振時の
振幅低減率と慣性モーメント比の関係を示す線図であ
る。
振幅低減率と慣性モーメント比の関係を示す線図であ
る。
１ 回転軸 ３ ケース本体 ４ 蓋板 ８ 慣性体 ｈs1，ｈs2 慣性体とケースの軸方向の隙間 ２１ 第１慣性体 ２２ 第２慣性体
Claims (2)
- 【請求項１】 回転軸と一緒に回転するケースの内部に
慣性体を同芯状に回転自在に収容し、ケースと慣性体の
間の隙間に粘性流体を充填したねじり振動減衰粘性ダン
パにおいて、 慣性体とケースの軸方向の隙間と対面面積及び慣性体の
慣性モーメントのうち少なくとも１つを回転軸のねじり
振動周波数に応じて変化させる機構を設けたことを特徴
とするねじり振動減衰粘性ダンパ。 - 【請求項２】 回転軸と一緒に回転するケースの内部に
慣性体を同芯状に回転自在に収容し、ケースと慣性体の
間の隙間に粘性流体を充填したねじり振動減衰粘性ダン
パにおいて、 慣性体を複数にして並列し、回転軸のねじり振動に対す
る慣性体の特性を異にし、慣性体の間の相対回転数が回
転軸のねじり振動周波数に応じて変化する構成にしたこ
とを特徴とするねじり振動減衰粘性ダンパ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1237995A JPH08200449A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | ねじり振動減衰粘性ダンパ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1237995A JPH08200449A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | ねじり振動減衰粘性ダンパ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08200449A true JPH08200449A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11803646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1237995A Pending JPH08200449A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | ねじり振動減衰粘性ダンパ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08200449A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7448298B2 (en) * | 2002-05-31 | 2008-11-11 | Fukoku Co., Ltd. | Viscous damper |
| JP2018096533A (ja) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社２１世紀ものづくり日本 | 回転体の制振機構、制振フランジ、及び、制振方法 |
| CN112709783A (zh) * | 2019-10-25 | 2021-04-27 | 现代自动车株式会社 | 用于车辆的曲轴的黏性阻尼器 |
-
1995
- 1995-01-30 JP JP1237995A patent/JPH08200449A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7448298B2 (en) * | 2002-05-31 | 2008-11-11 | Fukoku Co., Ltd. | Viscous damper |
| JP2018096533A (ja) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 株式会社２１世紀ものづくり日本 | 回転体の制振機構、制振フランジ、及び、制振方法 |
| CN112709783A (zh) * | 2019-10-25 | 2021-04-27 | 现代自动车株式会社 | 用于车辆的曲轴的黏性阻尼器 |
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