JPH07969B2 - 断熱ガラスユニット - Google Patents

断熱ガラスユニット

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JPH07969B2
JPH07969B2 JP2136949A JP13694990A JPH07969B2 JP H07969 B2 JPH07969 B2 JP H07969B2 JP 2136949 A JP2136949 A JP 2136949A JP 13694990 A JP13694990 A JP 13694990A JP H07969 B2 JPH07969 B2 JP H07969B2
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ナラヤン ニラブ
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カーディナル アイジー カンパニー
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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、窓およびドア等に使用される断熱ガラスユニ
ットに関する。
（従来の技術） 断熱ガラスユニットは、一般に２つまたはそれ以上の一
定間隔で離された平行なガラス板からなり、ガラス板の
対向する面は１つまたは複数の周辺に設けられたスペー
サによって互いに離されている。ガラス板の対向する面
の１つまたはそれ以上には、ガラスユニットの断熱効率
を向上させるために金属酸化物または他の物質を被覆し
てもよい。スペーサは、一般に金属の管形状物であり、
ガラス板の周辺に延びて、比較的柔軟な接着性充填材に
よってガラス板の対向する面に接合されている。
構造上、スペーサは雷雨または大気の乱れによる正また
は負の風荷重および温度差によってガラス板に生じる応
力に対して、対をなすガラス板を互いに関連して支持し
なければならない。通常、上記スペーサの充填材は最も
弱い構造用要素であるので、ガラス板の面方向の運動ま
たは曲げ方向の運動を防止することができない。
従って、充填材を使用するスペーサでは、ガラス板間を
密封して接合しただけの支持構造をもたらすことにな
る。また、従来のセラミックスフリットおよびその他の
剛性スペーサを使用したものもあるが、この種のスペー
サでは、ガラス板間を強固に固定した状態の支持構造と
なり、この固定型の支持構造の場合には風荷重が引き起
こす応力によってガラス板を破損する可能性が、単に柔
軟性のある充填材を介して接合した支持構造の場合より
もはるかに高いため、固定型の支持構造では、厚めのガ
ラス板または強化ガラスを使用しなければならず一層費
用がかかることになる。
スペーサは、ガラス板間空間部（対向するガラス板の面
の間の空間部）を大気から密封している。ガラス板間空
間部には、一般に乾燥空気あるいはアルゴン等の低熱伝
導性の不活性ガスが充填されていて、ガラス板間空間部
は凝縮し得る湿気および微量のその他の汚染物質さえ実
質上ない状態に保たれている。
さらに、スペーサは高い断熱性がなければならない。ガ
ス等が充填されているガラス板間の空間部は建物の室内
に面している内側ガラス板から室外に面している外側ガ
ラス板への熱の流れに対して優れた抵抗を与える。その
ため、断熱ガラスユニットの大部分の熱損失は、スペー
サがガラス板間空間部内のガスよりも熱に対して遥かに
伝熱性が大きいためにスペーサを通して生じている。そ
の結果、冬季には、内側ガラスの温度が周辺領域（通
常、ガラス板の周辺部に6.35cm（2.5inch）幅のストリ
ップがあると考えられる）、特にガラスユニットの底部
の近くでは、内側ガラス板に隣接する空気の温度を露点
以下に下げてしまい、望ましくない凝結を生じさせる。
“サイトライン”（ガラス板の端縁部からスペーサの内
側端縁部までの距離）は可視領域を最大限にするための
できるだけ小さい方が理想的であり、サイトラインには
1.905cm（3/4inch）以下または1.27cm（1/2inch）以下
さえ要求されることが多い。
このような要求に応える理想的なスペーサは、ガラス板
がたとえ曲がっても優れた断熱性およびガスの絶縁性を
保持しなければならず、しかもスペーサ自体が可視領域
を過度に制限することがないものでなければならない。
上記厳しい要求に応じるために種々のスペーサが研究さ
れており、従来第１図に示すようなものが提案されてい
る。
Ｇは一定間隔に離されたガラス板であり、Ｓはアルミニ
ウム製のスペーサである。両ガラス板Ｇの対向している
面は填隙材ＡによってスペーサＳに接合されている。ス
ペーサＳはほぼ管形状の形状をしており、スペーサＳの
端縁部は内壁の中心に沿ったＷに示す位置で溶接されて
いる。スペーサＳによって規定された空洞部の中には、
粉末状の乾燥剤Ｄが設けられている。内壁部には、ガラ
ス板間の空間部Ｉにあるガスを乾燥剤Ｄと接触されるこ
とができるように複数の小さな孔（図示せず）が形成さ
れている。別の填隙材（シリコンゴム）ＨはスペーサＳ
の外壁部Ｏおよびその周縁部に隣接しているガラス板Ｇ
の対向する面によって規定された空間部に配備され、一
方のガラス板から他方のガラス板へ熱を伝導させ得るも
う１つの熱通路となっている。
第１図に示されている断熱ガラスユニットは構造が非常
に頑丈である。そして、およそ0.04からおよそ0.066hr
−℃−m2/kcal（およそ0.06からおよそ0.1hr−°Ｆ−ft
2/Btu）の“Rsp"値を示す。ここで使用される“Rsp"は
スペーサＳおよび填隙材A,Hによって与えられる熱抵抗
の測定値であり、Rspは熱コンダクタンスUsp Kcal/m2−
hr−℃（Btu/ft2−hr−°Ｆ）の逆数であるが、この場
合単位面積は、ガラス板Ｇの両方の面に平行でかつ一方
の側がガラス板Ｇの周縁部によって境界決めされ、他方
の側が填隙材Ａの上端縁部により境界決めされたガラス
板Ｇの周辺部に沿って測定された面積を表わすが、但
し、Ｌは周縁端Ｅから最も離れているガラス板Ｇへの填
隙材Ａ取付個所を表わす。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記断熱ガラスユニットでは、対をなす
ガラス板間に信頼できる構造上の支持を提供し、水分お
よび気体に対し実質上非浸透性であり、しかも一方のガ
ラス板から他方へスペーサを通る熱の流れに強力に抵抗
できるような高い断熱性を持つ耐久性のあるスペーサの
要求には、まだ充分に応じることができておらず、より
満足できる断熱ガラスユニットの実現が要求されてい
る。
（課題を解決するための手段・作用） 本発明は、大量生産が可能で、かつ一対のほぼ平行な、
一定間隔離れたガラス板およびガラス板を互いに接続さ
れてガラス板と共にガラス板間ガス包含空間部Ｉを規定
するスペーサー充填材アセンブリを含んでいる多重断熱
ガラスユニットを提供する。スペーサー充填材アセンブ
リは、ガラス板間の距離に実質上広がっている金属製の
第１のウエブおよびガラス板の対向する面にウエブの端
縁部を接合している填隙材からなっており、第１のウエ
ブおよび填隙材は、およそ0.39cm3/year−cm−atm.（お
よそ0.06inch3/year−inch（周囲長さ）−atm.）より小
さく、できればおよそ0.19cm3/year−cm−atm.（0.03in
ch3/year−inch−atm.）より小さい空気またはガラス板
間のガスに対する浸透率を有する障壁を構成している。
第１のウエブおよび填隙材は両ガラス板間（すなわちガ
ラス板の対向する面の隣接する部分の間）に、第１のウ
エブを通して伸びかつおよそ5.3hr−℃−m2/kcal（8hr
−°Ｆ−ft2/Btu）、すなわち、ガラス板の周縁部に沿
って測定した長さの1m当り5.3hr−℃−m2/kcalを少なく
とも有する熱抵抗を呈する第１熱通路を備えている。ス
ペーサー充填材アセンブリがガラス板間空間部と外気と
の間で水分および気体に対し実質上非浸透となり、ま
た、熱抵抗の大きな外側構造物により一対のガラス板は
強固に保持され、第１のウエブによって形成される第１
熱通路が、一方のガラス板から他方へ熱伝導を行なう主
要機構であるため、この第１熱流路でガラス板間のそれ
らの周辺部における熱流が制御される。
周辺構造物として、スペーサー充填材アセンブリは第１
のウエブから分離し、かつ互いに関連してガラス板を構
造的に支持している構造用支持部材を備えてもよく、分
離した支持機構は第１熱通路よりも少なくともおよそ2.
5倍（できれば少なくとも５倍）の熱抵抗を有する第２
熱通路をガラス板間に構成する。
構造用支持部材としては、できればガラス板間の距離に
実質上広がっており、かつガラス板間に剛性構造用支持
部を具備する第２のウエブを備えることが望ましい。第
２のウエブは第１熱通路に並列に配置された第２熱通路
を構成し、第２熱通路は少なくともおよそ15.9hr−℃−
m2/kcal（24hr−°Ｆ−ft2/Btu）の熱抵抗を有するが、
できれば少なくともおよそ26.5hr−℃−m2/kcal（およ
そ40hr−°Ｆ−ft2/Btu）が望ましい。第２のウエブ
は、できれば第１のウエブによって外気から密封された
細長い開口部を両ウエブ間に形成するために、ガラス板
間空間部の方向（すなわち接近する方向）に第１のウエ
ブから一定間隔離れていて、第２のウエブが細長い開口
部をガラス板間空間部と連結されるために通路開口部を
有することが望ましい。第２のウエブを通る開口部は、
熱流に対して望ましい抵抗をウエブが備えるのに充分な
数、寸法および形状であることが望ましい。第１および
第２のウエブが一体をなして形成されることが望まし
く、管形状スペーサの外側および内側に面する壁を形成
するが、スペーサの端縁部は外側および内側に面する壁
を接合させる側壁部を具備している。充填材は合成ゴム
等でよいがスペーサの側壁部をガラス板の対向する面に
接着させる。
（実施例） つぎに、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第２図に概略示すように、スペーサ10は、一定間隔離れ
た平行なガラス板18,20の対向する面14,16の間にガラス
板間に蛇腹形状で広がっている第１の金属性ウエブ12を
備えている。第２図に示すように、第１のウエブ12は断
面がほぼＷ形状をしており、Ｗ形状のアーム部にはポリ
イソブチレン等の細長いストリップ（以下第一充填材と
いう）24を支えるための平たい平行な側壁部22を有し、
第１充填材24はガラス板18,20の対向している面14,16に
側壁部を接着させて、第１のウエブ12と共にウエブ−充
填材アセンブリを形成している。第１のウエブ12は金属
（できればステンレス鋼またはEZ−12BまたはEZ−92E等
のマグネシウム合金が望ましい）から作られており、そ
の金属は、アルミニウムと比べると、低い熱伝導率を示
し、かつ薄い部分でも大きな剛性を有する。
ガラス板18,20に第１のウエブ12を密封する充填材（第
１充填材24および後述する第２充填材ストリップを含
む）は、ガラス板18,20間の距離だけ実質上広がってい
る第１熱通路を規定し、この第１熱通路は、少なくとも
およそ5.3hr−℃−m2/kcal（8hr−°Ｆ−ft2/Btu）の熱
抵抗（熱量／時間−周囲長さ−ガラス板18,20の対向し
合う面間における温度差により測定された熱コンダクタ
ンスの逆数として示されたもの）を有する。幅1.14cm
（0.45inch）のガラス板18,20間のスペースに対し、第
１熱通路の熱抵抗はおよそ5.3から7.3hr−℃−m2/kcal
（およそ８からおよそ11hr−°Ｆ−ft2/Btu）の範囲に
あり、幅1.65cm（0.65inch）のガラス板18,20間のスペ
ースに対する熱抵抗はおよそ13.3hr−℃−m2/kcal（20h
r−°Ｆ−ft2/Btu）の範囲までなり得る。
この高い値の抵抗率には幾つかの要因が基になってい
る。１つの要因は、第１のウエブ12を作る材料に関係す
るが、それについては高強度および低熱伝導率の点から
見てステンレス鋼が最も適していることは前に説明し
た。また、第１のウエブ12が薄ければ薄いほど、より小
さい断面積となって熱伝達の低減に役立つため、使用で
きる範囲でできる限り第１のウエブ12を薄くすることが
望ましい。およそ0.010からおよそ0.015cm（およそ0.00
4からおよそ0.006inch）の範囲の実質上均等な厚さを有
するステンレス鋼の第１のウエブ12が適している。第３
の要因は第１のウエブ12によって規定されるガラス板1
8,20間の第１熱通路の長さに関連し、通路長さを延ばす
ために第２図に示すように第１のウエブ12がほぼＷ形の
横断面になるように形成されている。これは、少なくと
もおよそ1.02cm（0.4inch）またはそれ以上の長さが望
ましく、およそ1.02からおよそ3.05cm（およそ0.4から
およそ1.2inch）の範囲の通路長さが適している。
第１のウエブ12は、一方のガラス板から他方のガラス板
への熱の流れに高い抵抗性を示すが、空気または他の気
体の浸透に対しても高い抵抗性を示す必要がある。ガラ
ス板18,20間の空間部Ｉは、空気の熱伝導係数よりも小
さい熱伝導係数を有する無水ガスで充満されていること
が多い。アルゴン、クリプトンおよびSF6は従来使用さ
れている適当な気体の例である。ガラス板18,20間の空
間部Ｉはほぼ大気圧で維持されているが、アルゴン等の
ガスはスペーサー充填材アセンブリを通って外部の大気
へ浸透する傾向があり、外部の大気はスペーサー充填材
アセンブリを通って、ガラス板18,20間の空間部Ｉの中
へ浸透する傾向がある。第１のウエブ12は、従って、ガ
ラス板18,20を相互に断熱させる機能を果たすばかりで
なく、ガラス板18,20は第１のウエブ12を接着させる充
填材と共に、密封部を横切る空気またはアルゴン等の気
体の無視し得る以上の浸透を防止する不浸透性の高い周
囲密封部の機能も果している。第１のウエブ12がステン
レス鋼または他の金属または無機材料（ポリエステル等
の高分子材料と比較して）からなる場合には、空気また
は他の気体の漏れが第１充填材24を通して発生すること
になる。したがって、第１充填材24はできるだけ薄く、
できれば厚さはおよそ0.038cm（0.015inch）を越えない
で作られ、幅（細長いストリップに垂直で、ガラス板1
8,20の面に平行な面で測定した）は少なくともおよそ0.
33cm（0.13inch）がよい。このようにすると、第１のウ
エブ12および第１充填材24は、およそ0.39cm3/year−cm
−atm.（およそ0.06inch3/year−inch（周囲の長さ）−
atm.）より大きくない、できればおよそ0.19cm3/year−
cm−atm.（0.03inch3/year−inch−atm.）より小さい空
気およびガラス板18,20間の気体に対する浸透性を呈す
る。
本発明の断熱ガラスユニットに使用されるスペーサは、
ガラス板18,20を互いに関連して支えるために別個の構
造用支持部材を備えている。本実施例では第２図に示す
ように、構造用支持部材として、第１のウエブ12の金属
部分と一体をなして形成されている壁部30からなり、壁
部30は、対向し合うガラス板18,20の面の隣接位置から
互いの方向に伸びるウエブ部分31,32からなり、第２図
で34で示されている溶接線に沿って溶接されている。
第２図に示される実施例では、壁部30は、ガラス板18,2
0間の距離に実質上広がっていて、かつ特に断熱ガラス
ユニットが組立中である時、ガラス板18,20を互いに関
連して構造上支えるのに充分な剛性を有する第２のウエ
ブとなる。第２図に示したように、金属のスペーサは一
体的に、すなわち適当な曲げ、孔形成（例えば、孔明
け）および溶接などの工程によって一個の金属ストリッ
プから形成される。ガラス板18,20間の長い熱通路を構
成すべく横断面がほぼＷ形をしており、かつ熱の流れに
対して有効な横断面積を縮小させるために薄い材料から
形成された第１のウエブ12は、その曲がりくねった横断
面形状のためにむしろたわみ性を有することが多いの
で、ガラス板18,20間で互いに関して移動し、その結果
第１充填材24の上に実質的なひずみを生ずるのを防ぐだ
けの充分な支持を単独ではもたらすことができない。
そこで、第２図に示す実施例の壁部30によって規定され
る第２のウエブ（以下第２のウエブを30とする）は、そ
のほぼ平らな形状および第１のウエブ12へに接続してい
るために、ガラス板18,20間に実質的な剛性をもたら
す。第１のウエブ12および第１充填材24がガスの流れに
対する充分な不浸透性をスペーサに与えるので、第２の
ウエブ30はガス不浸透性である必要はないが、一方のガ
ラス板から他方への熱の流れに対しては極度に抵抗しな
ければならない。実際上、第２のウエブ30によって構成
される第２熱通路は、これと並列に配置された第１ウエ
ブ12により構成される第１熱通路の熱抵抗よりも、少な
くとも2.5倍以上、好ましくは、2.5〜５倍の範囲の熱抵
抗を有する。第２のウエブ30の熱抵抗はおよそ15.9hr−
m2−℃/kcal（24hr−°Ｆ−ft/Btu）以上で、およそ26.
5からおよそ79.6hr−℃−m2/kcal（およそ40からおよそ
120hr−°Ｆ−ft2/Btu）の範囲であることが望ましい。
本実施例では、熱抵抗が、第２図に示す、第２ウエブ30
に形成された食い違い配列の溝孔36を特徴とする一連の
開口部の形成によって与えられ、開口部は第２のウエブ
30を横切る熱流に対し縮小された横断面をもつ曲がりく
ねった通路を提供し、上述したように、第１熱通路のそ
れよりも少なくともおよそ2.5倍の熱流に対する抵抗を
第２のウエブ30に備えさせる。このようにして得られた
実質的熱抵抗は、溝孔36の存在のため熱流に対して有効
な縮小された面積のみならず、一方のガラス板から他方
へ第２のウエブ30を横切って移動する熱に対する増大さ
れた通路長さの機能（これもまた溝孔36による結果であ
るが）である。溝孔36は打ち抜き加工などによる孔明け
等の既知の機械加工によって形成される。
断熱ガラスユニットに増大された剛性および支持を与え
るために、第２図に40で示される第２充填材が、ガラス
板18,20と、これに対面する第１ウエブ12のアーム部分4
2との間の空間部に充填される。第１ウエブ12のアーム
部分は、第１ウエブの端縁部24に向って外表面が次第に
ガラス板の対向面に接近する。第２充填材はどのような
低熱伝導性充填材でも良いが、ゼネラル エレクトリッ
ク（General Electric）3211および1200等のシリコーン
充填材は良好な結果をもたらす。
第２図はスペーサー充填材アセンブリは、第１ウエブ12
によって示される熱抵抗の少なくとも2.5倍以上、好ま
しくは、2.5倍〜５倍の範囲の熱抵抗を有する第２熱通
路を備えた構造となっている。したがって、第１のウエ
ブ12によって形成される第１熱通路は、一方のガラス板
から他方へ熱伝導を行なう主要機構であり、この構造
で、ガラス板18,20間のそれらの周辺部における熱流は
密接に制御される。
第２のウエブ30に形成された溝孔36は、また、第１のウ
エブ12と第２のウエブ30によって、形成された中空のス
ペースの内外へ、ガラス板18,20間の空間部Ｉにあるガ
スが流れるのを可能にする機構も有するが、もし希望す
るならば、この中空スペースに乾燥剤を入れておいても
よい。
つぎに、第３図に基づいて他の実施例を説明する。第３
図では、第２図に示されたものに対応する構造を示すた
めにダッシュを付けた類似識別番号が使用されている。
第３図のガラス板18′,20′間に使用されるスペーサ1
0′は、第２図に示されている第１のウエブ12よりも横
断面図がより多く曲がりくねった形状を有する第１のウ
エブ12′からなっている。第２図に示されたものと同様
に、第１のウエブ12′の側壁部22′は、ポリイソブチレ
ンまたは類似物の第１充填材24′によって向かい合うガ
ラス板18′,20′の面に密封されるための平らな、平行
な面を備えている。第２のウエブ（これも同一材料で例
えばステンレス鋼等の金属からなる）30′は第２図に示
されるのと同様な方法で溝孔36が適当に作られており、
第２のウエブ30′の縦方向端縁部は第１のウエブ12′の
側壁部に37′の位置で溶接または別の固定方法により固
く接続されている。各ウエブ12′,30′の間の固定はど
のような機械的結合であってもよい。例えば、第２のウ
エブ30′の縦方向端縁部は、第１のウエブ12′の側壁部
22′に隣接するか、あるいは面対面接触の形で側壁部2
2′の上に載せるかのいずれかのために下方向へ（すな
わち、断熱ガラスユニットの外側に向って）折り曲げる
ことができ、次いで側壁部22′は溶接または類似の方法
（図示されていない）で接続される。
本発明の断熱ガラスユニットのもう１つの実施例が第４
図に示されている。本実施例のスペーサ10″は第２図の
スペーサ10に類似した断面Ｗ形状の第１のウエブ12″を
有している。“W"の直立アーム部は側壁部22″からな
り、該アーム部は、第２図および第３図に示されたもの
と類似の方法で、ポリイソプレンゴムまたは類似物の第
１充填材24″によってガラス板18″,20″の内側面14″,
16″に接着されている。第４図に示されるスペーサ10″
は第２図および第３図に示された実施例のスペーサ10,1
0′にあるような一定間隔離れた第２のウエブ30,30′を
備えていない。むしろ、付加的構造用支持部は第２図に
示された方法に類似した方法で、ガラス板18″,20″
と、第１ウエブの端縁部22″に向かって次第にガラス板
の対向面に接近する第１ウエブ12のアーム部分との間に
充填した第２充填材40″を含んだ構造用樹脂状物質また
はセメント状物質によって構成されている。構造用樹脂
状物質50は、中央部の外側に向いて広がった第１のウエ
ブ12″の壁によって形成されるほぼＷ形の凹所内に備え
られる。また、同一あるいは類似の構造用樹脂状物質54
が、アーム部42および壁部52によってそれぞれ規定さ
れ、ガラス板18″,20″間の空間部Ｉに開放するＶ形の
溝の中にも具備されている。後者の物質54は、RTV−762
（General Electric）等の海綿状シリコーンまたは充分
な構造剛性を提供する別の物質で構成してもよく、かつ
物質54はガラス板18″,20″間の空間部Ｉに露出される
ので乾燥材を包含させてもよい。また、構造用物質54
は、ガラス板18″,20″間のガス状環境の汚染を避ける
ために、蒸発しやすい成分のないことが望ましい。
構造用樹脂状物質40″,50は、同一のものでも異なるも
のでもよいが、これらは、ガラス板18″,20″を互いに
関してスペーサ10″が適当に支持することができるよう
に充分な構造剛性を同じように提供する。このような方
法でガラス板18″,20″は、断熱ガラスユニットの製
造、輸送および据え付けの間互いにに関して支持されね
ばならず、最終的には木製あるいは金属製の枠の中に収
納される。第４図に示す実施例に使用される構造用樹脂
状物質40″,50および54は断熱性が非常に高いことが重
要である。第４図に示される構造用樹脂状物質40″,50,
54は、スペーサ10″に構造強さを与える目的で第１のウ
エブ12″の両側に互いに重なり合うように備えられてい
る。必要なスペーサ強度を備えるのに必要なだけの多量
のまたは少量のこれらの樹脂状物質が使用されることに
なる。すなわち、実施態様によっては、第４図に示され
るように構造用樹脂状物質を重ね合せる必要のない場合
もある。
第３図および第４図にそれぞれ示される第１のウエブ1
2′,12″は、ポリイソブチレンまたは類似物の第１充填
材24′,24″を含むが、それらは第２図に示した実施例
の場合と同様に通過するガス浸透に対して優れた抵抗を
示し、それぞれ空気およびガラス板間のガスに対してお
よそ0.39cm3/year−cm−atm.（およそ0.06inch3/year−
inch−atm.）より以上にならない浸透度を示す（但し、
この気圧は、空気またはガラス板間の空間部Ｉのガス分
圧の、第１のウエブ12′,12″を横切る圧力差に当ては
まる。ガラス板間の空間部Ｉは空気よりもガスを含むの
で、この値は通常1.0気圧である）。
本発明のスペーサは、前述した通り、ステンレス鋼また
は他の金属から適宜形成されたものである。実施例にお
いて、スペーサは、第１すなわち外周ウエブに曲がりく
ねった横断面、または第２すなわち内側ウエブには伝導
率低減用の溝孔を形成するために、従来式の金属シート
形成技術を使って、ステンレス鋼の１枚の細長いシート
またはストリップにより形成されている。
上述したスペーサはガラスユニットの周辺部の実質上全
体に沿って伸びている。スペーサはガラスユニットの隅
角部で折り曲げられて、その両末端部は溶接等によって
接合され、すくなくとも第１のウエブ部分に気密シール
を備えている。あるいはまた、第２図に示したものと類
似した横断面を有する別個に形成されたコーナ部材をス
ペーサの直線状部分間に挿入して使用することもでき、
その挿入部分は溶接または類似の方法によって直線状部
分と接合される。
本発明の断熱ガラスユニットを作成するには、成型ずみ
の金属スペーサに、その両側に第１充填材を具備し、ス
ペーサは取付けるべきガラス板に対応できるようにほぼ
長方形に形成されている。スペーサを水平方向に配置さ
れたガラス板の上に、ガラス板の周縁部に隣接して載
せ、次いで第２ガラス板をスペーサの上に載せ、このよ
うにして第２および第１ガラス板は第１充填材を介して
スペーサに接合されることになる。ガラス板間の空間部
Ｉ内の空気は、米国特許第4,780,164号に示されている
方法も含めて種々の方法によって、アルゴンまたは他の
絶縁ガスと置換される。次いで、支持用第２充填材40″
を対面するガラス面とウエブのアームの対向し合う面の
間に具備してガラスユニットに一層の構造的支持を与
え、特にガラス板がスペーサから引き離されるのを防止
する。以上述べた第２充填材を除いて、ガラス板の対向
し合う面によって、その端縁部に隣接しかつウエブの外
側に境界決めされた空間部Ｉは、できれば填隙材あるい
はその空間部Ｉを埋める他の材料が実質上含まないこと
が望ましい。ウエブの外側面は従って、充填材によって
覆われずに、むしろ断熱ガラスユニットの外側、すなわ
ち空気中に曝されているのが望ましい。
上記実施例の断熱ガラスユニットは２枚のガラス板を用
いたものとして説明したが、ガラス板は３枚あるいはそ
れ以上であってもよく、本発明のスペーサー填隙材組立
部品は１つまたはそれ以上の対をなす対向しているガラ
ス面の間に具備されるが、できれば対向し合うガラス面
の各一対ごとに具備されることが望ましい。
以上本発明の実施例を説明したが、本発明は、特許請求
の範囲を逸脱しない範囲内において、上記実施例に対し
て種々の変更、応用および修正が行なわれ得る。
（発明の効果） 以上詳細に説明したように、本発明の断熱ガラスユニッ
トは、ステンレス鋼からなる第１ウエブの端縁部を第１
充填材を介してガラス板間に接合して、第１ウエブと第
１充填材とで所定の熱抵抗を有する第１熱通路を形成
し、さらに、第１ウエブのアーム部分とガラス板の各対
向面との間にのみ第２充填材を充填して第１ウエブの外
表面の中間部分には第２充填材を配置していないので、
第1,第２充填材を通して熱が伝わることがなくなり、一
方のガラス板から他方のガラス板へスペーサを通る熱の
流れに抵抗する高い断熱特性を維持できるので、熱の伝
達効率を減少させることができる。
また、本発明は、ガラス板とこれに対向する第１ウエブ
のアーム部分との間にのみ第２充填材を充填し、蛇腹形
状の第１ウエブの端縁部を第１充填材で接合する構造な
ので、熱伝達通路を長くし、かつガラス板が第１充填材
を支点に前後に揺動できる柔軟構造を形成すると共に対
向するガラスを互いに支持することができ、また取付け
および外部から応力に対する耐久性が向上する。
また、第２ウエブをさらに設けることにより、支持構造
の強度化を図るとともに、第２ウエブを介して第２熱通
路を形成して、熱の伝達を分散させることができ、さら
に断熱性と耐久性を備えた断熱ガラスユニットを構成で
きる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、スペーサを備えた代表的な従来の断熱ガラス
ユニットの断面図、 第２図は、本発明の断熱ガラスユニットのスペーサ部分
を示す破断斜視図、 第３図は、本発明の断熱ガラスユニットの他の実施例を
示す断面図、 第４図は、本発明の断熱ガラスユニットのさらにもう１
つの実施例を示す断面図である。 10……スペーサ、12……第１のウエブ 18,20……ガラス板、24……第１充填材 30……第２のウエブ、36……溝孔 40……第２充填材

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ほぼ平行に一定間隔離れて対面し、対向表
    面（14,16）と周縁部を有する一対のガラス板（18,20）
    と、該ガラス板間の周囲に接合されるスペーサー充填材
    アセンブリ（10）を有する断熱ガラスユニットであっ
    て、 前記ガラス板（18,20）およびスペーサー充填材アセン
    ブリ（10）が、ガラス板間にガスを包含する空間部
    （Ｉ）を形成し、前記スペーサー充填材アセンブリは、 ガラス板間に中間部分（60）と、ガラス板に向けて外表
    面が接近するアーム部分（42,42）とを備え、ほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている第１ウエブ（12）と、 この第１ウエブの端縁部（22,22）をそれぞれガラス板
    の対向面に接合させる第１充填材（24）と、 前記アーム部分の外表面と前記ガラス板の各対向面との
    間にのみ配置される第２充填材（40）とを含んでおり、 前記第１ウエブ（12）の外表面の中間部分には前記第２
    充填材（40）がなく、しかも、前記第１ウエブ（12）と
    第1,第２充填材（24,40）は、空気およびガラス板間の
    空間部のガスに対して約0.39cm3/year−cm−atm.（0.06
    inch3/year−inch−atm.）より小さい浸透率を有する障
    壁を形成し、 前記第１ウエブ（12）は、板厚の薄いステンレス鋼であ
    って、少なくとも約5.3hr−℃−m2/kcal（8hr−°Ｆ−f
    t2/Btu）の熱抵抗を有する第１熱通路をガラス板間に形
    成していることを特徴とする断熱ガラスユニット。
  2. 【請求項２】第１ウエブ（12）は、ガラス間に約1.016c
    m（0.4inch）より長い熱通路長さを有していることを特
    徴とする請求項１の断熱ガラスユニット。
  3. 【請求項３】第１ウエブ（12）は、断面が蛇腹形状とな
    っていることを特徴とする請求項１の断熱ガラスユニッ
    ト。
  4. 【請求項４】第１ウエブ（12）は、ガラス板（18,20）
    の周縁部から内側に間隔を置いて配置されていることを
    特徴とする請求項１の断熱ガラスユニット。
  5. 【請求項５】第１ウエブ（12）は、約0.015cm（0.006in
    ch）よりも薄い板厚のステンレス鋼であることを特徴と
    する請求項１の断熱ガラスユニット。
  6. 【請求項６】ほぼ平行に一定間隔離れて対面し、対向表
    面（14,16）と周縁部を有する一対のガラス板（18,20）
    と、該ガラス板間の周囲に接合されるスペーサー充填材
    アセンブリ（10）を有する断熱ガラスユニットであっ
    て、 前記ガラス板（18,20）およびスペーサー充填材アセン
    ブリ（10）が、ガラス板間にガスを包含する空間部
    （Ｉ）を形成し、前記スペーサー充填材アセンブリは、 ガラス板間に中間部分（60）と、ガラス板に向けて外表
    面が接近するアーム部分（42,42）とを備え、ほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている第１ウエブ（12）と、 この第１ウエブの端縁部（22,22）をそれぞれガラス板
    の対向面に接合させる第１充填材（24）と、 前記アーム部分の外表面と前記ガラス板の各対向面との
    間にのみ配置される第２充填材（40）と、 前記第１ウエブ（12）から内側に間隔を置いてほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている第２ウエブ（30）とを含
    んでおり、 前記第１ウエブ（12）の外表面の中間部分に前記第２充
    填材（40）がなく、しかも、前記第１ウエブ（12）と第
    1,第２充填材（24,40）は、空気およびガラス板間の空
    間部のガスに対して約0.39cm3/year−cm−atm.（0.06in
    ch3/year−inch−atm.）より小さい浸透率を有する障壁
    を形成し、 前記第１ウエブ（12）は、板厚の薄いステンレス鋼であ
    って、少なくとも約5.3hr−℃−m2/kcal（8hr−°Ｆ−f
    t2/Btu）の熱抵抗を有する第１熱通路をガラス板間に形
    成していることを特徴とする断熱ガラスユニット。
  7. 【請求項７】第１ウエブ（12）は、断面が蛇腹形状とな
    っていることを特徴とする請求項６の断熱ガラスユニッ
    ト。
  8. 【請求項８】第１ウエブ（12）は、ガラス板（18,20）
    の周縁部から内側に間隔を置いて配置されていることを
    特徴とする請求項６の断熱ガラスユニット。
  9. 【請求項９】第１ウエブ（12）は、約0.015cm（0.006in
    ch）よりも薄い板厚のステンレス鋼であることを特徴と
    する請求項６の断熱ガラスユニット。
  10. 【請求項１０】ほぼ平行に一定間隔離れて対面し、対向
    表面（14,16）を有する一対のガラス板（18,20）と、該
    ガラス板間の周囲に接合されるスペーサー充填材アセン
    ブリ（10）を有する断熱ガラスユニットであって、 前記ガラス板（18,20）およびスペーサー充填材アセン
    ブリ（10）が、ガラス板間にガスを包含する空間部
    （Ｉ）を形成し、前記スペーサー充填材アセンブリは、 ガラス板間に中間部分（60）と、ガラス板に向けて外表
    面が接近するアーム部分（42,42）とを備え、ほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている断面蛇腹形状の第１ウエ
    ブ（12）と、 この第１ウエブの端縁部（22,22）をそれぞれガラス板
    の対向面に接合させる第１充填材（24）と、 前記アーム部分の外表面と前記ガラス板の各対向面との
    間にのみ配置される第２充填材（40）と、 前記第１ウエブ（12）から内側に間隔を置いてほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている第２ウエブ（30）とを含
    んでおり、 前記第１ウエブ（12）の外表面の中間部分に前記第２充
    填材（40）がなく、しかも、前記第１ウエブ（12）と第
    1,第２充填材（24,40）は、空気およびガラス板間の空
    間部のガスに対して約0.39cm3/year−cm−atm.（0.06in
    ch3/year−inch−atm.）より小さい浸透率を有する障壁
    を形成し、 前記第１ウエブ（12）は、約0.015cm（0.006inch）より
    も薄い実質上均一な厚さを有するステンレス鋼であっ
    て、ガラス間に約1.016cm（0.4inch）より長い熱通路長
    さを有し、少なくとも約5.3hr−℃−m2/kcal（8hr−°
    Ｆ−ft2/Btu）の熱抵抗を有する第１熱通路をガラス板
    間に形成していることを特徴とする断熱ガラスユニッ
    ト。
  11. 【請求項１１】ほぼ平行に一定間隔離れて対面し、対向
    表面（14,16）と周縁部を有する一対のガラス板（18,2
    0）と、該ガラス板間の周囲に接合されるスペーサー充
    填材アセンブリ（10）を有する断熱ガラスユニットであ
    って、 前記ガラス板（18,20）およびスペーサー充填材アセン
    ブリ（10）が、ガラス板間にガスを包含する空間部
    （Ｉ）を形成し、前記スペーサー充填材アセンブリは、 ガラス板間に中間部分（60）と、ガラス板に向けて外表
    面が接近するアーム部分（42,42）とを備え、ほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている断面蛇腹形状の第１ウエ
    ブ（12）と、 この第１ウエブの端縁部（22,22）をそれぞれガラス板
    の対向面に接合させる第１充填材（24）と、 前記アーム部分の外表面と前記ガラス板の各対向面との
    間にのみ配置される第２充填材（40）と、 前記第１ウエブ（12）から内側に間隔を置いてほぼガラ
    ス板間の距離だけ広がっている第２ウエブ（30）とを含
    んでおり、 前記第１ウエブ（12）の外表面の中間部分（60）には前
    記第２充填材（40）がなく、しかも、前記第１ウエブ
    （12）と第1,第２充填材（24,40）は、空気およびガラ
    ス板間の空間部のガスに対して約0.39cm3/year−cm−at
    m.（0.06inch3/year−inch−atm.）より小さい浸透率を
    有する障壁を形成し、 前記第１ウエブ（12）は、約0.015cm（0.006inch）より
    も薄い実質上均一な厚さを有するステンレス鋼であっ
    て、ガラス間に約1.016cm（0.4inch）より長い熱通路長
    さを有しており、前記第１ウエブ（12）の中央部分が前
    記ガラス板の周縁部の内方に配置され、第１ウエブ（1
    2）が、少なくとも約5.3hr−℃−m2/kcal（8hr−°Ｆ−
    ft2/Btu）の熱抵抗を有する第１熱通路をガラス板間に
    形成していることを特徴とする断熱ガラスユニット。
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