JPH0759725B2 - 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0759725B2 JPH0759725B2 JP63333826A JP33382688A JPH0759725B2 JP H0759725 B2 JPH0759725 B2 JP H0759725B2 JP 63333826 A JP63333826 A JP 63333826A JP 33382688 A JP33382688 A JP 33382688A JP H0759725 B2 JPH0759725 B2 JP H0759725B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁
鋼板の製造方法に関わり、特に板面に平行に磁化容易軸
がそろい磁束密度が高く、鉄損の低い回転機用素材を提
供する。
鋼板の製造方法に関わり、特に板面に平行に磁化容易軸
がそろい磁束密度が高く、鉄損の低い回転機用素材を提
供する。
なお、セミプロセスとは一般に熱延板を、そのまままた
は熱延板焼鈍を行い、酸洗後冷間圧延し、中間焼鈍を施
したのちスキンパス圧延、打抜き次いで、750℃で２時
間均熱程度の最終磁性焼鈍をする工程からなり、打抜ち
工程以降は客先での処理となる。
は熱延板焼鈍を行い、酸洗後冷間圧延し、中間焼鈍を施
したのちスキンパス圧延、打抜き次いで、750℃で２時
間均熱程度の最終磁性焼鈍をする工程からなり、打抜ち
工程以降は客先での処理となる。
回転機用素材としては、板面の各方向に磁化されること
から磁性に異方性がない、所謂面内無方向性材料が有利
である。このため、磁気特性はエプスタイン試料よりリ
ング試料での測定値が必要となる。
から磁性に異方性がない、所謂面内無方向性材料が有利
である。このため、磁気特性はエプスタイン試料よりリ
ング試料での測定値が必要となる。
従来の技術としては、例えば特開昭58−117828号公報に
はMn量を増やしてMn:0.75％以上にすることにより高磁
束密度のセミプロセス無方向性電磁鋼板を得る方法が、
特公昭57−52410号公報には熱延において低温で仕上圧
延を終了させることにより磁気特性を向上させる方法
が、また、特開昭60−125325号公報や特開昭63−210237
号公報には熱延での低温仕上圧延により、所謂スキンパ
ス圧延のないフルプロセス無方向性電磁鋼板の磁気特性
を改善する方法が示されている。
はMn量を増やしてMn:0.75％以上にすることにより高磁
束密度のセミプロセス無方向性電磁鋼板を得る方法が、
特公昭57−52410号公報には熱延において低温で仕上圧
延を終了させることにより磁気特性を向上させる方法
が、また、特開昭60−125325号公報や特開昭63−210237
号公報には熱延での低温仕上圧延により、所謂スキンパ
ス圧延のないフルプロセス無方向性電磁鋼板の磁気特性
を改善する方法が示されている。
しかしながら、特開昭58−117828号公報記載の発明にあ
っては、Mn量を増加する必要があるために合金添加コス
トが上昇するという難点がある。一方、特開昭57−5241
0号公報記載の発明にあっては仕上圧延終了温度（以
下、仕上温度）が750℃以上では回転機用材料としての
十分な特性が得られない。更に、特開昭60−125325号公
報、特開昭63−210237号公報記載の発明のフルプロセス
では鉄損特性に限界があり、客先での回転機特性に対す
る要求は更に強いものがあるため、異方性のより少なく
て磁性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板が求めら
れている。
っては、Mn量を増加する必要があるために合金添加コス
トが上昇するという難点がある。一方、特開昭57−5241
0号公報記載の発明にあっては仕上圧延終了温度（以
下、仕上温度）が750℃以上では回転機用材料としての
十分な特性が得られない。更に、特開昭60−125325号公
報、特開昭63−210237号公報記載の発明のフルプロセス
では鉄損特性に限界があり、客先での回転機特性に対す
る要求は更に強いものがあるため、異方性のより少なく
て磁性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板が求めら
れている。
従来の技術は、前記のように工業的には実施困難か、効
果が十分でないという問題点があった。また、本発明者
らは先に特開昭62−130259号公報記載の発明で、スキン
パス圧延前の焼鈍で平均結晶粒径を６〜20μｍとなすこ
とにより優れた材質特性を持つステッピングモータ用素
材を開発したが、本発明で更に鋼板の集合組織を大幅に
改善することにより、優れた磁気特性の無方向性電磁鋼
板を得たものである。すなわち、本発明の目的は回転機
用素材としてリングでの磁束密度と鉄損が優れたセミプ
ロセス無方向性電磁鋼板を工業的に製造する方法を提供
することである。
果が十分でないという問題点があった。また、本発明者
らは先に特開昭62−130259号公報記載の発明で、スキン
パス圧延前の焼鈍で平均結晶粒径を６〜20μｍとなすこ
とにより優れた材質特性を持つステッピングモータ用素
材を開発したが、本発明で更に鋼板の集合組織を大幅に
改善することにより、優れた磁気特性の無方向性電磁鋼
板を得たものである。すなわち、本発明の目的は回転機
用素材としてリングでの磁束密度と鉄損が優れたセミプ
ロセス無方向性電磁鋼板を工業的に製造する方法を提供
することである。
本発明はかかる課題を解決するために、板面に平行に磁
化容易軸001を持つ結晶粒を増加させる方法について研
究した結果得られたものであり、その要旨は以下のとお
りである。
化容易軸001を持つ結晶粒を増加させる方法について研
究した結果得られたものであり、その要旨は以下のとお
りである。
重量比にてＣ≦0.05％，（Si＋Al）≦1.8％,Mn:0.1〜0.
7％,P≦0.2％,S≦0.01％,N≦0.01％を含み残部実質的に
Feよりなるスラブを熱間圧延するに際し、仕上圧延終了
温度を600℃以上、750℃未満として熱延板を造り、次い
で冷延したあと連続焼鈍を、再結晶以上〜平均結晶粒径
20μｍ未満となるような条件で行った後、３〜15％の最
終スキンパス冷延を施すことを特徴とする磁気特性の優
れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
7％,P≦0.2％,S≦0.01％,N≦0.01％を含み残部実質的に
Feよりなるスラブを熱間圧延するに際し、仕上圧延終了
温度を600℃以上、750℃未満として熱延板を造り、次い
で冷延したあと連続焼鈍を、再結晶以上〜平均結晶粒径
20μｍ未満となるような条件で行った後、３〜15％の最
終スキンパス冷延を施すことを特徴とする磁気特性の優
れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明者らは、まず３％Si鋼の熱延板の板厚中心部に存
在する未再結晶部分が主に｛001｝〈110〉方位粒である
ことに着眼した。この方向粒は一般に冷間圧延後の集合
組織の主方位の一つとして知られており、001軸が板面
に平行であるためリングの磁束密度を向上させる効果が
あると考えた。このため、鋼板の未再結晶領域を増やす
熱延を実施することによって｛001｝〈110〉方位粒を増
加させ、さらに中間焼鈍での結晶粒成長を極力抑えるこ
とによって、｛111｝〈112〉を主方位とする再結晶粒の
粒成長を抑制し、製品中｛001｝〈110〉方位粒の保存を
図ることができた。
在する未再結晶部分が主に｛001｝〈110〉方位粒である
ことに着眼した。この方向粒は一般に冷間圧延後の集合
組織の主方位の一つとして知られており、001軸が板面
に平行であるためリングの磁束密度を向上させる効果が
あると考えた。このため、鋼板の未再結晶領域を増やす
熱延を実施することによって｛001｝〈110〉方位粒を増
加させ、さらに中間焼鈍での結晶粒成長を極力抑えるこ
とによって、｛111｝〈112〉を主方位とする再結晶粒の
粒成長を抑制し、製品中｛001｝〈110〉方位粒の保存を
図ることができた。
以下、本発明の構成用件の限定理由について説明する。
まず、本発明鋼の化学成分において、Ｃは製品中では磁
気時効による鉄損劣化から0.005％以下が好ましいが、
中間焼鈍で脱炭できるので、熱延前のＣは脱炭に支障が
ない範囲の0.05％以下にする。SiとAlは、鋼板の固有抵
抗を増加させ鉄損を低減させるため多いほど良いが、多
すぎると製品の磁束密度が低下するだけでなく、合金添
加コストも増加するので（Si＋Al）≦1.8％とする。Mn
は熱延中の赤熱脆性を防止するため、0.1％以上必要で
あるが、多量に添加すると合金コストの上昇をもたらす
ことから上限を0.7％以下とする。Ｐは打抜き性を改善
するが、多量に添加すると硬くなりすぎて脆くなるので
0.2％以下とする。
気時効による鉄損劣化から0.005％以下が好ましいが、
中間焼鈍で脱炭できるので、熱延前のＣは脱炭に支障が
ない範囲の0.05％以下にする。SiとAlは、鋼板の固有抵
抗を増加させ鉄損を低減させるため多いほど良いが、多
すぎると製品の磁束密度が低下するだけでなく、合金添
加コストも増加するので（Si＋Al）≦1.8％とする。Mn
は熱延中の赤熱脆性を防止するため、0.1％以上必要で
あるが、多量に添加すると合金コストの上昇をもたらす
ことから上限を0.7％以下とする。Ｐは打抜き性を改善
するが、多量に添加すると硬くなりすぎて脆くなるので
0.2％以下とする。
ＳおよびＮは、不純物を形成するため少ない方が好まし
く両者とも0.01％以下とする必要がある。なお、Sb,Sn,
Cu,Bなど公知の元素を添加しても磁性改善効果が認めら
れるので、これら元素を添加することは本発明の趣旨に
反しない。
く両者とも0.01％以下とする必要がある。なお、Sb,Sn,
Cu,Bなど公知の元素を添加しても磁性改善効果が認めら
れるので、これら元素を添加することは本発明の趣旨に
反しない。
次いで熱延条件であるが、スラブ加熱温度は通常の800
〜1300℃で行うことが好ましい。なお、連続鋳造スラブ
の持つ顕熱を利用し、加熱を省略することもできる。粗
圧延と仕上圧延は通常の方法で行うが、仕上温度は厳密
に制御されなければならない。即ち、750℃以上では鋼
反表層の再結晶部分が拡大し、結晶方位がランダム化す
るため目的の磁性が得られない。これに対して仕上温度
が750℃未満の場合には、中心部の未再結晶部分が拡大
して、好ましい｛001｝〈110〉方位粒を増加させること
ができる。なお、この未再結晶部を詳細に調査すると、
結晶方位は圧延方向を軸として｛001｝〈110〉方位を±
20゜以内で回転させたものとなっている。しかし、仕上
温度が600℃未満では、仕上圧延機ロールの肌荒れが大
き過ぎるため、仕上温度は600℃以上、750℃未満の範囲
に限定しなければならない。巻取温度は通常の温度400
〜700℃でよいが、巻取った後のコイルを自己焼鈍させ
ることなどは、熱延板中の未再結晶部を減少させるので
回避する必要がある。
〜1300℃で行うことが好ましい。なお、連続鋳造スラブ
の持つ顕熱を利用し、加熱を省略することもできる。粗
圧延と仕上圧延は通常の方法で行うが、仕上温度は厳密
に制御されなければならない。即ち、750℃以上では鋼
反表層の再結晶部分が拡大し、結晶方位がランダム化す
るため目的の磁性が得られない。これに対して仕上温度
が750℃未満の場合には、中心部の未再結晶部分が拡大
して、好ましい｛001｝〈110〉方位粒を増加させること
ができる。なお、この未再結晶部を詳細に調査すると、
結晶方位は圧延方向を軸として｛001｝〈110〉方位を±
20゜以内で回転させたものとなっている。しかし、仕上
温度が600℃未満では、仕上圧延機ロールの肌荒れが大
き過ぎるため、仕上温度は600℃以上、750℃未満の範囲
に限定しなければならない。巻取温度は通常の温度400
〜700℃でよいが、巻取った後のコイルを自己焼鈍させ
ることなどは、熱延板中の未再結晶部を減少させるので
回避する必要がある。
このようにして得た熱延板を、熱延板焼鈍することなし
に酸洗後、冷延し0.3〜0.8mm厚とする。熱延板焼鈍を実
施すると再結晶のため集合組織が変化し、目的とする異
方性の少ない磁気特性のものが得られなくなるので省略
すべきである。
に酸洗後、冷延し0.3〜0.8mm厚とする。熱延板焼鈍を実
施すると再結晶のため集合組織が変化し、目的とする異
方性の少ない磁気特性のものが得られなくなるので省略
すべきである。
次の中間焼鈍は重要な工程である。中間焼鈍温度が低す
ぎ未再結晶部分が存在すると磁性焼鈍時に細粒となり鉄
損が劣化する。また温度が高すぎ平均結晶粒径が20μｍ
以上になると、｛111｝〈112〉又はその他の再結晶粒の
粒成長が大きくなると同時に鋼板の集合組織がランダム
化して目的とする｛001｝〈110〉方位粒が減少し、磁束
密度が著しく劣化するので好ましくない。このため中間
焼鈍は、その後の組織が再結晶以上で且つ平均結晶粒径
20μｍ未満となるよう温度制御されなければならない。
なお、中間焼鈍の温度または時間と結晶粒径の関係は、
一つの素材について厳密に存在するが、成分素材などが
変わった時にこの関係はずれて来る。例えばSi％により
再結晶開始温度や粒成長速度が変わるので、本発明にお
いては冶金的に意味のある結晶組織で中間焼鈍の条件を
規定する。
ぎ未再結晶部分が存在すると磁性焼鈍時に細粒となり鉄
損が劣化する。また温度が高すぎ平均結晶粒径が20μｍ
以上になると、｛111｝〈112〉又はその他の再結晶粒の
粒成長が大きくなると同時に鋼板の集合組織がランダム
化して目的とする｛001｝〈110〉方位粒が減少し、磁束
密度が著しく劣化するので好ましくない。このため中間
焼鈍は、その後の組織が再結晶以上で且つ平均結晶粒径
20μｍ未満となるよう温度制御されなければならない。
なお、中間焼鈍の温度または時間と結晶粒径の関係は、
一つの素材について厳密に存在するが、成分素材などが
変わった時にこの関係はずれて来る。例えばSi％により
再結晶開始温度や粒成長速度が変わるので、本発明にお
いては冶金的に意味のある結晶組織で中間焼鈍の条件を
規定する。
この関係について、実験した例を第１図に示す。実験に
用いたサンプルは、Siが重量比で0.1％,1.0％と1.8％の
３種類で、鉄以外のその他の元素は0.005％以下の成分
素材を仕上温度675℃で熱延し、続く冷延を圧下率82％
になるように実施して、中間焼鈍温度を変更したもので
ある。なお中間焼鈍の均熱時間は30秒に固定し、雰囲気
は非酸化性とした。この図から分かるように、結晶粒径
が例えば20μｍの鋼板を得ようとしても成分素材によっ
て焼鈍温度が異なってくるため、焼鈍条件を厳密に管理
して目標の結晶組織にする必要がある。
用いたサンプルは、Siが重量比で0.1％,1.0％と1.8％の
３種類で、鉄以外のその他の元素は0.005％以下の成分
素材を仕上温度675℃で熱延し、続く冷延を圧下率82％
になるように実施して、中間焼鈍温度を変更したもので
ある。なお中間焼鈍の均熱時間は30秒に固定し、雰囲気
は非酸化性とした。この図から分かるように、結晶粒径
が例えば20μｍの鋼板を得ようとしても成分素材によっ
て焼鈍温度が異なってくるため、焼鈍条件を厳密に管理
して目標の結晶組織にする必要がある。
引き続くスキンパス冷延の圧下率は３〜15％が必須であ
る。なぜなら、３％未満では歪導入エネルギーが不足す
るため磁性焼鈍時に粒成長が少なく、優れた鉄損が得ら
れない。また15％を越えると再結晶核の増加により磁性
焼鈍時に組織が細粒化して同様に鉄損が劣化するためで
ある。
る。なぜなら、３％未満では歪導入エネルギーが不足す
るため磁性焼鈍時に粒成長が少なく、優れた鉄損が得ら
れない。また15％を越えると再結晶核の増加により磁性
焼鈍時に組織が細粒化して同様に鉄損が劣化するためで
ある。
〔実施例〕 実施例１ 重量％でC:0.0025％,Si:0.11％,Mn:0.22％,P:0.065％,
S:0.008％,Al:0.002％,N:0.001％を含む溶鋼を連続鋳造
でスラブにし、1080℃で加熱したのち熱延し、仕上温度
が720℃と830℃の熱延コイル2.5mm厚を造った。なお、
巻取温度は550℃一定とした。次いで酸洗し、0.5mmに冷
延したのち、中間焼鈍を580〜770℃×30秒均熱、H2＋N2
ドライ雰囲気中で行い、次いで６％のスキンパス冷延を
実施し磁性焼鈍を750℃×２時間均熱・N2中で行った。
結果の磁気特性（SST）を第２図に示す。第２図のA,B,C
はそれぞれ中間焼鈍温度が580℃,700℃,770℃である。
また●は仕上温度が720℃、○は830℃である。第１表に
リング特性を示す。これらから分かるように、本発明の
Ｂ材料（仕上温度720℃、中間焼鈍温度700℃）では、特
に圧延方向から45゜の方向に優れた磁性を持っているた
め、従来の高温仕上材料の圧延方向のみ磁性が良いもの
に比較して格段に優れた特徴的な角度別特性を有する。
このため、回転機用として面内に安定した磁気特性が期
待できる。なお、低温仕上材でも、中間焼鈍温度が600
℃以下のＡ材料（中間焼鈍温度580℃）では鋼板組織に
未再結晶領域が存在して磁性焼鈍時の結晶粒成長が鈍り
鉄損が劣化する。また中間焼鈍温度が高すぎるＣ材料
（中間焼鈍温度770℃）の結晶粒径30μｍでは、磁束密
度が大きく劣化するため、中間焼鈍条件を管理する必要
があることが分かる。
S:0.008％,Al:0.002％,N:0.001％を含む溶鋼を連続鋳造
でスラブにし、1080℃で加熱したのち熱延し、仕上温度
が720℃と830℃の熱延コイル2.5mm厚を造った。なお、
巻取温度は550℃一定とした。次いで酸洗し、0.5mmに冷
延したのち、中間焼鈍を580〜770℃×30秒均熱、H2＋N2
ドライ雰囲気中で行い、次いで６％のスキンパス冷延を
実施し磁性焼鈍を750℃×２時間均熱・N2中で行った。
結果の磁気特性（SST）を第２図に示す。第２図のA,B,C
はそれぞれ中間焼鈍温度が580℃,700℃,770℃である。
また●は仕上温度が720℃、○は830℃である。第１表に
リング特性を示す。これらから分かるように、本発明の
Ｂ材料（仕上温度720℃、中間焼鈍温度700℃）では、特
に圧延方向から45゜の方向に優れた磁性を持っているた
め、従来の高温仕上材料の圧延方向のみ磁性が良いもの
に比較して格段に優れた特徴的な角度別特性を有する。
このため、回転機用として面内に安定した磁気特性が期
待できる。なお、低温仕上材でも、中間焼鈍温度が600
℃以下のＡ材料（中間焼鈍温度580℃）では鋼板組織に
未再結晶領域が存在して磁性焼鈍時の結晶粒成長が鈍り
鉄損が劣化する。また中間焼鈍温度が高すぎるＣ材料
（中間焼鈍温度770℃）の結晶粒径30μｍでは、磁束密
度が大きく劣化するため、中間焼鈍条件を管理する必要
があることが分かる。
実施例２ 重量％でC:0.0015％,Si:0.22％,Mn:0.26％,P:0.065％,
S:0.003％,Al:0.001％,N:0.001％を含む鋼片を1150℃で
加熱したのち熱間圧延し、仕上温度を600℃から850℃ま
で変更し、580℃で巻き取り、2.8mm厚の熱延板を造っ
た。次いで、冷延し0.6mm厚とし中間焼鈍を700℃×１分
均熱,N2雰囲気中で行い、結晶粒径19μｍを得た。その
後、５％のスキンパス圧延して750℃×２時間均熱の磁
性焼鈍をN2雰囲気中で行いリング特性を測定した。得ら
れた結果を第３図に示す。また、同上の仕上温度669℃
の冷延板を中間焼鈍温度と時間を変えて試験した結果を
第４図に示す。
S:0.003％,Al:0.001％,N:0.001％を含む鋼片を1150℃で
加熱したのち熱間圧延し、仕上温度を600℃から850℃ま
で変更し、580℃で巻き取り、2.8mm厚の熱延板を造っ
た。次いで、冷延し0.6mm厚とし中間焼鈍を700℃×１分
均熱,N2雰囲気中で行い、結晶粒径19μｍを得た。その
後、５％のスキンパス圧延して750℃×２時間均熱の磁
性焼鈍をN2雰囲気中で行いリング特性を測定した。得ら
れた結果を第３図に示す。また、同上の仕上温度669℃
の冷延板を中間焼鈍温度と時間を変えて試験した結果を
第４図に示す。
第３図と第４図から明らかなように、本発明範囲の条件
で優れた磁気特性を持つものが得られた。
で優れた磁気特性を持つものが得られた。
実施例３ 各種成分を含む溶鋼をスラブに鋳造し、温度1150℃で加
熱した後、仕上温度を変更し巻取温度600℃、板厚3.0mm
で熱延コイルを製造した。次いで酸洗、冷延し中間焼鈍
条件を振らせた。その後、スキンパス圧下率も変えて試
験し、製品厚0.5mmを得た。磁性焼鈍を実施したのち、
磁気特性はリング試料で測定した。結果は第２表に示
す。
熱した後、仕上温度を変更し巻取温度600℃、板厚3.0mm
で熱延コイルを製造した。次いで酸洗、冷延し中間焼鈍
条件を振らせた。その後、スキンパス圧下率も変えて試
験し、製品厚0.5mmを得た。磁性焼鈍を実施したのち、
磁気特性はリング試料で測定した。結果は第２表に示
す。
試料No.1と２は、Ｓ量の磁性の対する影響を示し、No.1
のように上限を外れると鉄損が悪くなる。また、試料N
o.3と４は、Ｎ量の磁性に対する影響を示し、No.3のよ
うに上限を外れると鉄損が悪くなる。試料No.5〜７は、
スキンパス圧下率の磁性に対する影響を示し、No.5のよ
うに圧下が弱いと鉄損が劣化する。一方、No.7のように
圧下が強すぎると鉄損、磁束密度ともに劣化する。更
に、試料No.8で、仕上温度が本発明範囲の上限を越えた
場合の磁性を示すが、鉄損と磁束密度が本発明材のNo.6
に比べて劣ることが分かる。試料No.9〜11は、中間結晶
粒径の磁性に及ぼす効果を示す。結晶粒径が粗大すぎ
（No.9）ても細かすぎ（No.11）ても、鉄損と磁束密度
の優れたものが得られない。以上述べたごとく本発明の
限定条件を満足しなければリング特性の優れたものが得
られないことが分かる。
のように上限を外れると鉄損が悪くなる。また、試料N
o.3と４は、Ｎ量の磁性に対する影響を示し、No.3のよ
うに上限を外れると鉄損が悪くなる。試料No.5〜７は、
スキンパス圧下率の磁性に対する影響を示し、No.5のよ
うに圧下が弱いと鉄損が劣化する。一方、No.7のように
圧下が強すぎると鉄損、磁束密度ともに劣化する。更
に、試料No.8で、仕上温度が本発明範囲の上限を越えた
場合の磁性を示すが、鉄損と磁束密度が本発明材のNo.6
に比べて劣ることが分かる。試料No.9〜11は、中間結晶
粒径の磁性に及ぼす効果を示す。結晶粒径が粗大すぎ
（No.9）ても細かすぎ（No.11）ても、鉄損と磁束密度
の優れたものが得られない。以上述べたごとく本発明の
限定条件を満足しなければリング特性の優れたものが得
られないことが分かる。
本発明によれば、回転機用として最適なセミプロセス無
方向性電磁鋼板を工業的に得ることができる。
方向性電磁鋼板を工業的に得ることができる。
第１図は中間焼鈍温度と結晶粒径の関係を示す図、第２
図は中間焼鈍条件を変えた時の製品の角度毎の磁気特性
を示す図、第３図は仕上圧延温度と磁気特性の関係を示
す図、第４図は結晶粒径と磁気特性の関係を示す図であ
る。
図は中間焼鈍条件を変えた時の製品の角度毎の磁気特性
を示す図、第３図は仕上圧延温度と磁気特性の関係を示
す図、第４図は結晶粒径と磁気特性の関係を示す図であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 信行 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式會社広畑製鐵所内 (72)発明者 住本 正勝 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式會社広畑製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭63−317627（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−106915（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−190521（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−177123（ＪＰ，Ａ) 特公 昭57−52410（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭58−55210（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にてＣ≦0.05％，（Si＋Al）≦1.8
％,Mn:0.1〜0.7％,P≦0.2％,S≦0.01％,N≦0.01％を含
み残部実質的にFeよりなるスラブを熱間圧延するに際
し、仕上圧延終了温度を600℃以上、750℃未満として熱
延板を造り、次いで冷延したあと連続焼鈍を、再結晶以
上〜平均結晶粒径20μｍ未満となるような条件で行った
後、３〜15％の最終スキンパス冷延を施すことを特徴と
する磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63333826A JPH0759725B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63333826A JPH0759725B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02179823A JPH02179823A (ja) | 1990-07-12 |
| JPH0759725B2 true JPH0759725B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=18270376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63333826A Expired - Lifetime JPH0759725B2 (ja) | 1988-12-28 | 1988-12-28 | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0759725B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
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| JP4790537B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2011-10-12 | 新日本製鐵株式会社 | 全周特性かつ加工性の良好な無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS60106915A (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 打抜き性の優れたセミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
| JPS60190521A (ja) * | 1984-03-08 | 1985-09-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS62177123A (ja) * | 1986-01-29 | 1987-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 無方向性電磁鋼板の製造法 |
| JPS63317627A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | Kawasaki Steel Corp | 鉄損が低くかつ透磁率が高いセミプロセス無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1988
- 1988-12-28 JP JP63333826A patent/JPH0759725B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02179823A (ja) | 1990-07-12 |
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