JPH0753600B2 - Molten steel container - Google Patents
Molten steel containerInfo
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- JPH0753600B2 JPH0753600B2 JP62126485A JP12648587A JPH0753600B2 JP H0753600 B2 JPH0753600 B2 JP H0753600B2 JP 62126485 A JP62126485 A JP 62126485A JP 12648587 A JP12648587 A JP 12648587A JP H0753600 B2 JPH0753600 B2 JP H0753600B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は転炉、取鍋、精錬鍋、RHなどの溶鋼容器に関
するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION <Industrial Application Field> The present invention relates to a molten steel container such as a converter, a ladle, a refining ladle, and an RH.
なお、ここで炭素原料とは耐火材料として加えられるも
のをいい、結合剤などから生じる炭素質とは異なるもの
である。Here, the carbon raw material means the one added as a refractory material, and is different from the carbonaceous matter generated from the binder and the like.
〈従来の技術〉 近年製鋼技術の進歩に伴って、転炉、取鍋、精錬鍋、RH
などの溶鋼処理を行なう容器にはMgO−Ｃれんがが広く
使用されるようになってきた。しかし、最近は各種の溶
鋼処理を行なうようになってきたため、超高温下での操
業となり、従ってその内張り材に要求される特性も非常
に苛酷なものとなってきており、高温における耐食性、
耐スポーリング性および耐摩耗性が重要となってきてい
る。このような操業条件の苛酷化に炭素含有耐火物は、
その優れた耐食性、耐スポーリング性を発揮してきてい
るが、炭素材料を使用するため耐酸化性が問題となって
きた。<Conventional technology> With the progress of steelmaking technology in recent years, converter, ladle, smelter, RH
MgO-C bricks have come to be widely used in containers for treating molten steel such as. However, recently, since various kinds of molten steel treatment have been carried out, the operation has been carried out under ultrahigh temperature, and therefore the characteristics required for the lining material have become extremely severe, and the corrosion resistance at high temperature,
Spalling resistance and wear resistance have become important. In such severe operating conditions, carbon-containing refractory materials
Although excellent corrosion resistance and spalling resistance have been exhibited, oxidation resistance has become a problem because a carbon material is used.
このMgO−Ｃれんがにアルミニウムなどの金属粉末を加
えて、耐酸化性と同時に熱間強度の向上が図られてい
る。A metal powder such as aluminum is added to the MgO-C brick to improve the oxidation resistance and the hot strength at the same time.
〈発明が解決しようとする問題点〉 しかし、上記のアルミニウム粉末を添加する方法では金
属粉末の炭化物形成による緻密化によって耐食性、組織
安定性は向上したが、応力緩和機能は減少して脆性化が
進み、機械的、熱的応力下における耐用性に問題が出て
きた。<Problems to be solved by the invention> However, in the method of adding the aluminum powder described above, corrosion resistance due to the densification of the metal powder due to the formation of carbides, the structural stability is improved, but the stress relaxation function decreases and brittleness occurs. As a result, problems have emerged in durability under mechanical and thermal stress.
また、添加されたアルミニウムは炭素材料と反応して炭
化アルミニウムが生成し、溶鋼容器が間欠操業となって
容器温度が低下すると、この炭化アルミニウムが空気中
の水蒸気と消化反応を起こし、れんがが脆弱化してしま
うという欠点が発見された。In addition, the added aluminum reacts with the carbon material to form aluminum carbide, and when the molten steel container operates intermittently and the container temperature drops, this aluminum carbide causes a digestion reaction with water vapor in the air, and brick is fragile. It was discovered that it turned into a defect.
さらに、還元雰囲気における高温化においてマグネシア
と炭素質とが反応し、その結果還元されたマグネシウム
が気化飛散する現象（MgO＋Ｃ→CO＋Mg↑）が発生し
（マグネシア・カーボン反応）、組織が劣化することが
加わってれんがは激しく損耗する。このマグネシア・カ
ーボン反応は金属粉末の添加によって防ぐことはできな
いのである。Furthermore, when high temperature in a reducing atmosphere causes the reaction between magnesia and carbonaceous matter, a phenomenon (MgO + C → CO + Mg ↑) in which reduced magnesium vaporizes and scatters (magnesia-carbon reaction), which may deteriorate the texture. The bricks are heavily worn out. This magnesia-carbon reaction cannot be prevented by the addition of metal powder.
〈問題点を解決するための手段〉 本発明者らは上記２点の問題をMgO−Ｃ系れんがに金属
粉末と特定の組成を持ったSiO2含有のガラスあるいはフ
ラックス（以下ガラス物質という）を添加し、その相互
作用によって解決することに成功したものである。<Means for Solving Problems> The present inventors have solved the above two problems by using MgO—C-based bricks with metal powder and SiO 2 -containing glass or flux (hereinafter referred to as glass substance) having a specific composition. It has been successfully added and solved by its interaction.
即ち、この発明はマグネシア質原料70〜97重量％、炭素
材料３〜30重量％よりなる耐火材料100重量部に対し
て、金属アルミニウムあるいは金属アルミニウムと金属
マグネシウムの混合粉末または合金粉末１〜10重量部、
SiO25〜50重量％でかつアルカリ分10重量％以下のSiO2
を含有するガラスまたはフラックス0.5〜10重量部を配
合して得た不焼成れんがを一部または全部に内張りした
転炉、溶鋼鍋などの溶鋼用の容器である。That is, the present invention is based on 100 parts by weight of a refractory material consisting of 70 to 97% by weight of magnesia raw material and 3 to 30% by weight of carbon material, and 1 to 10 parts by weight of metal aluminum or a mixed powder of metal aluminum and metal magnesium or an alloy powder. Department,
SiO 2 5 to 50 wt% and alkali content of 10 wt% or less SiO 2
A container for molten steel, such as a converter or a ladle, which is lined with glass or a flux containing 0.5 to 10 parts by weight of unburned brick obtained in part or in whole.
〈作用〉 MgO−Ｃあるいは類似の配合に金属粉末とガラス物質を
添加したれんがが加熱されていくと、ガラス物質の軟化
溶融と金属の溶融とのいずれかあるいは両者が起こり、
それに他方が溶解する現象が起こる。その溶融物は炭素
材料を被覆し、気孔中の空気による炭素材料の酸化を妨
げる。次いでAlがガラス物質中のSiO2成分を還元すると
同時に金属は酸化されて金属酸化物となる。その際の体
積膨脹により気孔が閉塞され、外部より耐火物内部への
空気の流入を遮断して、耐火物中の構成成分である炭素
材料の酸化を防止する。<Operation> When a brick obtained by adding metal powder and a glass material to MgO-C or a similar composition is heated, either or both of softening and melting of the glass material and melting of the metal occur,
Then, the phenomenon that the other dissolves occurs. The melt coats the carbon material and prevents oxidation of the carbon material by the air in the pores. Next, Al reduces the SiO 2 component in the glass material, and at the same time, the metal is oxidized into a metal oxide. At this time, the volume expansion causes the pores to be closed, and the inflow of air from the outside into the refractory is blocked to prevent the oxidation of the carbon material that is a constituent component of the refractory.
また、溶解したガラス物質は炭素材料を被覆するが、そ
の際酸化されたAlがガラス物質中に入ることによりガラ
スの粘性が増加し、そのため高温になっても流れ去るこ
となく、炭素材料の被覆が継続し、酸化防止効果が高温
域まで持続する。The molten glass substance coats the carbon material. At that time, the oxidized Al enters the glass substance to increase the viscosity of the glass, so that the glass substance does not flow away even at high temperature, and the carbon material is coated. Continues, and the antioxidant effect lasts up to high temperatures.
このように炭素材料の被覆は高温まで持続するので、マ
グネシアと炭素との接触が断たれ、高温におけるマグネ
シア・カーボン反応が抑制されるのである。In this way, the coating of the carbon material continues up to a high temperature, so that the contact between magnesia and carbon is cut off, and the magnesia-carbon reaction at a high temperature is suppressed.
同時にガラス中ではAlの酸化物とガラス成分との反応に
より新たな鉱物相を形成し、その一部が析出する際に耐
火物成分との結合を生じ、耐火物成分の結合が強化され
るために、耐火物全体の強度が向上するのである。At the same time, a new mineral phase is formed in the glass by the reaction between the oxide of Al and the glass component, and when a part of it precipitates, it forms a bond with the refractory component and strengthens the bond of the refractory component. In addition, the strength of the entire refractory material is improved.
この金属によるガラス成分の還元および酸化された金属
のガラス成分との反応は、骨材粒子のガラスへの溶解よ
りは速度が大であるので、ガラス物質のみの添加の場合
の骨材粒子のガラス中への溶解による骨材の変質やマト
リックスの特性低下は防止される。Since the reduction of the glass component by the metal and the reaction of the oxidized metal with the glass component are faster than the dissolution of the aggregate particles in the glass, the glass of the aggregate particles in the case of adding only the glass substance is Deterioration of the aggregate and deterioration of the characteristics of the matrix due to dissolution in the matrix are prevented.
さらに、ガラス物質の共存は添加されたアルミニウムの
炭化アルミニウムへの反応を防止し、容器が冷却された
際の炭化アルミニウムの消化による耐火物の劣化が防止
される。Further, the coexistence of the glass substance prevents the reaction of the added aluminum with aluminum carbide, and prevents the refractory from deteriorating due to the digestion of aluminum carbide when the container is cooled.
一方、ガラス成分の還元により生成したシリコンは炭素
材料と反応し、炭化珪素となるが、この際ウィスカー状
となり、マトリックス中に成長するので、結合の強化に
寄与する。On the other hand, the silicon produced by the reduction of the glass component reacts with the carbon material and becomes silicon carbide. At this time, it becomes whiskers and grows in the matrix, which contributes to strengthening the bond.
さらに、軟化溶融したガラス物質と金属とは、結合剤と
異なり、流下移動し毛管現象により骨材粒子間を充填し
て、鉱物変化を起こすため、粒子間接触角の鈍角化も進
行することで、応力の集中が緩和されることとなり、靭
性に優れた組織となる。Furthermore, the softened and melted glass substance and the metal, unlike the binder, flow down and fill the space between the aggregate particles by a capillary phenomenon, causing a mineral change, so that the obtuse angle of the interparticle contact angle also progresses, The concentration of stress is relieved, and the structure has excellent toughness.
〈発明の構成〉 この発明に用いられるマグネシア質原料としては、電融
マグネシア、焼結マグネシア、ドロマイト、マグカルシ
アクリンカーなどが使用可能であるが、特に高温での使
用には高純度のマグネシアクリンカーやマグカルシアク
リンカーが好適である。マグネシア質原料の使用量は70
〜97重量％であり、70重量％未満では耐食性を充分発揮
することができず、また97重量％より多くなると耐スポ
ーリング性に劣る。<Structure of the Invention> As the magnesia raw material used in the present invention, electro-melted magnesia, sintered magnesia, dolomite, magcalcia clinker and the like can be used, but particularly for use at high temperature, high purity magnesia clinker and Magcalcia clinker is preferred. 70 magnesia raw materials used
It is up to 97% by weight. If it is less than 70% by weight, the corrosion resistance cannot be sufficiently exhibited, and if it exceeds 97% by weight, the spalling resistance is poor.
炭素材料は天然黒鉛、人造黒鉛、電極屑、石油コーク
ス、カーボンブラックなどであるが、高温における耐食
性の点からは天然や人造の黒鉛のような高純度の結晶質
のものが適し、特に鱗片状のものがより好ましい。結晶
質の炭素材料は耐酸化性にすぐれると共に、成形時の充
填性がよく、その結果より耐食性に勝る耐火物が得られ
る。Carbon materials include natural graphite, artificial graphite, electrode scraps, petroleum coke, carbon black, etc., but from the viewpoint of corrosion resistance at high temperatures, high purity crystalline materials such as natural and artificial graphite are suitable, especially scale-like. Are more preferred. The crystalline carbon material has excellent oxidation resistance and good filling property during molding, and as a result, a refractory having superior corrosion resistance can be obtained.
炭素材料の使用量は３〜30重量％である。好ましくは粒
径0.1mm以上の結晶質炭素材料を少なくとも10重量％以
上含むようにするとよい。The amount of carbon material used is 3 to 30% by weight. It is preferable to contain at least 10% by weight or more of a crystalline carbon material having a particle size of 0.1 mm or more.
金属粉末としてはアルミニウム単独か、アルミニウムと
マグネシウムの混合あるいは合金を用いる。この金属粉
末は前述のようにガラス物質との相互作用により耐火物
の耐用向上に寄与するが、アルミニウムのみよりはマグ
ネシウムとの混合粉末あるいは合金粉末とする方が融点
も下がり、溶融物の流動性が良く、ガラス物質との反応
性も良好であり好ましい。その使用量はマグネシア質原
料と炭素材料からなる耐火材料の合量100重量部に対し
て１〜10重量部であり、その範囲外となると耐酸化性、
耐食性および耐摩耗性に劣る。アルミニウムとマグネシ
ウムを混合して使用する場合の比率は重量比でアルミニ
ウム１に対してマグネシウムは１以下が好ましい。Aluminum alone, a mixture of aluminum and magnesium, or an alloy is used as the metal powder. As mentioned above, this metal powder contributes to the improvement of the durability of the refractory by the interaction with the glass substance, but the melting point of the mixed powder or alloy powder with magnesium is lower than that of aluminum alone, and the fluidity of the melt is improved. Is preferable and the reactivity with the glass substance is also good, which is preferable. The amount used is 1 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the total amount of the refractory material consisting of the magnesia raw material and the carbon material, and if it is out of the range, oxidation resistance,
Inferior in corrosion resistance and wear resistance. When a mixture of aluminum and magnesium is used, the weight ratio is preferably 1 or less of magnesium to 1 of aluminum.
この発明では金属粉末と相互作用をする物質としてガラ
スあるいはフラックスを用いる。ガラスあるいはフラッ
クスは同組成の結晶体などと比較して反応しやすいの
で、金属との相互作用がより低温で起こることと、ガラ
スあるいはフラックスそれ自体の軟化溶融もより低温で
起こるので、炭素材料を被覆して酸化を防止する効果も
結晶体より大となる利点がある。In the present invention, glass or flux is used as the substance that interacts with the metal powder. Since glass or flux reacts more easily than crystals of the same composition, interaction with metals occurs at lower temperatures, and softening and melting of glass or flux itself also occurs at lower temperatures. There is an advantage that the effect of coating and preventing oxidation is greater than that of the crystalline body.
ガラスあるいはフラックスとしてはアルミニウムとの反
応、生成物との関係でSiO2を含有するものが望ましく、
添加金属が炭化物を生成する温度（約800℃）付近で軟
化溶融するガラスあるいはフラックスを使用する。その
ガラスあるいはフラックスはアルカリ分10重量％以下で
SiO2が５〜50重量％であることが必要である。アルカリ
分が10重量％以上ではれんがの耐食性が低下する。As the glass or the flux, it is desirable to contain SiO 2 due to the reaction with aluminum and the product.
Use glass or flux that softens and melts near the temperature at which the added metal forms carbides (about 800 ° C). The glass or flux has an alkali content of 10% by weight or less
It is necessary that the SiO 2 is 5 to 50% by weight. If the alkali content is 10% by weight or more, the corrosion resistance of bricks decreases.
また、ガラスあるいはフラックス中のSiO2が５重量％以
下では上述の金属との相互作用の効果が発揮されず、50
重量％以上では金属と反応しないSiO2が耐火材料を被覆
した際に、耐火材料成分と反応して2MgO・SiO2やCaO・M
gO・SiO2となり溶出してしまい、組織が劣化する。SiO2
が50重量％以下であれば添加したAlの酸化物による粘性
増加の効果もあって、組織劣化の心配はない。その他の
成分については特に限定はなく、Al2O3、MgO、CaOなど
が用いられるが、FeOやMnOのような成分は耐火材料と低
融点物を生成しやすいので多量の存在は好ましくない。Further, when the SiO 2 content in the glass or the flux is 5% by weight or less, the effect of the interaction with the above metal is not exhibited, and
When SiO 2 which does not react with metal at more than wt% reacts with the refractory material when it covers the refractory material, it reacts with 2MgO ・ SiO 2 or CaO ・ M.
It becomes gO ・ SiO 2 and elutes, and the structure deteriorates. SiO 2
If the content is less than 50% by weight, the added oxide of Al has the effect of increasing the viscosity, and there is no fear of deterioration of the structure. Other components are not particularly limited, and Al 2 O 3 , MgO, CaO and the like are used, but components such as FeO and MnO tend to form refractory materials and low melting point substances, and therefore a large amount thereof is not preferable.
このガラスあるいはフラックスの使用量は耐火材料合量
100重量部に対し0.5〜10重量部であって、0.5重量部未
満では耐酸化性に劣り、また10重量部より多くなると耐
食性に劣るようになると同時に上記の耐火材料との反応
の問題が生じて好ましくない。The amount of glass or flux used is the total amount of refractory materials
0.5 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight, less than 0.5 parts by weight is inferior in oxidation resistance, and more than 10 parts by weight is inferior in corrosion resistance and at the same time causes a problem of reaction with the above refractory material. Is not preferable.
なお、この発明でガラスまたはフラックスというのは、
特定したものではなく、上記の条件を満足するものであ
れば、ガラスやフラックス以外に類似の物質をも含むも
のである。In this invention, glass or flux is
It is not a specified substance, but includes substances similar to the above, in addition to glass and flux, as long as the above conditions are satisfied.
上記した原料を加えた配合に樹脂系結合剤を添加して混
練し、成形後熱処理をして不焼成れんがを得る。樹脂系
結合剤としては熱処理によって硬化するものであればよ
く、特に限定するものではないがフェノール樹脂が好ま
しい。A resin binder is added to the mixture containing the above-mentioned raw materials, and the mixture is kneaded and heat-treated after molding to obtain an unfired brick. The resin binder is not particularly limited as long as it can be cured by heat treatment, but a phenol resin is preferable.
この発明では上記の不焼成れんがを転炉や溶鋼鍋などの
溶鋼容器の内面全部に内張りとして使用するか、あるい
は一部に内張りして使用するが、一部に内張りする場合
には、溶損の著しいスラグライン部や湯当り部に用いる
と好結果が得られる。In the present invention, the above-mentioned unfired brick is used as a lining on the entire inner surface of a molten steel container such as a converter or a ladle, or is used by lining a part thereof. Good results can be obtained when used in slag lines and hot water contact areas.
〈実施例〉 以下、実施例によりこの発明を詳細に説明する。<Examples> Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to Examples.
第１表に示す配合をフリクションプレスによって成形
し、この成形物を300℃で10時間の熱処理を行なって不
焼成れんがを得た。The formulations shown in Table 1 were molded by a friction press, and this molded product was heat-treated at 300 ° C. for 10 hours to obtain an unfired brick.
使用したフラックスの組成は（Ａ）はSiO240重量％、Ca
O30重量％、Al2O315重量％、MgO10重量％、その他５重
量％で、（Ｂ）はSiO245重量％、MgO15重量％、ZrO220
重量％、Al2O314重量％、その他６重量％、（Ｃ）はSiO
260重量％、CaO20重量％、Al2O35重量％、MgO12重量
％、その他３重量％のものであり、そしてケイ酸ガラス
の組成はSiO260重量％、Na2O20重量％、Al2O310重量
％、CaO5重量％、その他５重量％であった。The composition of the flux used is (A) 40% by weight of SiO 2 , Ca
O 30 % by weight, Al 2 O 3 15% by weight, MgO 10% by weight, other 5% by weight, (B) is SiO 2 45% by weight, MgO 15% by weight, ZrO 2 20
% By weight, Al 2 O 3 14% by weight, other 6% by weight, (C) is SiO
2 60% by weight, CaO 20% by weight, Al 2 O 3 5% by weight, MgO 12% by weight, and other 3% by weight, and the composition of silicate glass is 60% by weight SiO 2 , 20% by weight Na 2 O, Al. 2 O 3 10% by weight, CaO 5% by weight, and other 5% by weight.
靭性は還元雰囲気中1400℃で３点曲げ試験法により応力
−ひずみ曲線を測定して求めた。The toughness was determined by measuring a stress-strain curve by a 3-point bending test method at 1400 ° C in a reducing atmosphere.
スラグ試験は回転式スラグ試験装置により1700℃で５時
間行なった。スラグ組成はSiO214重量％、Al2O36重量
％、FeO＋Fe2O315重量％、CaO50重量％、MgO10重量％、
MnO5重量％のものを使用した。The slag test was conducted at 1700 ° C. for 5 hours using a rotary slag tester. The slag composition is SiO 2 14% by weight, Al 2 O 3 6% by weight, FeO + Fe 2 O 3 15% by weight, CaO 50% by weight, MgO 10% by weight,
MnO 5 wt% was used.
酸化試験は炭化珪素発熱体電気炉を用い、大気雰囲気中
の1400℃で10時間行なった。The oxidation test was conducted for 10 hours at 1400 ° C. in an air atmosphere using a silicon carbide heating element electric furnace.
なお、靭性値率、溶損面積率および脱炭面積率について
は比較例１を100とする比率によって表わした。The toughness value ratio, the erosion area ratio, and the decarburized area ratio are expressed as ratios with Comparative Example 1 being 100.
次に、消化試験として実施例２と比較例１の試料を50℃
の飽和水蒸気下に放置し、その重量増加を測定した。そ
の結果を第２表に示す。Next, the samples of Example 2 and Comparative Example 1 were subjected to a digestion test at 50 ° C.
The sample was left to stand under saturated steam, and its weight increase was measured. The results are shown in Table 2.
〈発明の効果〉 第１表の結果から明らかなように金属粉末とフラックス
を併用した実施例はいずれも金属のみを添加した比較例
と比べて靭性、耐食性および耐酸化性に優れている。特
に、1700℃における耐食性の向上はマグネシア・カーボ
ン反応が抑えられたことも一因と思われる。 <Effects of the Invention> As is clear from the results shown in Table 1, the examples in which the metal powder and the flux are used in combination are superior in toughness, corrosion resistance and oxidation resistance to the comparative examples in which only the metal is added. In particular, the improvement in corrosion resistance at 1700 ° C seems to be partly due to the suppression of the magnesia-carbon reaction.
さらに、SiO2含量が50重量％より多いフラックスＣやSi
O2およびNa2Oの多いケイ酸ガラスを使用すると（比較例
３および４）スラグ耐食性が極端に低下することがわか
る。In addition, flux C and Si containing more than 50% by weight of SiO 2
It can be seen that the use of silicate glass rich in O 2 and Na 2 O (Comparative Examples 3 and 4) significantly reduces the slag corrosion resistance.
また、第２表の消化試験によると、アルミニウムを添加
したのみの試料は48時間位までに顕著な重量増加が見ら
れている。これはれんが中に生成した炭化アルミニウム
の消化が原因であって、金属と硼酸化合物を添加した試
料では炭化アルミニウムの生成が抑制されるため、消化
による重量増加が少ないのである。Further, according to the digestion test in Table 2, the sample to which only aluminum is added shows a significant weight increase by about 48 hours. This is due to the digestion of aluminum carbide formed in bricks, and in the sample to which the metal and the boric acid compound are added, the production of aluminum carbide is suppressed, so that the weight increase due to digestion is small.
この発明の溶鋼容器は金属粉末と特定組成のガラスある
いはフラックスを併用したことにより、耐酸化性、耐食
性および靭性が改善され、特に高温におけるマグネシア
・カーボン反応が抑制され、さらに、炭化アルミニウム
の生成を抑えるので、間欠操業や高温操業される溶鋼容
器に使用されると操業上の安定性と耐用性が顕著に向上
するのである。The molten steel container of the present invention is improved in oxidation resistance, corrosion resistance and toughness by using metal powder and glass or flux of a specific composition in combination, suppresses magnesia-carbon reaction especially at high temperature, and further prevents the formation of aluminum carbide. Therefore, when it is used for molten steel containers that are operated intermittently or at high temperatures, operational stability and durability are significantly improved.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高長 茂幸 岡山県備前市香登西433番地の２ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Shigeyuki Takanaga 2 of 433 Koto Nishi, Bizen City, Okayama Prefecture
Claims (1)
３〜30重量％よりなる耐火材料100重量部に対して、金
属アルミニウムあるいは金属アルミニウムと金属マグネ
シウムの混合粉末または合金粉末１〜10重量部、SiO25
〜50重量％でかつアルカリ分10重量％以下のSiO2を含有
するガラスまたはフラックス0.5〜10重量部を配合して
得た不焼成れんがを一部または全部に内張りしてなる溶
鋼容器。1. 1 to 10 parts by weight of metal aluminum or a mixed powder of metal aluminum and metal magnesium or an alloy powder with respect to 100 parts by weight of a refractory material comprising 70 to 97% by weight of a magnesia raw material and 3 to 30% by weight of a carbon material. Part, SiO 2 5
A molten steel container obtained by lining part or all of an unfired brick obtained by compounding 0.5 to 10 parts by weight of glass or flux containing SiO 2 having an alkali content of 50% by weight and an alkali content of 10% by weight or less.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11816486 | 1986-05-22 | ||
| JP61-118164 | 1986-05-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63117947A JPS63117947A (en) | 1988-05-21 |
| JPH0753600B2 true JPH0753600B2 (en) | 1995-06-07 |
Family
ID=14729691
Family Applications (5)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62126482A Granted JPS63117951A (en) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | Molten iron pretreatment vessel |
| JP62126485A Expired - Lifetime JPH0753600B2 (en) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | Molten steel container |
| JP12648787A Pending JPS63108950A (en) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | Refractory for continuous casting |
| JP62126486A Pending JPS63117975A (en) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | Water system monolithic refractories for molten iron pretreatment vessel |
| JP62126483A Granted JPS63117955A (en) | 1986-05-22 | 1987-05-22 | Vessel for molten iron |
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