JPH0752333A

JPH0752333A - 燃料用パイプまたはタンク

Info

Publication number: JPH0752333A
Application number: JP5198494A
Authority: JP
Inventors: Taichi Negi; 太一祢宜; Satoshi Hirofuji; 俐廣藤
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1993-08-10
Filing date: 1993-08-10
Publication date: 1995-02-28
Anticipated expiration: 2020-06-08
Also published as: JP3657282B2

Abstract

(57)【要約】【目的】燃料、とくにガソリンによるストレスクラッ
キングを生じ難く、かつガソリンバリアー性に優れた燃
料用パイプ及びタンクを提供する。【構成】エチレン含有量１０〜７０モル％のエチレン
−ビニルアルコール共重合体（Ａ）１００重量部に、ポ
リアミド、ポリオレフィンおよびポリエステルから選ば
れた１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）１〜５０重量部とからな
る樹脂組成物（Ｃ）の層を少くとも一層含む多層構造体
からなるガソリン等の燃料用パイプまたはタンク。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガソリン、特に含酸素
ガソリンに対する耐ストレスクラック性およびガソリン
ガスバリアー性に優れた、ＥＶＯＨ樹脂組成物（Ｃ）層
を有する燃料用パイプまたはタンクに関する。

【０００２】

【従来の技術】炭化水素類、例えばガソリンを保存する
ための容器あるいは移送するためのパイプの素材として
プラスチックは多くの分野において期待されており、自
動車用燃料タンク、燃料パイプなどが一例としてあげら
れる。また、プラスチックとしてはポリエチレン（特
に、超高密度ポリエチレン）が経済性、成形加工性、機
械的強度等の点で期待されている。しかし、ポリエチレ
ン製燃料タンクは、保存されるガソリンの気体あるいは
液体が容器のポリエチレンの壁を通して大気中に飛散し
やすいという欠点を有する事が知られている。そこで、
かかる欠点を解消するため、ポリエチレン製容器にハロ
ゲンガス（フッ素、塩素、臭素等）あるいは三酸化硫黄
（ＳＯ₃）などを容器に吹き込み、容器内面をハロゲン
化あるいはスルホン化する方法が、また、ポリアミド樹
脂とポリエチレン樹脂とを多層化する方法が考案されて
おり一部で実用化されている。しかしながら、既述の方
法で処理したポリエチレン容器においても、近年ガソリ
ンの消費節約、高性能化、地球環境改善のため、メチル
アルコール、エチルアルコールなどの沸点の低いアルコ
ール類、あるいはメチル−ｔ−ブチルエーテル（ＭＴＢ
Ｅ）などのエーテル類をブレンドした含酸素ガソリン
や、燃料タンク使用時に実際上避けることのできない水
分混入ガソリンおよび水分混入含酸素ガソリンに対して
は、透過量が増大するという欠点を有しており、これ等
の欠点の改善が望まれる。

【０００３】そこで、さらなる改善方法として、ガソリ
ンおよび含酸素ガソリンの透過性が非常に小さい（バリ
アー性良好）素材として、エチレン−ビニルアルコール
共重合体（以下これを「ＥＶＯＨ」と略称する）に注目
が集まっており、ＥＶＯＨとポリエチレンとを積層した
多層容器、あるいはＥＶＯＨとポリアミドとを積層した
多層パイプなどが試作されている。また、特開昭５０−
１０３５２８号公報には、内外２層よりなる中空成形容
器あるいはチューブ状容器において、一方の層がポリオ
レフィンで形成され、他方の層がＥＶＯＨを主体としこ
れに金属イオンを含有するエチレン共重合体（デュポン
社製サーリン）とナイロンの三成分からなる樹脂組成物
で形成されている中空成形容器あるいはチューブ状容器
はガソリンの透過度が小さく、耐油性に優れていること
が紹介されている。

【０００４】その結果、これ等の多層構成体はガソリン
および含酸素ガソリンのバリアー性が良好であり、実用
化を目指し積極的な検討がなされているが、予想外の大
きな問題点がある事は判明した。すなわち、例えば、超
高密度ポリエチレン（ＵＨＤＰＥ）／接着性樹脂（Ａ
ｄ）／ＥＶＯＨ／Ａｄ／ＵＨＤＰＥ３種５層多層構成の
燃料タンクにおいて、各種ガソリンを充填して長期間保
存すると、タンクの一部に微小なクラックが生じる為
か、ガソリンバリアー性が急激に悪化する場合がある。
種々原因の調査を行った結果、該多層構成容器におい
て、ガソリン充填時、ＵＨＤＰＥおよびＡｄのガソリン
膨潤性（寸法変化率）とＥＶＯＨのそれとが大きく異な
りＥＶＯＨに異常なストレスが掛かる事、およびＥＶＯ
Ｈは含酸素ガソリンおよび水分混入含酸素ガソリンでス
トレスクラックが生じやすい事が判明した。それゆえ、
ガソリン、特に含酸素ガソリンに対する耐ストレスクラ
ック性、およびガソリンバリアー性に優れたＥＶＯＨの
開発が重要な課題の一つである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、ガソリン、
特に含酸素ガソリンに対する耐ストレスクラック性、お
よびガソリンバリアー性に優れたＥＶＯＨ樹脂組成物
（Ｃ）を用いたガソリンバリアー性を有する燃料用パイ
プまたはタンクを提供するものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的は、エチレン含
有量１０〜７０モル％のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部に
対し、ポリアミド、ポリオレフィンおよびポリエステル
から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）１〜
５０重量部を配合した組成物（Ｃ）層を少なくとも一層
有する燃料用パイプまたはタンクを提供することによっ
て、また前記組成物（Ｃ）層と熱可塑性樹脂層（Ｄ）と
を接着性樹脂層（Ｅ）を介して積層した多層構造体から
なる燃料用パイプまたはタンクを提供することにより達
成される。本発明者らは、種々の熱可塑性樹脂などをＥ
ＶＯＨにブレンドしたフィルムを用い、１０％引張定歪
み条件下におけるガソリンに対するストレスクラック性
およびガソリンバリアー性の評価を実施した。その結
果、ＥＶＯＨ（Ａ）に前記熱可塑性樹脂（Ｂ）を配合し
た場合、ストレスクラックが改善すること、すなわち１
０％引張定歪み条件下におけるガソリンに対するストレ
スクラックが生じないことを見出した。

【０００７】本発明において、熱可塑性樹脂（Ｂ）とし
ては、（１）脂肪族ポリアミド、非晶性ポリアミド、メ
タキシリレン含有ポリアミドなどのポリアミド系樹脂、
（２）ポリエチレン；ポリプロピレン；エチレンとプロ
ピレン、酢酸ビニル、アクリル酸エステル、メタクリル
酸エステル、アクリル酸、メタクリル酸などのビニルモ
ノマーとの共重合体；これらと酸無水物、ビニルシラン
系化合物あるいはエポキシ基含有化合物を共重合あるい
はグラフト重合したポリオレフィン；エチレン含有量５
０〜９５モル％、けん化度５０％以上のエチレン−酢酸
ビニル共重合体鹸化物などのポリオレフィン、（３）脂
肪族および芳香族ポリエステルがあげられる。

【０００８】特に、この中で（１）のポリアミドをブレ
ンドする場合は、（２）のポリオレフィンをブレンドす
る場合に比較してガソリンバリアー性の点で優れてい
る。また（２）のポリオレフィンをブレンドする場合は
（１）のポリアミドをブレンドする場合に比較してＥＶ
ＯＨ（Ａ）との組成物（Ｃ）の熱安定性が良好であり、
フィルム等の成形加工時成形機の長時間運転によっても
ゲル、ブツの発生によるストレスクラック性の悪化を防
止することができる。

【０００９】本発明において、ＥＶＯＨ（Ａ）とはエチ
レン−ビニルエステル共重合体鹸化物であり、エチレン
含量はそれぞれ１０〜８０モル％、好適には２０〜７０
モル％の範囲が、また鹸化度は８０％以上、好適には８
５％以上から選ばれる。エチレン含量が２０モル％未満
では溶融成形性が悪く、一方８０モル％以上では、ガス
バリアー性が不足する。また、鹸化度が８０％未満で
は、ガスバリアー性および熱安定性が悪くなる。本発明
においては、ＥＶＯＨ製造時に用いるビニルエステルと
しては酢酸ビニルが代表的なものとしてあげられるが、
その他の脂肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、
ピバリン酸ビニルなど）も使用できる。

【００１０】また、ＥＶＯＨに共重合成分としてビニル
シラン化合物０．０００２〜０．２モル％を含有する場
合にも基材と該ＥＶＯＨとの溶融粘性の整合性が改善さ
れ、均質な共押出多層フィルムの製造が可能なだけでな
く、ＥＶＯＨ同士のブレンドに際し分散性が改善され成
形性などの改善の面で有効である。

【００１１】ここで、ビニルシラン系化合物としては、
たとえばビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキ
シシラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラ
ン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシランが挙
げられる。なかでも、ビニルトリメトキシシラン、ビニ
ルトリエトキシシランが好適に用いられる。

【００１２】更に、本発明の目的が阻害されない範囲
で、他の共単量体、例えばプロピレン、ブチレン、不飽
和カルボン酸又はそのエステル｛（メタ）アクリル酸、
（メタ）アクリル酸エステルメチル、エチル）など｝、
ビニルピロリドン（Ｎ−ビニルピロリドンなど）を共重
合することも出来るし、さらに、熱安定剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤、着色剤、フィラー、ホウ素系化合物を
ブレンドすることもできる。特に、ゲル発生防止、成形
性改善、クラック防止対策として、ハイドロタルサイト
系化合物、ヒンダードフェノール系、ヒンダードアミン
系熱安定剤、高級脂肪族カルボン酸の金属塩（たとえ
ば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸カルシウム
マグネシウムなど）、あるいはホウ素系化合物の一種ま
たは二種以上を０．０１〜１重量％添加する事は好適で
ある。

【００１３】また、本発明に用いるＥＶＯＨの好適なメ
ルトインデックス（ＭＩ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重
下で測定した値；ただし、融点が１９０℃付近あるいは
１９０℃を越えるものは２１６０ｇ荷重下、融点以上の
複数の温度で測定し、片対数グラフで絶対温度の逆数を
横軸、メルトインデックスを縦軸としてプロットし、１
９０℃に外挿して求めた値）は０．１〜５０ｇ／１０ｍ
ｉｎ．、最適には０．５〜２０ｇ／１０ｍｉｎ．であ
る。

【００１４】ポリアミド（Ｂ）の脂肪族ポリアミドとし
ては、６ナイロン、６・６ナイロン、６／６６ナイロ
ン、６・９ナイロン、６・１２ナイロン、１２ナイロ
ン、１１ナイロン、６・４ナイロンおよびこれらのエラ
ストマーがあげられる。とりわけ、ポリアミド中のＣＨ
₂基とＮＨＣＯ基とのモル比（ＣＨ₂基／ＮＨＣＯ基＝Ｃ
／Ｎ）が５〜１２の範囲にあることが好ましい。Ｃ／Ｎ
＜５の場合、ＥＶＯＨとの熱安定性が悪くゲル等が発生
しやすく、Ｃ／Ｎ＞１２ではＥＶＯＨとの相溶性が悪く
機械的強度（引張強伸度、衝撃強度等）が低下する。

【００１５】メタキシリレン含有ポリアミドとしては、
メタキシリレンジアミンと全量の８０％以下のパラキシ
リレンジアミンを含む混合キシリレンジアミンと、炭素
数が６〜１０個のα，ω−脂肪族ジカルボン酸とから生
成された構成単位を分子鎖中に少なくとも７０モル％含
有した重合体があげられる。

【００１６】これらの重合体の例としては、ポリメタキ
シリレンジアジパミド、ポリメタキシリレンセバカミ
ド、ポリメタキシリレンスペラミド等のような単独重合
体、およびメタキシリレン／パラキシリレンアジパミド
共重合体、メタキシリレン／パラキシリレンアゼラミド
共重合体、などのような共重合体、ならびにこれらの単
独重合体または共重合体の成分とヘキサメチレンジアミ
ンのような脂肪族ジアミン、ピペラジンのような脂環式
ジアミン、パラ−ビス−（２−アミノエチル）ベンゼン
のような脂肪族ジアミン、テレフタル酸のような芳香族
ジカルボン酸、ε−カプロラクタムのようなラクタム、
γ−アミノヘプタン酸のようなω−アミノカルボン酸、
パラ−アミノメチル安息香酸のような芳香族アミノカル
ボン酸等とを共重合した共重合体等が挙げられる。上記
の共重合体において、パラキシリレンジアミンは全キシ
リレンジアミンに対して８０％以下であり、好適には、
７５％以下である。またキシリレンジアミンと脂肪族ジ
カルボン酸とから生成された構成単位を分子鎖中におい
て少なくとも７０モル％以上、好適には、７５モル％以
上である。

【００１７】また、これらのポリマーに、たとえば前記
したポリアミド等の重合体、帯電防止剤、滑剤、耐ブロ
ッキング剤、安定剤、染料、顔料等を含有してもよい。
そして、該メタキシリレン基含有ポリアミド樹脂の相対
粘度｛９６％硫酸溶液（１ｇ／１００ｍｌ）、２５℃｝
は１．０〜５ｄｌ／ｇ、さらには１．５〜４ｄｌ／ｇで
あることがのぞましい。

【００１８】非晶質ポリアミドとは、ＤＳＣ測定におい
て、実質上、吸熱結晶融解ピークを有さないもので、主
として、脂肪族ジアミンおよび芳香族ジカルボン酸の重
縮合体である。脂肪族ジアミンとしては、たとえばヘキ
サメチレンジアミン、２，２．４−トリメチルヘキサメ
チレンジアミン、２，４．４−トリメチルヘキサメチレ
ンジアミン、２−メチルペンタンメチレンジアミン、ビ
ス−（４−アミノヘキシル）−メタン、２，２−ビス−
（４−アミノヘキシル）−イソプロピリジン、１，４−
（１，３）−ジアミノシクロヘキサン、１，５−ジアミ
ノペンタン、１，４−ジアミノブタン、１，３−ジアミ
ノプロパン、および２−エチルジアミノブタンなどが挙
げられる。これらのジアミンは、一種またはそれ以上を
同時に用いることができる。なかでも、ヘキサメチレン
ジアミン、２−メチルペンタンメチレンジアミン、１，
５−ジアミノペンタン、１，４−ジアミノブタン、およ
び１，３−ジアミノプロパンが好適に用いられる。

【００１９】芳香族ジカルボン酸としては、たとえばイ
ソフタール酸、テレフタール酸、アルキル置換イソフタ
ール酸、アルキル置換テレフタール酸、ナフタレンジカ
ルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸などが挙げ
られる。これらのジカルボン酸は、一種またはそれ以上
を同時に用いることができる。なかでも、イソフタール
酸、テレフタール酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェ
ニルエーテルジカルボン酸などが熱成形性、透明性およ
びガスバリアー性などの面で好適である。

【００２０】そして、非晶質ポリアミドとしての例は、
ヘキサメチレンジアミンとイソフタール酸の重縮合体、
ヘキサメチレンジアミン−イソフタール酸／テレフター
ル酸の重縮合体、２，２，４−トリメチルヘキサメチレ
ンジアミンおよび２，４，４−トリメチルヘキサメチレ
ンジアミン−テレフタール酸の重縮合体などが挙げられ
る。なかでもイソフタール酸／テレフタール酸のモル比
が６０／４０〜９５／５、さらには、６５／３５〜９０
／１０の範囲にあるヘキサメチレンジアミン−イソフタ
ール酸／テレフタール酸の重縮合体が好適である。

【００２１】ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）としては、ポ
リエチレン；ポリプロピレン；エチレンとプロピレン、
酢酸ビニル、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステ
ル、アクリル酸、メタクリル酸などとの共重合体、前記
ポリオレフィンに、不飽和カルボン酸、その酸無水物、
ビニルシラン系化合物、あるいはエポキシ基含有化合物
を共重合あるいはグラフト重合してなる変性ポリオレフ
ィン系樹脂であり、ＥＶＯＨ（Ａ）との相溶性、分散性
改善に有効な、酸無水物、ビニルシラン系化合物、ある
いはエポキシ基含有化合物を共重合あるいはグラフト重
合してなる変性ポリオレフィン系樹脂が好適であり、中
でも酸無水物あるいはエポキシ基含有系が、また、樹脂
としては、高密度ポリエチレン、エチレン−プロピレン
共重合体がより好適である。

【００２２】他のポリオレフィン系樹脂（Ｂ）として
は、エチレン含有量４０〜９５モル％、鹸化度５０％以
上のエチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物が挙げられ
る。該エチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物のエチレン
含有率が４０％以下の場合には耐ストレスクラック性の
改善効果が十分でなく、一方９５％以上ではＥＶＯＨと
の相溶性の悪化による機械的強度の低下およびガソリン
バリアー性が悪化する。一般的な傾向としてはエチレン
含有率が低い事が望ましく好適には４４〜９０モル％で
ある。また、鹸化度に関しては５０％以下では熱安定性
が悪く、また相溶性の面からも好ましくない。一般的な
傾向としては鹸化度が低い事が望ましく好適には６０％
以上である。なおＥＶＯＨ（Ａ）のエチレン含有量とは
少なくとも５モル％、さらには１０モル％大きいことが
望ましい。

【００２３】ポリエステル（Ｂ）としては、脂肪族ポリ
エステル及び芳香族ポリエステルがあげられ、脂肪族ポ
リエステルにはエチレングリコール、プロピレングリコ
ール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリ
コールなどの脂肪族ジオール、またはシクロヘキサメチ
レングリコールのような脂環族ジオールとアジピン酸、
セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸とのポリエステル
などを用いることができる。また芳香族ポリエステルに
は前記脂肪族ジオール又は脂環族ジオールとイソフター
ル酸、テレフタール酸、アルキル置換イソフタール酸、
アルキル置換テレフタール酸、ナフタレンジカルボン
酸、ジフェニルエーテルカルボン酸などの芳香族ジカル
ボン酸とのポリエステルである。

【００２４】熱可塑性樹脂（Ｂ）の配合量は、ＥＶＯＨ
（Ａ）１００重量部に対して、１〜５０重量部、好適に
は５〜４０重量部である。配合量が１重量部未満では耐
ストレスクラック性の改善効果が十分でない。一方、５
０重量部をこえるとガソリンバリアー性が十分でない。

【００２５】上記熱可塑性樹脂（Ｂ）の中で（１）のポ
リアミドをブレンドする場合は、（３）のポリオレフィ
ンをブレンドする場合に比較してガソリンバリアー性の
点で優れている。また（３）のポリオレフィンをブレン
ドする場合は（１）のポリアミドをブレンドする場合に
比較してＥＶＯＨ（Ａ）との組成物（Ｃ）の熱安定性が
良好であり、フィルム等の成形加工時成形機の長時間運
転によってもゲル、ブツの発生によるストレスクラック
性の悪化を防止することができる。

【００２６】本発明においては、前記（Ａ）および
（Ｂ）からなる組成物に、（Ａ）および／または（Ｂ）
の疎水性可塑剤（Ｆ）を配合することが好適な場合が多
い。とくに（Ｂ）としてポリオレフィンを使用する場合
は、疎水性可塑剤（Ｆ）を配合することが好ましい。

【００２７】ここで疎水性可塑剤としては次の式を満足
するものがより好適である。６．５≧１９−ＣＨ（Ａ）×０．１−ＳＰ（Ｆ）≧１．５・・・・・・・・（ｉ） −１≦ＳＰ（Ｅ）−ＳＰ（Ｂ）≦３．５・・・・・・・・（ii）［但し、ＣＨ（Ａ）はＥＶＯＨ（Ａ）の平均エチレン含
有率（モル％）を、ＳＰ（Ｆ）は疎水性可塑剤（Ｆ）の
溶解パラメーター（Ｆｅｄｏｒｓの式）を、ＳＰ（Ｂ）
はポリオレフィン系樹脂（Ｂ）の溶解性パラメーター
（Ｆｅｄｒｏｓの式）を示す。］

【００２８】疎水性可塑剤（Ｆ）添加による予想外の改
善効果発現の原因は定かでは無いが、耐ストレスクラッ
ク性は疎水性可塑剤（Ｆ）添加により、ポリオレフィン
系樹脂（Ｂ）の添加量を大きく削減出来る事、すなわ
ち、疎水性可塑剤（Ｆ）が溶解性（パラメーター）の関
係でＥＶＯＨ樹脂（Ａ）側寄りはポリオレフィン系樹脂
（Ｂ）に優先的に分配され、ポリオレフィン樹脂（Ｂ）
の可塑化による耐ストレスクラック性の改善が計れたも
のと推定される。

【００２９】疎水性可塑剤（Ｆ）としては、芳香族エス
テル、脂肪族エステル、リン酸エステル、及びそれらの
エポキシ化合物などが挙げられる。

【００３０】芳香族エステルとしては、ジブチルフタレ
ート、ジオクチルフタレート、ジヘプチルフタレート、
ジ２エチルヘキシルフタテート、ジシクロヘキシルフタ
レート、ブチルラウリルフタレート、ジイソオクチルフ
タレート、ブチルココナッツアルキルフタレート、ジト
リデシルフタレート、ジラウリルフタレート、ジイソデ
シルフタレート、ブチルベンジルフタレート、オクチル
カプリルフタレート、ジメチルグリコールフタレート、
エチルフタリルエチレングリコレート、メチルフタリル
エチレングリコレート、ブチルフタリルブチレングリコ
レート、ジノニルフタレート、ジヘプチルフタレート、
オクチルデシルフタレート、ジトリデシルフタレート、
ブチルベンジルフタレート、ジカプリルフタレート、ジ
３５５トリメチルヘキシルフタレート、イソオクチルイ
ソデシルフタレート、ジメトキシエチルフタレート、ジ
ブトキシジエチルフタレート、ビス（ジエチレングリコ
ールモノメチルエーテル）フタレートなどが挙げられ
る。

【００３１】脂肪族エステルとしては、ポリプロピレン
アジペート、ジイソデシルアジペート、ジ２メチルヘキ
シルアジペート、ジカプリルアジペート、ジイソオクチ
ルアジペート、オクチルデシルアジペート、イソオクチ
ルイソデシルアジペート、ジブチルフマレート、ジオク
チルフマレート、トリエチルシトレート、アセチルトリ
エチルシトレート、トリブチルシトレート、アセチルト
リブチルシトレート、アセチルトリ２エチルヘキシルシ
トレートなどがある。

【００３２】リン酸エステルとしては、トリクレシルホ
スヘート、フェニルジクレシルフォスフェート、キシレ
ニルジクレシルフォスヘート、クレシルジキシレニルフ
ォスフェート、トリフェニルフォスフェート、トリブチ
ルフォスフェート、トリクロルエチルフォスフェート、
トリオクチルフォスフェート、トリエチルフォスフェー
ト、アリルアルキルフォスフェート、ジフェニルモノオ
ルソキセニルフォスフェートなどがある。

【００３３】エポキシ系化合物としては、エポキシモノ
エステル、ブチルエポキシステアレート、オクチルエポ
キシステアレート、エポキシブチルオレエート、エポキ
シ化オレイン酸ブチル、エポキシ化ダイズ油、エポキシ
化アマニ油、エポキシ化アルキルオイル、エポキシ化ア
ルキルオイルアルコールエステルなどがある。中でもエ
ポキシ化ダイズ油、エポキシ化アマニ油、ジネチルヘキ
シルアジペート、ジイソオクチルアジペート、ジブチル
フタレート、ジエチルフタレート、ジ２エチルヘキシル
フタレート、メチルフタリルエチレングリコレートなど
が好適に用いられる。

【００３４】ＥＶＯＨ（Ａ）と熱可塑性樹脂（Ｂ）との
組成物またはこれに疎水性可塑剤（Ｆ）を配合した組成
物の１９０℃、２１６０ｇ荷重下におけるＭＩは０．１
〜５０ｇ／１０ｍｉｎ．好適には、０．３〜３０ｇ／１
０ｍｉｎ．である。

【００３５】前記（Ａ）および（Ｂ）、さらにはこれに
（Ｃ）をブレンドする方法に関しては、特に限定される
ものではないが、ＥＶＯＨと該熱可塑性樹脂をドライブ
ンレドしてそのまま使用する、あるいはより好適にはバ
ンバリミキサー、単軸又は二軸スクリュー押出し機など
でペレット化、乾燥する方法等がある。ブレンドが不均
一であったり、またブレンドペレット化操作時にゲル、
ブツの発生、混入があるとクラックが発生する可能性が
大きい。従って、ブレンドペレット化操作時混練度の高
い押出機を使用し、ホッパー口をＮ₂シールし、低温で
押出しする事が望ましい。また、ブレンド、ペレット化
する際、他の添加剤（可塑剤、熱安定剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤、着色剤、フィラー、ホウ素系化合物、
他の樹脂など）を本発明の目的が阻害されない範囲で使
用する事は自由である。特にゲル発生防止対策として、
ハイドロタルサイト系化合物、ヒンダードフェノール
系、ヒンダードアミン系熱安定剤、高級脂肪族カルボン
酸の金属塩（たとえば、ステアリン酸カルシウムなど）
の一種または二種以上を０．０１〜１重量％添加する事
は好適である。

【００３６】本発明の燃料用パイプまたはタンクは、前
記、（Ａ）および（Ｂ）、またはこれに（Ｆ）を配合し
た組成物（Ｃ）の層を少なくとも１層有するものである
が、組成物（Ｃ）層に他の熱可塑性樹脂（Ｄ）層を積層
したものが好適である。ガスバリヤー性およびガソリン
バリアー性を付与する組成物（Ｃ）層の厚みは５〜２５
０μ、通常１０〜１００μの範囲から選ばれる。一方、
内層および／または外層に使用する熱可塑性樹脂（Ｄ）
は任意のものが採用され、特に制限はないが、目的によ
っては透湿性、耐熱性、ヒートシール性、などの点を配
慮することにより優れたガソリンバリアー性の多層構造
体を得る事が出来る。熱可塑性樹脂（Ｄ）としては、ポ
リプロピレン、ポリオレフィン系樹脂、ポリアミド系樹
脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリ塩
化ビニル系樹脂、アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニリデン
系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリカーボネート系樹
脂、ポリウレタン樹脂および照射架橋したポリプロピレ
ン、ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エ
チレン−酢酸ビニル系共重合体鹸化物、エチレン−アク
リル酸系共重合体、エチレン−メタクリル酸系共重合
体、エチレン−アクリル酸エステル系共重合体、エチレ
ン−メタクリル酸エステル系共重合体などが挙げられ、
中でも高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミ
ドが好適に用いられる。また両外層に使用する樹脂には
前述したような酸化防止剤、着色剤、充填剤などの添加
物を添加しても良い。

【００３７】本発明において組成物（Ｃ）と該熱可塑性
樹脂（Ｄ）とを積層する場合、ストレスクラック性を向
上させるために接着性樹脂（Ｅ）を使用することが好ま
しい。接着性樹脂としては、組成物（Ｃ）層と該熱可塑
性樹脂（Ｄ）層とを強固に接着するものであれば、特に
限定されるものではないが、不飽和カルボン酸又はその
無水物（無水マレイン酸など）をポリプロピレン、ポリ
エチレン等のオレフィン系重合体、あるいはエチレンと
これを共重合しうるモノマー（酢酸ビニル、アクリル酸
エステルなど）との共重合体［たとえばエチレン−酢酸
ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステ
ル（メチルエステル、またはエチルエステル）共重合
体］にグラフトしたものが好適に用いられる。

【００３８】多層構造体を得る方法としては、組成物
（Ｃ）、熱可塑性樹脂（Ｄ）とを接着性樹脂（Ｅ）を介
して押出ラミネート法、ドライラミネート法、共押出ラ
ミネート法、共押出成形法、共射出成形法、共押出イン
フレ成形法、溶液コート法などによりフィルム状、シー
ト状、パイプ状、タンク（含ボトル）状構造体、とくに
多層構造体を得る方法があげられる。この構造体を得る
場合、構造体をＥＶＯＨの融点以下の範囲で再加熱し、
ロール延伸法、パンタグラフ式延伸法、あるいはインフ
レ延伸法、ブロー延伸法などにより一軸、あるいは二軸
延伸することができる。また、該多層構造体に放射線、
電子線、紫外線などを照射し、組成物（Ｃ）層、熱可塑
性樹脂（Ｄ）層を架橋すること、あるいは押出成形時、
化学架橋剤を添加し化学架橋することもできる。

【００３９】多層構造体の厚み構成に関しても、成形性
およびコスト等を考慮した場合、全厚みに対するＥＶＯ
Ｈ組成物層の厚み比率は２〜２０％程度が好適である。
中間層の組成物（Ｃ）層と両外層又は片外層にある熱可
塑性樹脂（Ｄ）層との位置関係は、バリアー性及びスト
レスクラック性に大きく影響し、タンクあるいはパイプ
の内側、すなわち、ガソリン等の燃料と接触している層
を内層、また外気に触れる層を外層とした場合、組成物
（Ｃ）層が内側に位置する程、ストレスクラック性は改
善され、またガソリンの銘柄によってはバリアー性が悪
化することがある。これとは逆に組成物（Ｃ）層が外層
側に位置するほどストレスクラック性は悪くなるものの
ガソリンバリアー性が良い場合がある。従って一般的に
は組成物（Ｃ）層が外層と内層との中央に位置しない構
成を取る事が望ましい。また多層構造体の構成として
は、ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／熱
可塑性樹脂（Ｄ）層、熱可塑性樹脂（Ｄ）層／接着性樹
脂（Ｅ）層／ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層、熱可塑性樹脂
（Ｄ）層／接着性樹脂（Ｅ）層／ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）
層／接着性樹脂（Ｅ）層／熱可塑性樹脂（Ｄ）層等が代
表的なものしてあげられる。両外層にポリオレフィン樹
脂層を設ける場合は、該樹脂が異なっていてもよいし、
また同じものでもよい。また成形時発生するトリムなど
のスクラップを熱可塑性樹脂層にブレンドしたり、別途
回収層をもうけて再使用される場合も多い。

【００４０】ここで燃料用パイプとは、ガソリン供給用
のパイプ、自動車に使用されるガソリン移送用のパイ
プ、石油供給用のパイプ、石油ストーブに使用される石
油移送用のパイプなどを意味し、また燃料用タンクとは
ガソリン貯蔵タンク、貯蔵ボトル、自動車に用いられる
ガソリンタンク、石油貯蔵タンク、貯蔵ボトル、石油ス
トーブに用いられる貯蔵タンクなどを意味する。

【００４１】またこれらのパイプまたはタンクは、前記
したとおり、共押出法、共射出法などにより得られる
が、フィルム状物、シート状物を得、これを使用してパ
イプまたはタンクを得ることもできる。

【００４２】

【実施例】以下、実施例による本発明をさらに詳しく説
明するが、本発明はこれに限定されるものではない。実施例１エチレン含有量２７モル％、けん化度９９．５％、ＭＩ
（１９０℃、２１６０ｇ荷重）１．５ｇ／１０ｍｉｎ．
のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と６−１２ポリアミド
（Ｃ／Ｎ＝７、表１にＡで示す。グリラックスＸＥ３１
１６）４０重量部を二軸スクリュータイプ、ベント式４
０Φ押出機に入れ、窒素雰囲気下、２００℃で押出しペ
レット化を行った。得られた樹脂（Ｃ）のＭＩは４ｇ／
１０ｍｉｎ．であった。該ペレットを単層フィルム成形
装置に投入し１００μのフィルムを得、ＪＩＳダンベル
３号を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃ガソリ
ン（市販レギュラーガソリン）に３時間浸漬し、ストレ
スクラック性の評価を行ったがクラックは認められなか
った。

【００４３】また、該ペレットを用いて３種５層共押出
多層ダイレクトブロー装置により、多層容器を作成し
た。多層容器の構成は両最外層が高密度ポリエチレン樹
脂層（ＨＤＰＥ，三井石油化学（株）製のハイゼックス
ＨＺ８２００Ｂ）各８５０μ、接着性樹脂層（ＡＤ−
１、三井石油化学（株）製のアドマーＮＦ４５０Ａ）各
１００μ、さらに最内層中央には上記ＥＶＯＨ組成物
（Ｃ）層１００μである。得られた容器にガソリンを充
填し４０℃、６５％ＲＨの条件下で１年間放置したが容
器にクラックは認められず、またガソリンバリアー性の
低下は認められなかった。加速試験として、該容器の胴
部を切取り、上記フィルムと同様にＪＩＳダンベル３号
を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃のガソリン
に３時間浸漬しストレスクラック性の評価を行ったがク
ラックは認められなかった。また、該容器のガソリンバ
リアー性は０．０１０ｇ／ｍ²・ｄａｙであった。

【００４４】実施例２実施例１に用いたＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と非結晶
性ポリアミド（Ｂ．宇部興産（株）製１２−ナイロン
Ｘ−２１）４０重量部とを用いて実施例１に記載した
方法によりＥＶＯＨ樹脂組成物（Ｃ）のペレットを得
た。このペレットを用いて実施例１と同様１００μのフ
ィルムを得、ＪＩＳダンベル３号を用いて１０％引張伸
度付加のもと、４０℃ Ｒｅｆ−Ｃ（トルエン５０％と
イソオクタン５０％とからなる混合ガソリン）に３時間
浸漬しストレスクラックの評価を行ったがクラックの発
生は認められなかった。またこのペレットを用いて実施
例１と同様３種５層共押出ダイレクトブロー装置により
多層容器を作成した。得られた容器にＲｅｆ−Ｃ混合ガ
ソリンを充填し４０℃、６５％ＲＨの条件下で１年間放
置したが容器にクラックは認められず、またガソリンバ
リアー性の低下は認められなかった。さらに実施例１と
同様にして加速試験を行ない、実施例１のガソリンに代
えてＲｅｆ−１に対するストレスクラック性の評価を行
ったがクラックは認められなかった。また、該容器のガ
ソリンバリアー性は優れたもので表１に示したように
０．０００５ｇ／ｍ²・ｄａｙであった。

【００４５】実施例３実施例１に用いたＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部とメタキ
シリレン系ポリアミド（三菱ガス化学（株）製ＭＸＤ
−６）４０重量部とを用いて実施例１に記載した方法と
同じ方法によりＥＶＯＨ樹脂組成物（Ｃ）のペレットを
得た。このペレットを用いて１００μの単層フィルムを
得、実施例２と同様Ｒｅｆ−Ｃに対するストレスクラッ
クの評価を行ったがクラックの発生は認められなかっ
た。またこのペレットを用いて実施例１と同様３種５層
共押出ダイレクトブロー装置により多層容器を作成し、
実施例２と同様にＲｅｆ−Ｃ混合ガソリンに対するスト
レスクラック性及びガソリンバリアー性を測定した。そ
の結果を表１に示すようにいずれの性質も優れた多層容
器であった。

【００４６】実施例４実施例１に用いたＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と、エチ
レン含有量５０モル％、鹸化度９５％のエチレン−酢酸
ビニル共重合体鹸化物（表１中Ｄと記載）４０重量部と
を用いて実施例１に記載した方法と同じ方法によりＥＶ
ＯＨ樹脂組成物（Ｃ）のペレットを得た。このペレット
を用いて実施例１と同様１００μフィルムを得た。また
このペレットを用いて実施例１と同様３種５層共押出ダ
イレクトブロー装置により多層容器を製造した。この単
層フィルムおよび多層容器について実施例２と同様にＲ
ｅｆ−Ｃ混合ガソリンに対するストレスクラック性及び
ガソリンバリアー性を測定した。その結果は表１に示す
ようにいずれも優れていた。

【００４７】実施例５エチレン含有量２７モル％、けん化度９９．５％、メル
トインデックス（ＭＩ１９０℃、２１６０ｇ荷重）１．
５ｇ／１０ｍｉｎ．のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と熱
可塑性樹脂（Ｂ）として、エチレン含有量５０モル％、
けん化度９５％のエチレン酢酸ビニル共重合体鹸化物２
０重量部とを一軸４０Φ押出機に入れ、Ｎ₂下、２００
℃で押出しペレット化を行った。得られた樹脂（Ｃ）の
ＭＩは２．５ｇ／１０ｍｉｎ．であった。該ペレットを
単層フィルム成形装置に投入し１００μのフィルムを
得、ＪＩＳダンベル３号を用いて１０％引張伸度付加の
もと、４０℃、メタノール１５％含有モデルガソリン
（イソオクタン＋トルエン（５０ｖｏｌ％））に３時間
浸漬しストレスクラッス性の評価を行ったがクラックは
認められなかった。また、該ペレットを用いて４種５層
共押出多層パイプ成形装置にかけ、多層パイプを作成し
た。パイプの構成は最外層１２ポリアミド（宇部興産
（株）製ＵＢＥナイロン３０２００）が４５０μ、次
に接着性樹脂層（ＡＤ−２三井石油化学（株）製ア
ドマーＶＦ５００）が各５０μ、さらに６ポリアミド
（東レ（株）製東レアミランＣＭ１０４６）１００
μ、上記ＥＶＯＨ組成物（Ｃ）層１５０μであり、最内
層が６ポリアミド（東レ（株）製東レアミランＣＭ１
０４６）２５０μである。得られたパイプの末端に金属
製金具を取付け、Ｒ（半径）＝３０ｃｍでループ状に巻
きガソリン（表１中Ｍ−１５で示す。Ｒｅｆ−Ｃ８５容
量％とメタノール１５容量％との混合ガソリン）を充填
し４０℃−６５％ＲＨ条件下で１年間放置したがクラッ
ク、ガソリンバリアー性の悪化は認められなかった。加
速試験として、該パイプの胴部を輪切りにし、１０％引
張伸度が付加出来るように、パイプ内径周囲長さより１
０％長い外周径を持つ円柱状の治具で該輪切りパイプを
押し広げ（１０％引張伸度付加）、４０℃、Ｍ−１５混
合ガソリンに３時間浸漬しストレスクラック性の評価を
行ったがクラックは認められなかった。また、該パイプ
のガソリンバリアー性は０．２ｇ／ｍ²・ｄａｙであっ
た。

【００４８】実施例６実施例５で用いた熱可塑性樹脂（Ｂ）の代りにエチレン
含有量９０モル％、鹸化度９０％以上のエチレン酢酸ビ
ニル共重合体鹸化物を用い、Ｍ−１５ガソリンの代りに
ＭＢＥ−１５（Ｒｅｆ−Ｃ８５容量％とＭＴＢＥ１
５容量％の混合ガソリン）を用いて実施例５の操作を繰
返した。その結果を表１に示す。

【００４９】比較例１実施例１に用いたＥＶＯＨ（Ａ）を二軸スクリュータイ
プ、ベント式４０Φの押出機を用いてペレットを製造
し、このペレットを実施例１と同様の方法で１００μの
単層フィルムを製造した。またこのペレットを用いて実
施例１と同様３種５層共押出ダイレクトブロー装置によ
り多層容器を製造した。この単層フィルム及び多層容器
について実施例２と同様Ｒｅｆ−Ｃ混合ガソリンに対す
るストレスクラック性及びガソリンバリアー性について
測定した結果を表１に示した。

【００５０】

【表１】（註）表１中の符号は次の通りである。（１）熱可塑性樹脂（Ｂ）の銘柄ＡＥＭＳポリアミドグリラックスＸＥ３１１６Ｂ宇部興産（株）製非結晶ポリアミドＸ−２１Ｃ三菱ガス化学（株）製メタキシリレン系ポリアミドＭＸＤ−６Ｄエチレン−酢酸ビニル共重合体鹸化物（エチレン含有量５０モル％）Ｅ〃〃〃〃（〃９０モル％）（２）多層構造体を構成する熱可塑性樹脂の銘柄ＨＤＰＥ三井石油化学（株）製ハイゼックスＨＺ８２００Ｂ６ＰＡ東レ（株）製アラミンＣＭ１０４６１２ＰＡ宇部興産（株）製ＵＢＥナイロン３０２００ＡＤ−１三井石油化学（株）製アドマーＮＦ４５０ＡＡＤ−２〃〃〃〃ＶＦ５００（３）ガソリンの銘柄ガソリン市販レギュラーガソリンＲｅｆ−Ｃトルエン（５０容量％）＋イソオクタン（５０容量％）Ｍ−１５Ｒｅｆ−Ｃ（８５容量％）＋メタノール（１５容量％）ＭＢＥ−１５Ｒｅｆ−Ｃ（８５容量％）＋メチルブチルターシャルブチルエーテル（１５容量％）

【００５１】実施例７エチレン含有量２７モル％、けん化度９９．５％、メル
トインデックス（ＭＩ１９０℃、２１６０ｇ荷重）１．
５ｇ／１０ｍｉｎ．のＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部と熱
可塑性樹脂（Ｂ）としてＧＭＡ（グリシジルメタアクリ
レート）変性ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン、ＳＰ
（Ｂ）＝８．６）１０重量部およびＧＭＳ（グリセリン
モノステアレート、ＳＰ（Ｅ）＝１０．２）４重量部を
二軸スクリュータイプ、ベント式４０Φ押出機に入れ、
Ｎ₂雰囲気下、２００℃で押出しペレット化を行った。
得られた樹脂（Ｃ）の融粘性指数（ＭＩ）は１ｇ／１０
ｍｉｎ．であった。該ペレットを単層フィルム成形装置
に投入し１００μのフィルムを得、ＪＩＳダンベル３号
を用いて１０％引張伸度付加のもと、４０℃ガソリン
（市販レギュラーガソリン）に３時間浸漬しストレスク
ラック性の評価を行ったがクラックは認められなかっ
た。また、該ペレットを用いて３種５層共押出多層ダイ
レクトブロー装置にかけ、多層容器を作成した。シート
の構成は両最外層高密度ポリエチレン樹脂層（三井石油
化学（株）製ハイゼックスＨＺ８２００Ｂ）が各８５
０μまた接着性樹脂層（三井石油化学アドマーＮＦ４
５０Ａ）が各１００μ、さらに最内層中央には上記ＥＶ
ＯＨ組成物（Ｃ）層１００μである。得られた容器にガ
ソリンを充填し４０℃−６５％ＲＨ条件下で１年間放置
したがクラック、ガソリンバリアー性の悪化は認められ
なかった。加速試験として、該容器の胴部を切取り、上
記単層フィルムと同様にＪＩＳダンベル３号を用いて１
０％引張伸度付加のもと、４０℃ガソリンに３時間浸漬
しストレスクラック性の評価を行ったがクラックは認め
られなかった。また、該容器のガソリンバリアー性は
０．０２０ｇ／ｍ²．ｄａｙであった。

【００５２】実施例８実施例７で用いたＥＶＯＨ（Ａ）１００重量部に熱可塑
性樹脂（Ｂ）としてグリシジルメタアクリレート変性Ｈ
ＤＰＥ（高密度ポリエチレン）１０重量部を二軸スクリ
ュータイプ、ベント式４０Φ押出機に入れ、窒素雰囲気
下、２００℃で押出してペレットを作製した。該ペレッ
トを実施例７と同様の方法により１００μのフィルムと
した後、このフィルムをＪＩＳダンベル３号を用いて１
０％引張伸度付加のもと、４０℃のＲｅｆ−Ｃガソリン
に３時間浸漬してストレスクラック性の評価を行った。
また該ペレットを用いて実施例７と同様の方法で多層容
器を製造した。この容器についてＲｅｆ−Ｃガソリンに
対するストレスクラック性およびガソリンバリアー性を
測定しその結果を表２に示す。

【００５３】実施例９実施例８に用いた熱可塑性樹脂（Ｂ）の量をＥＶＯＨ
（Ａ）１００重量部に対して４０重量部とした以外は、
実施例８と同じ操作を繰返した。その結果を表２に示
す。

【００５４】実施例１０実施例７で用いた熱可塑性樹脂（Ｂ）に代えてＨＤＰＥ
（高密度ポリエチレン、ＳＰ（Ｂ）＝８．６）を用い、
市販レギュラーガソリンに代えてＲｅｆ−Ｃガソリンを
用いて実施例７により製造した単層フィルム及び多層容
器のストレスクラック性ならびにガソリンバリアー性を
測定した。その結果を表２に示す。

【００５５】実施例１１実施例７で用いた熱可塑性樹脂（Ｂ）に代えて無水マレ
イン酸変性ＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン、ＳＰ（Ｂ）
＝８．６）を、また疎水性可塑剤としてＧＭＳの代りに
ジエチルフタレート（ＤＥＰ、ＳＰ（Ｅ）＝１０．５）
を用い、さらに、市販レギュラーガソリンの代りにＲｅ
ｆ−Ｃガソリンを用いて実施例７の操作を繰り返した。
その結果を表２に示す。

【００５６】実施例１２実施例７で用いた熱可塑性樹脂（Ｂ）に代えてＳｉ変性
エチレン−プロピレン共重合体（ＳＰ（Ｂ）＝８．４）
を用い、また疎水性可塑剤としてＧＭＳの代りにＤＥＰ
を用い、さらに市販レギュラーガソリンに代えてＭＴＢ
Ｅ１５ガソリンを用いて実施例７の操作を繰り返した。
その結果を表２に示す。

【００５７】実施例１３実施例１で用いたＥＶＯＨ組成物（Ｃ）を用いて４種５
層共押出多層パイプ成形装置にかけ、多層パイプを作成
した。パイプの構成は最外層１２ポリアミド（宇部興産
（株）ＵＢＥナイロン３０２０μ）が４５０μ、次に、
接着性樹脂層が各５０μ、さらに６ポリアミド（東レ
（株）製アミランＣＭ１０４６）１００μ、上記ＥＶＯ
Ｈ組成物（Ｃ）層１５０μであり、最内層が６ポリアミ
ド（東レ（株）製アミランＣＭ１０４６）２５０μであ
る。得られたパイプの末端に金属製金具を取付け、Ｒ
（半径）＝３０ｃｍでループ状に巻き、ガソリン（Ｍ−
１５）を充填し４０℃−６５％ＲＨ条件下で１年間放置
したがクラック、ガソリンバリアー性の悪化は認められ
なかった。加速試験として、該パイプの胴部を輪切りに
し、１０％引張伸度が付加出来るように、パイプ内径周
囲長さより１０％長い外周径を持つ円柱状の治具で輪切
りパイプを押し広げ（１０％引張伸度付加）、４０℃Ｍ
−１５ガソリンに３時間浸漬しストレスクラック性の評
価を行ったが、クラックは認められなかった。また、該
パイプのガソリンバリアー性は０．２ｇ／ｍ²・ｄａｙ
であった。

【００５８】比較例２実施例７で使用した疎水性可塑剤（Ｃ）に代えて親水性
可塑剤であるグリセリン（Ｇｌｙ、ＳＰ（Ｅ）＝１６．
４）を用いて実施例７の操作を繰り返した。その結果を
表２に示す。

【００５９】

【表２】（註）表２中の符号は次の通りである。（１）熱可塑性樹脂（Ｂ）の銘柄Ａグリシジルメタアクリレート変性ＨＤＰＥ（高密度
ポリエチレン）Ｂマレイン酸変性ＨＤＰＥＣシリコン（Ｓｉ）変性エチレンプロピレン共重合体ＤＨＤＰＥ（高密度ポリエチレン）（２）疎水性可塑剤（Ｃ）の銘柄ＧＭＳグリセリンモノステアレートＤＥＰジエチルフタレートＧｌｙグリセリン（親水性可塑剤）（３）多層構造体を構成する熱可塑性樹脂の銘柄（表１
の（２）と同じ）（４）ガソリンの銘柄（表１の（３）と同じ）

【００６０】

【発明の効果】このようにして得られた本発明の燃料用
パイプまたはタンクは、ガソリンに対する耐ストレスク
ラック性が優れており、かつガソリンバリアー性が良好
で、さらにガスバリアー性、保香性あるいは耐有機溶剤
性が優れている。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ０８Ｌ 23/08 ＬＣＴＬＣＶ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】エチレン含有量１０〜８０モル％のエチ
レン−ビニルアルコール共重合体（Ａ）１００重量部に
対し、ポリアミド、ポリオレフィンおよびポリエステル
から選ばれる少くとも１種の熱可塑性樹脂（Ｂ）１〜５
０重量部を配合した組成物（Ｃ）層を少なくとも一層有
する燃料用パイプまたはタンク。
【請求項２】請求項１記載の組成物（Ｃ）層と熱可塑
性樹脂（Ｄ）層とを接着性樹脂（Ｅ）層を介して積層し
た多層構造体よりなる燃料用パイプまたはタンク。