JPH074678B2 - Brazing alloy for aluminum and brazing sheet for aluminum heat exchanger - Google Patents

Brazing alloy for aluminum and brazing sheet for aluminum heat exchanger

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JPH074678B2
JPH074678B2 JP63181668A JP18166888A JPH074678B2 JP H074678 B2 JPH074678 B2 JP H074678B2 JP 63181668 A JP63181668 A JP 63181668A JP 18166888 A JP18166888 A JP 18166888A JP H074678 B2 JPH074678 B2 JP H074678B2
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brazing
core material
balance
alloy
unavoidable impurities
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Sky Aluminium Co Ltd
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はアルミニウムまたはアルミニウム合金のろう付
に用いられるろう合金に関するものである。TECHNICAL FIELD The present invention relates to a brazing alloy used for brazing aluminum or aluminum alloy.

また、本発明は特に真空ブレージング法により造られる
Al製熱交換器の耐食性に優れたブレージングシートに関
するものである。The present invention is also manufactured by the vacuum brazing method.
The present invention relates to a brazing sheet having excellent corrosion resistance of an Al heat exchanger.

［従来の技術］ アルミニウム用ろう合金は通常Al−Mn系の芯材表面に片
面もしくは両面にクラッドしたブレージングシートとし
て用いられるか、そのままで置きろうとして使用されて
いる。[Prior Art] A brazing alloy for aluminum is usually used as a brazing sheet in which one surface or both surfaces of an Al-Mn-based core material is clad, or is used as it is.

従来のアルミニウムろう合金はろう付法によって変えて
おり、例えば真空ろう付法ではAA4004,4104に代表され
るAl−Si−Mg系ろう材が用いられている。またふっ化物
系の非腐食性フラックスを用いてN2ガスでろう付するNB
法においては、AA4343,4045等のAl−Si系ろう材が用い
られている。Conventional aluminum brazing alloys are changed by the brazing method. For example, in the vacuum brazing method, Al—Si—Mg based brazing filler metal represented by AA4004, 4104 is used. In addition, NB is brazed with N 2 gas using a fluoride-based non-corrosive flux.
In the method, Al-Si based brazing filler metals such as AA4343 and 4045 are used.

Al製熱交換器の製造法としては、塩化物系フラックスを
用いて大気中でろう付するフラックスろう付法、真空中
でろう付する真空ろう付法およびふっ化物系の非腐食性
フラックスを用いてN2ガス中でろう付するNB法が知られ
ている。特に真空ろう付法はドロンカップタイプのAl製
熱交換器の製造に適しており、コンパクト化および高性
能化を要求される熱交換器の製造に用いられてきてい
る。As the manufacturing method of Al heat exchanger, flux brazing method in which brazing in chloride atmosphere is used in the air, vacuum brazing method in brazing in vacuum, and fluoride-based non-corrosive flux are used. The NB method of brazing in N 2 gas is known. In particular, the vacuum brazing method is suitable for manufacturing a Delon cup type heat exchanger made of Al, and has been used for manufacturing a heat exchanger that requires compactness and high performance.

従来の真空ろう付法では部材の防食、耐食性の向上を図
る手段として、 （１）化成処理や塗装を行なう。In the conventional vacuum brazing method, (1) chemical conversion treatment or coating is performed as a means for improving the corrosion resistance and corrosion resistance of members.

（２）フィンによる犠性陽極効果を用いる。(2) The sacrificial anodic effect of fins is used.

等が行なわれてきた。And so on.

［発明が解決しようとする課題］ ドロンカップタイプのエバポレータやオイルクーラー等
を製造する際、ドロンカップ部のように犠性陽極フィン
の影響を受けにくい部材では通常使用されているAA3003
を芯材とする材料ではAl−Si−Mg系のろう材より電位が
卑なため、芯材が優先的に腐食されていた。この対策と
して、ドロンカップエバポレータやオイルクーラーのよ
うな熱交換器用部材の耐食性良好な芯材組成として例え
ば特開昭62−207838、特開昭62−211360、特開昭62−23
0494、特開昭62−280343に示されているAl−Mn−Cu系ま
たはAl−Mn−Cu−Ti系を用いることがあるが、ろう材と
してAA4004,4104等を用いると、ろう材の電位が芯材よ
り卑なためろう材が優先して腐食され、継手部のもれを
生ずるようになる。[Problems to be Solved by the Invention] When manufacturing a drone cup type evaporator, oil cooler, etc., AA3003 is usually used for parts that are not easily affected by sacrificial anode fins such as the drone cup part.
The core material was preferentially corroded because the potential was lower than that of the Al-Si-Mg brazing material. As a countermeasure against this, as a core material composition having good corrosion resistance for heat exchanger members such as a drone cup evaporator and an oil cooler, for example, JP-A-62-207838, JP-A-62-212360, and JP-A-62-23 are used.
0494, Al-Mn-Cu system or Al-Mn-Cu-Ti system shown in JP-A-62-280343 may be used, but when AA4004, 4104 or the like is used as the brazing material, the potential of the brazing material is Is less base than the core material, so that the brazing material is preferentially corroded, causing leakage of the joint.

したがって、本発明は各種アルミニウム合金特に耐食性
がすぐれたアルミニウム合金のろう付けに用いた場合に
犠性陽極効果を持続して発揮できるアルミニウム用ろう
合金を提供することを目的とする。Therefore, an object of the present invention is to provide a brazing alloy for aluminum which can continuously exhibit a sacrificial anode effect when used for brazing of various aluminum alloys, particularly aluminum alloys having excellent corrosion resistance.

さらに、本発明は芯材の耐食性がすぐれかつろう材の犠
性陽極効果が持続して発揮される、真空ろう材用ブレー
ジングシートを提供することを目的とする。A further object of the present invention is to provide a brazing sheet for a vacuum brazing material, in which the corrosion resistance of the core material is excellent and the sacrificial anode effect of the brazing material is continuously exhibited.

［課題を解決するための手段］ すなわち、本発明に係わるアルミニウム用ろう合金は、
Si:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、
およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避的不純
物からなる合金である。[Means for Solving the Problems] That is, the brazing alloy for aluminum according to the present invention is
Si: 5 ~ 13wt%, Fe: 0.05 ~ 1.0wt%, Mg: 0.5 ~ 2.5wt%,
And Ti: 0.06 to 0.3 wt% and the balance is Al and unavoidable impurities.

また、本発明に係わるAl製熱交換器用ブレージングシー
トは、 （１）Si:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5w
t％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避
的不純物からなるろう合金を、該合金より電気化学的に
貴なアルミニウム合金からなる芯材の片面または両面に
クラッドしたブレージングシートを第１の発明とし、 （２）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、およびSi:0.03〜0.4wt％を含み、残部Alと不可
避的不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両
面にろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、M
g:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部
Alと不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを
特徴とするAl製熱交換器用ブレージングシートを第２の
発明とし、 （３）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、およびSi:0.03〜0.4wt％を含み、さらにCr:0.05
〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt％のいずれか１種または２
種を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材
とし、その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt
％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.
06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避的不純物からなる
合金をクラッドしたことを特徴とするAl製熱交換器用ブ
レージングシートを第３の発明とし、 （４）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびMg:0.05〜0.5wt％を含
み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材とし、
その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:
0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3
wt％とを含み、残部Alおよび不可避的不純物からなる合
金をクラッドし、かつ芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシートを第４の発明とし、 （５）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe 0.1〜
0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびMg:0.05〜0.5wt％を
含み、さらにCr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt％のい
ずれか１種または２種以上を含み、残部Alと不可避的不
純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面にろ
う材としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜
2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不
可避的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のCu
とMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシートを第５の発明とし、 （６）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、Si:0.03〜0.4wt％、Ti:0.05〜0.3wt％を含み、
残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その
片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05
〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％
を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金をクラッ
ドしたことを特徴とするAl製熱交換器用ブレージングシ
ートを第６の発明とし、 （７）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびTi:0.05〜0.3wt％を含
み、さらにCr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt％の１種
または２種を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合
金を芯材とし、その片面または両面にろう材としてSi:5
〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およ
びTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避的不純物か
らなる合金をクラッドしたことを特徴とするAl製熱交換
器用ブレージングシートを第７の発明とし、 （８）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびMg:0.05〜0.5wt％を含
み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材とし、
その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:
0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3
wt％を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金をク
ラッドし、かつ芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシートを第８の発明とし、 （９）Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:0.1〜0.
7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびMg:0.05〜0.5wt％を含
み、さらにCr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt％のいず
れか１種または２種を含み、残部Alと不可避的不純物か
らなる合金を芯材とし、その片面または両面にろう材と
してSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt
％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避的
不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシートを第９の発明とする９つ発明より
なるものである。The brazing sheet for an Al heat exchanger according to the present invention is (1) Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg: 0.5 to 2.5 w.
A brazing sheet in which a brazing alloy containing t% and Ti: 0.06 to 0.3 wt% and the balance Al and unavoidable impurities is clad on one or both sides of a core material made of an aluminum alloy electrochemically noble from the alloy. (2) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe: 0.1 to 0.
7 wt% and Si: 0.03 to 0.4 wt%, the alloy consisting of the balance Al and unavoidable impurities as the core material, Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt% as a brazing material on one or both sides , M
g: 0.5-2.5 wt% and Ti: 0.06-0.3 wt%, balance
A second invention is a brazing sheet for an Al heat exchanger, which is characterized by clad with an alloy consisting of Al and inevitable impurities. (3) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe : 0.1 to 0.
7wt%, and Si: 0.03-0.4wt%, Cr: 0.05
~ 0.3wt%, Zr: 0.05-0.3wt%, any one or two
An alloy containing seeds and the balance Al and unavoidable impurities is used as a core material, and one or both surfaces of the core material have Si: 5 to 13 wt% as a brazing material.
%, Fe: 0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.
A brazing sheet for an Al heat exchanger characterized by clad with an alloy containing 06 to 0.3 wt% and the balance Al and unavoidable impurities is a third invention, and (4) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3-1.0 wt%, Fe: 0.1-0.
7 wt%, Si: 0.03 ~ 0.4 wt% and Mg: 0.05 ~ 0.5 wt%, with the balance Al and unavoidable impurities as the core material,
As a brazing filler metal on one or both sides, Si: 5-13 wt%, Fe:
0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.06-0.3
wt% and clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg of the core material have a relationship represented by [Mg] ≦ 0.6 [Cu] +0.2 (wt%). The characteristic brazing sheet for Al heat exchangers is the fourth invention, and (5) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe 0.1 to
0.7 wt%, Si: 0.03 to 0.4 wt% and Mg: 0.05 to 0.5 wt%, further contains any one or more of Cr: 0.05 to 0.3 wt%, Zr: 0.05 to 0.3 wt%, An alloy consisting of the balance Al and unavoidable impurities is used as a core material, and one or both surfaces of the core material are used as a brazing material Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg: 0.5 to
2.5 wt% and Ti: 0.06 to 0.3 wt%, clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and core Cu
And Mg are [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%), the brazing sheet for heat exchanger made of Al is the fifth invention, and (6) Mn: 0.5 ~ 1.5wt%, Cu: 0.3-1.0wt%, Fe: 0.1-0.
7wt%, Si: 0.03-0.4wt%, Ti: 0.05-0.3wt%,
An alloy consisting of the balance Al and unavoidable impurities is used as a core material, and one or both surfaces of the core material are used as a brazing material, Si: 5-13 wt%, Fe: 0.05
~ 1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.06-0.3wt%
A brazing sheet for an Al heat exchanger, which is characterized by clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities as a sixth invention, (7) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe: 0.1 to 0.
7wt%, Si: 0.03-0.4wt% and Ti: 0.05-0.3wt%, Cr: 0.05-0.3wt%, Zr: 0.05-0.3wt%, 1 or 2 types, balance Al and inevitable Made of an alloy consisting of mechanical impurities as a core material and Si: 5 as a brazing material on one or both sides
~ 13wt%, Fe: 0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.06-0.3wt%, made of Al clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities. A brazing sheet for a heat exchanger is defined as a seventh invention, and (8) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe: 0.1 to 0.
7 wt%, Si: 0.03 ~ 0.4 wt% and Mg: 0.05 ~ 0.5 wt%, with the balance Al and unavoidable impurities as the core material,
As a brazing filler metal on one or both sides, Si: 5-13 wt%, Fe:
0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.06-0.3
It is characterized by clad with an alloy containing wt% and the balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg of the core material have a relationship represented by [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%). The Al-made brazing sheet for heat exchangers is defined as the eighth invention, and (9) Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe: 0.1 to 0.
7 wt%, Si: 0.03 to 0.4 wt% and Mg: 0.05 to 0.5 wt%, Cr: 0.05 to 0.3 wt%, Zr: 0.05 to 0.3 wt%, and any one or two of them, and the balance Al. And an unavoidable impurity as a core material, and one or both sides of the core material as a brazing material Si: 5-13 wt%, Fe: 0.05-1.0 wt%, Mg: 0.5-2.5 wt
%, And Ti: 0.06 to 0.3 wt%, clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg of the core material are [Mg] ≦ 0.6 [Cu] +0.2 (wt%) The brazing sheet for heat exchangers made of Al, which is characterized by having the relationship represented by the ninth invention, comprises the ninth invention.

なお片側にろう材をクラッドしたブレージングシートに
おいてろう材の反対側に芯材より電位が卑な皮材を使用
することは本発明の効果を失うものではなく、特にきび
しい腐食環境にさらされる場合には有効な手段となりう
る。It should be noted that the use of a skin material having a lower potential than the core material on the opposite side of the brazing material in the brazing sheet in which the brazing material is clad on one side does not lose the effect of the present invention, particularly when exposed to a severe corrosive environment. Can be an effective tool.

［作用］ ＜ろう材＞ 本発明のアルミニウム用合金ろうを上記化学成分範囲に
定めた理由を下記に説明する。[Operation] <Brazing Material> The reason why the alloy brazing alloy for aluminum of the present invention is set within the above chemical composition range will be described below.

Si: Siはろう材の融点を低下させるのに必須の元素であり、
そのためには、５〜13wt％の範囲内の含有量とするのが
適切である。Si: Si is an essential element for lowering the melting point of the brazing material,
For that purpose, it is appropriate to set the content within the range of 5 to 13 wt%.

Fe: Feはろう材が溶融したときの粘性を向上させる効果があ
るが、0.05wt％未満ではその効果は少なく、一方1.0wt
％を越えて添加すると粘性が高すぎるためにろうの流動
性を阻害する。したがってFeの含有量の範囲を0.05〜1.
0wt％とした。Fe: Fe has the effect of improving the viscosity when the brazing filler metal melts, but less than 0.05 wt% has less effect, while 1.0 wt.
If added in excess of%, the viscosity of the wax will be too high and the fluidity of the wax will be impaired. Therefore, the Fe content range is 0.05 to 1.
It was set to 0 wt%.

Mg: Mgはろう材が溶融するときに蒸発し、そのときにろう材
の表面の酸化膜を破壊する、すなわちゲッター効果を有
しているが、Mgの添加量が0.5未満ではその効果が少な
く、一方2.5％を越えて添加するとろう材が硬くなるた
め、圧延性が急激に低下するとともに、ろう付時のMgの
蒸発量が多くなるため真空度が低下し、ろう付性も劣る
ようになる。したがって、Mgの含有量の範囲を0.05〜1.
0wt％とした。Mg: Mg evaporates when the brazing filler metal melts, and at that time destroys the oxide film on the surface of the brazing filler metal, that is, it has a gettering effect, but if the amount of Mg added is less than 0.5, the effect is small. On the other hand, if it is added in excess of 2.5%, the brazing material becomes harder, so that the rolling property deteriorates sharply, and the evaporation amount of Mg during brazing increases, so the vacuum degree decreases and the brazing property deteriorates. Become. Therefore, the content range of Mg is 0.05 to 1.
It was set to 0 wt%.

Ti: Tiはろう材中に固溶することによってろう材の自己耐食
性を向上する効果がある。すなわちTiの添加量が包晶反
応範囲であるとき、ろう付加熱によって一度溶融したろ
う材が冷却時に凝固するときTiはα相中に固溶し、α相
の自己耐食性が向上する。一般にろう材凝固時に結晶粒
界面には不純物が晶出するため卑な電位になり、最初に
腐食する。これによって芯材の一部が表面に出ると芯材
とろう材のα相との電位差による腐食反応が開始する
が、芯材の電位を貴にすることによりろう材が優先的に
腐食する。本願発明においては、このときのろう材の自
己耐食性を向上させるためにTiが有効に作用するのであ
る。以上はろう材を電位の貴な芯材とクラッドしたブレ
ージングシートの場合についての説明であるが、ユニオ
ン等のろう付け時にこのろう材を置きろうとして用いる
場合のユニオンや通路材や、このろう材を通常の芯材と
クラッドして、薄肉ブレージングフィンとして用いる場
合の相手材（押出チューブ等）との電位の関係が同様の
場合には同様のメカニズムでろう材の自己耐食性が向上
する。Tiが0.06wt％未満ではその効果が少なく、一方0.
3wt％を越えて添加すると巨大な金属間化合物（Al−Ti
系）が生成されて加工性が低下するばかりでなく、この
金属間化合物はろう材のマトリックスより電位が貴にな
るためろう材の自己耐食性を低下させる。したがってTi
の含有量の範囲を0.06〜0.3wt％とした。Ti: Ti has the effect of improving the self-corrosion resistance of the brazing material by forming a solid solution in the brazing material. That is, when the amount of Ti added is in the peritectic reaction range, when the brazing filler metal once melted by the heat of brazing addition solidifies during cooling, Ti dissolves in the α phase and the self-corrosion resistance of the α phase improves. Generally, when a brazing material is solidified, impurities are crystallized at the crystal grain interface, resulting in a base potential and causing corrosion first. As a result, when a part of the core material appears on the surface, a corrosion reaction starts due to the potential difference between the core material and the α phase of the brazing material, but by making the potential of the core material noble, the brazing material preferentially corrodes. In the present invention, Ti effectively acts to improve the self-corrosion resistance of the brazing material at this time. The above is a description of a brazing sheet in which a brazing material is clad with a noble potential core material.However, when using this brazing material for brazing a union or the like, a union or passage material, or this brazing material When clad with an ordinary core material and used as a thin brazing fin and the potential relationship with the mating material (extruded tube or the like) is similar, the self-corrosion resistance of the brazing material is improved by a similar mechanism. If Ti is less than 0.06 wt%, its effect is small, while on the other hand, it is 0.
If added in excess of 3 wt%, a huge intermetallic compound (Al-Ti
System) is generated and the workability is deteriorated, and the intermetallic compound lowers the self-corrosion resistance of the brazing material because the potential becomes nobler than the matrix of the brazing material. Therefore Ti
The range of the content was 0.06 to 0.3 wt%.

なお、ろうの流動性を向上させるためにBiやBeを0.2wt
％以下の範囲で添加することは本発明の効果をなんら阻
害しない。In addition, 0.2 wt% of Bi or Be is added to improve the fluidity of the wax.
%, The effect of the present invention is not impaired at all.

また、本ろう材に0.2％以下のSr（ストロンチウム）を
添加するとSi粒子及びその他の晶出物を微細化するた
め、熱間圧延性を大幅に向上し、耳割れを防止し、また
鋳塊面削時のバイトの摩耗が減ずるので添加しても良
い。When 0.2% or less of Sr (strontium) is added to the brazing filler metal, Si particles and other crystallized substances are refined, so that hot rolling property is significantly improved, ear cracking is prevented, and ingot is ingot. It may be added because it reduces the wear of the cutting tool during chamfering.

＜芯材＞ 芯材としては上記のろう材より電気化学的に貴なアルミ
ニウム合金を使用することができる。<Core Material> As the core material, an aluminum alloy which is electrochemically more noble than the above brazing material can be used.

本発明のAl製熱交換器用ブレージングシートの好ましい
化学成分範囲を上記のように定めた理由を下記に説明す
る。The reason why the preferable chemical composition range of the brazing sheet for an Al heat exchanger of the present invention is set as described above will be explained below.

Cu: Cuは芯材の強度を向上させ、電位を貴にしてろう材によ
る犠性陽極効果を発揮させるとともに、ろう付後の強度
を高めるために添加される。その含有量が0.3％未満で
はろう材より貴な電位に保つことができないため、犠性
陽極効果が期待できない。一方、1.0wt％を越えて含有
するとろう材との電位差が大きくなりすぎ、芯材の犠性
陽極となるろう材が異常に早く腐食してしまうため、ろ
う材の犠性陽極効果が短時間で失われてしまう。さら
に、Cuは1.0wt％を越えて含有すると芯材自体の自己耐
食性が極端に低下する。したがって、Cuの含有量の範囲
を0.3〜1.0wt％とした。Cu: Cu is added to improve the strength of the core material, to make the potential noble and to exert the sacrificial anode effect of the brazing material, and to increase the strength after brazing. If the content is less than 0.3%, it is not possible to maintain a more noble potential than that of the brazing filler metal, and the sacrificial anode effect cannot be expected. On the other hand, if the content exceeds 1.0 wt%, the potential difference with the brazing filler metal becomes too large, and the brazing filler metal that serves as the sacrificial anode of the core material corrodes abnormally quickly. Will be lost in. Furthermore, if Cu is contained in excess of 1.0 wt%, the self-corrosion resistance of the core material itself is extremely reduced. Therefore, the Cu content range is set to 0.3 to 1.0 wt%.

Mn: Mnは前述のようなCuの添加による自己耐食性劣化を抑制
するとともに、ろう材の腐食速度を低下させる作用を有
する。すなわち、Mnの添加によりMnを添加しないAl−Cu
合金よりも水素過電圧が大きくなりろう材の腐食速度を
小さくする作用を果たす。さらにろう付時の高温強度を
確保させる作用ももたらす。Mnが0.5wt％未満ではこれ
らの効果、特に自己耐食性劣化防止が充分に得られず、
一方、1.5wt％を越えて添加すると巨大なAl−Mn系化合
物を形成して加工性を損なうためばかりでなく、ろう付
時の加熱によって粒界腐食感受性を高めてしまうことが
ある。したがってMnは0.5〜1.5wt％の範囲内に限定し
た。Mn: Mn not only suppresses the deterioration of self-corrosion resistance due to the addition of Cu as described above, but also has the effect of reducing the corrosion rate of the brazing material. That is, the addition of Mn does not add Mn to Al-Cu.
The hydrogen overvoltage becomes larger than that of the alloy, and acts to reduce the corrosion rate of the brazing material. Further, it also has the effect of ensuring high temperature strength during brazing. If Mn is less than 0.5 wt%, these effects, especially prevention of deterioration of self-corrosion resistance, cannot be sufficiently obtained.
On the other hand, if it is added in excess of 1.5 wt%, not only the huge Al-Mn compound is formed and the workability is impaired, but also the susceptibility to intergranular corrosion may be increased by heating during brazing. Therefore, Mn is limited to the range of 0.5 to 1.5 wt%.

Fe: Feは通常のアルミニウム合金において不可避的に含有さ
れる不純物元素であって、強度向上に有効であるが、そ
の含有量が0.1wt％未満では上記効果は小さくなるばか
りでなく、高純度の地金を使用しなければならなくなる
ためコストの上昇となる。一方、0.7wt％を越えて添加
すると芯材のマトリックスより電位が貴なAl−Fe系化合
物が多く存在するようになるため、芯材の自己耐食性を
劣化させる。したがって、Feは0.1〜0.7wt％の範囲内に
限定した。Fe: Fe is an impurity element that is unavoidably contained in ordinary aluminum alloys, and is effective for improving strength. However, if the content is less than 0.1 wt%, the above effects are not only diminished, but also high purity The cost increases because you have to use bullion. On the other hand, if it is added in excess of 0.7 wt%, a large amount of Al-Fe-based compounds, which have a higher potential than the matrix of the core material, are present, so that the self-corrosion resistance of the core material deteriorates. Therefore, Fe is limited to the range of 0.1 to 0.7 wt%.

Si: SiはFeと同様に通常のアルミニウム合金において不可避
的に含有される不純物元素であって、強度向上に有効で
あるが、0.03wt％未満では高純度の地金を使用しなけれ
ばならなくなるためコストの上昇となる。一方、0.4wt
％を越えて添加すると成形加工性および芯材の自己耐食
性を劣化させる。したがって、Siは0.03〜0.4wt％の範
囲内に限定した。Si: Si, like Fe, is an impurity element that is inevitably contained in ordinary aluminum alloys and is effective in improving strength, but if it is less than 0.03 wt%, high-purity metal must be used. Therefore, the cost will increase. On the other hand, 0.4wt
%, The moldability and the self-corrosion resistance of the core material deteriorate. Therefore, Si is limited to the range of 0.03 to 0.4 wt%.

Cr,Zr: CrおよびZrはろう付性を損なわずにろう付時の高温強度
を高めるために有効な元素であるが、いずれも0.05wt％
未満ではその効果が少なく、一方、0.3wt％を越えて添
加すれば巨大な金属間化合物（Al−Cr系,Al−Zr系）が
生成されて加工性を低下させるため、いずれも0.05〜0.
3wt％の範囲内とした。Cr, Zr: Cr and Zr are effective elements for increasing the high temperature strength during brazing without impairing the brazing property, but both are 0.05 wt%
If it is less than 0.3 wt%, a large intermetallic compound (Al-Cr system, Al-Zr system) will be generated and workability will be deteriorated, so that 0.05 to 0% in all cases. .
It was set within the range of 3 wt%.

Mg: Mgはろう付加熱後の強度を高めるのに最も有効な元素で
あるが、Mgが0.05％未満ではその効果が少なく、一方0.
5％を越えて添加すると芯材の電位を卑にし、ろう材に
よる犠性陽極効果が得られなくなる。さらに芯材の粒界
腐食感受性が高くなるため、芯材の自己耐食性が著しく
低下する。したがって、Mgの含有量の範囲を0.05〜0.5w
t％とした。Mg: Mg is the most effective element to increase the strength after brazing heat, but if Mg is less than 0.05%, its effect is small, while on the other hand, it is 0.
If added over 5%, the potential of the core material becomes base and the sacrificial anode effect of the brazing material cannot be obtained. Furthermore, the intergranular corrosion susceptibility of the core material is increased, so that the self-corrosion resistance of the core material is significantly reduced. Therefore, the range of Mg content is 0.05-0.5w.
t%.

またMgがCuと共存するときは ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） の関係式を満足しないと芯材がろう材より電位が卑にな
るため、ろう材による犠性陽極効果が失われる。したが
って、芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることとした。When Mg coexists with Cu, the electric potential of the core becomes lower than that of the brazing filler metal unless the relational expression of [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%) is satisfied. The effect is lost. Therefore, it was decided that Cu and Mg of the core material have a relationship represented by [Mg] ≦ 0.6 [Cu] +0.2 (wt%).

Ti: TiはMnと同様に水素過電圧を大きくし、ろう材の腐食速
度を小さくする効果がある。さらに芯材の自己耐食性を
向上させる効果もあり、ろう材が腐食してなくなった後
でも芯材が腐食しずらくなる。Tiが0.05wt％未満ではそ
の効果が少なく、一方0.3wt％を越えて添加すると巨大
な金属間化合物（Al−Ti系）が生成されて加工性が低下
するばかりでなく、この金属間化合物は芯材マトリック
スより電位が貴になるため芯材の自己耐食性を低下させ
る。したがってTiの含有量の範囲を0.05〜0.3wt％とし
た。Ti: Ti has the effect of increasing the hydrogen overvoltage and reducing the corrosion rate of the brazing material, like Mn. Further, it also has the effect of improving the self-corrosion resistance of the core material, and the core material is less likely to corrode even after the brazing material has corroded and disappeared. If the Ti content is less than 0.05 wt%, the effect is small. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.3 wt%, a huge intermetallic compound (Al-Ti system) is generated and the workability is deteriorated. Since the electric potential becomes nobler than that of the core material matrix, the self-corrosion resistance of the core material is lowered. Therefore, the Ti content range is set to 0.05 to 0.3 wt%.

［実施例］ 実施例１ 第１表に示す合金組成のろう材を用い、第２表に示す合
金組成の芯材の両面にろう材を15％クラッドして板厚さ
0.6mm、質別Ｏのブレージングシートを作製した。これ
らのブレージングシートを用いて耐食性を調べた。ろう
材と芯材の組合わせおよび耐食性の結果を第３表に示し
た。[Example] Example 1 A brazing material having an alloy composition shown in Table 1 was used, and 15% of a brazing material was clad on both surfaces of a core material having an alloy composition shown in Table 2 to obtain a plate thickness.
A brazing sheet having a quality of 0.6 mm and a quality of O was produced. The corrosion resistance was investigated using these brazing sheets. The results of the combination of the brazing material and the core material and the corrosion resistance are shown in Table 3.

耐食性は上記ブレージングシートを幅3mm、長さ120mmに
切り出しMEK脱脂後、第１図に示すように逆Ｔ継手の形
状にセットし、真空中で600℃に５分間加熱した後にCAS
S試験を行ない、フィレット部とその他の部位での貫通
孔食が発生するまでの時間を測定した。For corrosion resistance, cut the brazing sheet into a width of 3 mm and a length of 120 mm, degrease it with MEK, set it in the shape of an inverted T-joint as shown in Fig. 1, and heat it in vacuum at 600 ° C for 5 minutes.
The S test was performed and the time until the occurrence of through pitting corrosion at the fillet portion and other portions was measured.

第３表から明らかなように、本発明のろう合金を用いた
ブレージングシートNo.1,2はいずれもすぐれた耐食性を
有している。 As is clear from Table 3, all of the brazing sheets Nos. 1 and 2 using the brazing alloy of the present invention have excellent corrosion resistance.

これに対し、通常使用されているAA4004を皮材とし、AA
3003を芯材とした従来材ブレージングシートNo.5は短時
間で貫通孔となっている。一方、芯材に耐食性合金を用
い、ろう材に従来合金を用いたブレージングシートNo.3
〜４は従来材（No.5）より優れた耐食性を示している
が、芯材の電位がろう材より貴なため腐食はいずれもフ
ィレット部となり、安定した耐食性が得られていない。On the other hand, using AA4004 which is usually used as a skin material,
The conventional brazing sheet No. 5 with 3003 as the core material has through holes in a short time. On the other hand, brazing sheet No. 3 using a corrosion resistant alloy as the core material and a conventional alloy as the brazing material
Nos. 4 to 4 show superior corrosion resistance to the conventional material (No. 5), but since the potential of the core material is nobler than that of the brazing material, any corrosion occurs in the fillet portion and stable corrosion resistance is not obtained.

実施例２ 第４表に示す合金組成の芯材およびろう材を用い、各芯
材の両面にろう材を15％クラッドして板厚0.6mm、質別
Ｏのブレージングシートを作成した。これらのブレージ
ングシートを用いて電位および耐食性を調べた。その結
果を第５表に示す。Example 2 Using a core material and a brazing material having the alloy compositions shown in Table 4, 15% of the brazing material was clad on both surfaces of each core material to prepare a brazing sheet having a plate thickness of 0.6 mm and a temper of O. The electric potential and corrosion resistance were investigated using these brazing sheets. The results are shown in Table 5.

電位測定は上記ブレージングシートから幅50mm、長さ10
0mmのサンプルを切り出し、メチルエチルケトン（MEK）
脱脂後真空加熱したものについて測定した。また電位は
25℃の５％NaCl水溶液中に10分間浸漬後飽和カロメル電
極（S.C.E.）を基準として測定した。The potential is measured from the brazing sheet above with a width of 50 mm and a length of 10
Cut out a 0 mm sample and use methyl ethyl ketone (MEK)
After degreasing, the vacuum heating was performed. And the potential is
After immersion in a 5% NaCl aqueous solution at 25 ° C. for 10 minutes, measurement was performed using a saturated calomel electrode (SCE) as a reference.

耐食性は上記ブレージングシートを幅30mm、長さ120mm
に切り出しMEK脱脂後第１図に示すように逆Ｔ継手の形
状にセットし、真空加熱したものについてCASS試験を行
ない、フィレット部とその他の部位での貫通孔食が発生
するまでの時間を測定した。Corrosion resistance is 30mm in width and 120mm in length for the brazing sheet.
After cutting MEK and degreasing, set it in the shape of an inverted T-joint as shown in Fig. 1 and perform a CASS test on the vacuum-heated one, and measure the time until the occurrence of through-pitting corrosion in the fillet and other parts. did.

第５表から明らかなように、本発明合金No.1〜17の芯材
の電位は、いずれもろう材の電位より貴になっており、
優れた耐食性を有することがわかる。しかし、比較材で
あるNo.18の芯材の電位はろう材の電位より貴であり、
ろう材の犠性陽極効果が発揮するが、ろう材の腐食速度
が大きいため、本発明合金よりCASS試験での貫通にいた
るまでの時間が短くなることがわかる。比較材No.19〜2
1の芯材はろう材の電位より卑になるため芯材が優先的
に腐食し、短時間で貫通孔を生じたことから耐食性が劣
ることがわかる。 As is clear from Table 5, the potentials of the core materials of the present invention alloys Nos. 1 to 17 are all higher than the potential of the brazing material,
It can be seen that it has excellent corrosion resistance. However, the potential of the core material of No. 18 which is a comparative material is nobler than the potential of the brazing material,
It can be seen that the sacrificial anode effect of the brazing material is exhibited, but the corrosion rate of the brazing material is high, and therefore the time until penetration in the CASS test is shorter than that of the alloy of the present invention. Comparative material No. 19-2
It can be seen that the core material of 1 has a lower corrosion resistance because the core material preferentially corrodes because it becomes baser than the potential of the brazing material, and through holes are formed in a short time.

［発明の効果］ 以上の説明で明らかなように、この発明のアルミニウム
用ろう合金は真空ろう付法により作られるAl製熱交換器
の耐食性に優れており、特に耐食性芯材や耐食性押出チ
ューブ材としてCuを添加した材料のろう材に用いると、
長期間にわたり安定した性能を発揮することができる。[Advantages of the Invention] As is apparent from the above description, the brazing alloy for aluminum of the present invention has excellent corrosion resistance of the Al heat exchanger produced by the vacuum brazing method, and particularly, the corrosion resistant core material and the corrosion resistant extruded tube material. When used as a brazing material with Cu added as
It can exhibit stable performance over a long period of time.

また、この発明のAl製熱交換器用ブレージングシートは
真空ろう付法により造られるAl製熱交換器の耐食性に優
れており、したがって特に自動車用熱交換器のドロンカ
ップタイプのエバポレータやオイルクーラなどの流体通
路用ブレージングシートとして、長期間にわたり安定し
た性能を発揮することができる。Further, the Al heat exchanger brazing sheet of the present invention is excellent in corrosion resistance of the Al heat exchanger manufactured by the vacuum brazing method, and therefore, especially for automobile heat exchangers such as a drone cup type evaporator and oil cooler. The brazing sheet for fluid passages can exhibit stable performance for a long period of time.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第１図は腐食試験のための試験片の組立てを示す断面図
である。 1:芯材、2:ろう材FIG. 1 is a cross-sectional view showing the assembly of test pieces for a corrosion test. 1: core material, 2: brazing material

Claims (10)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】Si:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5
〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと
不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム
用ろう合金。1. Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg: 0.5
A brazing alloy for aluminum, which contains .about.2.5 wt% and Ti: 0.06 to 0.3 wt% and is composed of balance Al and inevitable impurities. 【請求項２】Si:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5
〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと
不可避的不純物からなるろう合金を、該合金より電気化
学的に貴なアルミニウム合金からなる芯材の片面または
両面にクラッドしたことを特徴とするAl製熱交換器用ブ
レージングシート。2. Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg: 0.5
.About.2.5 wt%, and Ti: 0.06 to 0.3 wt%, a brazing alloy consisting of the balance Al and unavoidable impurities was clad on one or both sides of a core material made of an aluminum alloy electrochemically noble than the alloy. A brazing sheet for an Al heat exchanger, which is characterized in that 【請求項３】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、およびSi:0.03〜0.4wt％を含み、残部Al
と不可避的不純物からなる合金を芯材とし、その片面ま
たは両面にろう材として、Si:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0
wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含
み、残部Alと不可避的不純物からなる合金をクラッドし
たことを特徴とするAl製熱交換器用ブレージングシー
ト。3. Mn: 0.5-1.5 wt%, Cu: 0.3-1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7 wt% and Si: 0.03-0.4 wt%, balance Al
And an unavoidable impurity as a core material, and one or both surfaces of the core material as a brazing material, Si: 5-13 wt%, Fe: 0.05-1.0
An Al brazing sheet for a heat exchanger, comprising an alloy containing wt%, Mg: 0.5 to 2.5 wt%, and Ti: 0.06 to 0.3 wt% and the balance being Al and unavoidable impurities. 【請求項４】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、およびSi:0.03〜0.4wt％を含み、さらに
Cr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt％のいずれか１種ま
たは２種を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金
を芯材とし、その片面または両面にろう材としてSi:5〜
13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびT
i:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避的不純物から
なる合金をクラッドしたことを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシート。4. Mn: 0.5-1.5 wt%, Cu: 0.3-1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7 wt% and Si: 0.03-0.4 wt%, and
Cr: 0.05-0.3wt%, Zr: 0.05-0.3wt% Any one type or two types are used as a core material with an alloy consisting of the balance Al and unavoidable impurities, and Si: Five~
13wt%, Fe: 0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and T
A brazing sheet for an Al heat exchanger, which is characterized by clad with an alloy containing i: 0.06 to 0.3 wt% and the balance being Al and inevitable impurities. 【請求項５】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびMg:0.05〜0.5wt
％を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材
とし、その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt
％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.
06〜0.3wt％とを含み、残部Alと不可避的不純物からな
る合金をクラッドし、 かつ芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシート。5. Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt% and Mg: 0.05-0.5wt
%, With the balance being Al and unavoidable impurities as the core material, and one or both of its surfaces as a brazing material, Si: 5-13 wt.
%, Fe: 0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.
06-0.3wt%, clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg of the core material have a relationship represented by [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%) An Al brazing sheet for heat exchangers. 【請求項６】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％、およびMg:0.05〜0.5
wt％を含み、さらにCr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt
％のいずれか１種または２種を含み、残部Alと不可避的
不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面に
ろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5
〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと
不可避的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材の
CuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％） で表わされる関係にあることを特徴とするAl製熱交換器
用ブレージングシート。6. Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt%, and Mg: 0.05-0.5
wt%, Cr: 0.05-0.3wt%, Zr: 0.05-0.3wt
%, One or two of which, with the balance Al and unavoidable impurities, is used as the core material, and one or both sides of the core material has Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg as a brazing material. : 0.5
~ 2.5 wt% and Ti: 0.06 to 0.3 wt%, clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and
An Al brazing sheet for heat exchangers, characterized in that Cu and Mg have a relationship represented by [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%). 【請求項７】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％およびTi:0.05〜0.3wt
％を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材
とし、その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt
％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.
06〜0.3wt％とを含み、残部Alと不可避的不純物からな
る合金をクラッドしたことを特徴とするAl製熱交換器用
ブレージングシート。7. Mn: 0.5-1.5 wt%, Cu: 0.3-1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt% and Ti: 0.05-0.3wt
%, With the balance being Al and unavoidable impurities as the core material, and one or both of its surfaces as a brazing material, Si: 5-13 wt.
%, Fe: 0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.
A brazing sheet for heat exchangers made of Al, characterized by including an alloy containing 06 to 0.3 wt% and the balance being Al and inevitable impurities. 【請求項８】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％、およびTi:0.05〜0.3
wt％を含み、さらにCr:0.05〜0.3wt％、Zr:0.05〜0.3wt
％のいずれか１種または２種を含み、残部Alと不可避的
不純物からなる合金を芯材とし、その片面または両面に
ろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5
〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと
不可避的不純物からなる合金をクラッドしたことを特徴
とするAl製熱交換器用ブレージングシート。8. Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt%, and Ti: 0.05-0.3
wt%, Cr: 0.05-0.3wt%, Zr: 0.05-0.3wt
%, One or two of which, with the balance Al and unavoidable impurities, is used as the core material, and one or both sides of the core material has Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg as a brazing material. : 0.5
A brazing sheet for heat exchangers made of Al, which is characterized by clad with an alloy containing ˜2.5 wt% and Ti: 0.06 to 0.3 wt% and the balance Al and unavoidable impurities. 【請求項９】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、Fe:
0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％、Mg:0.05〜0.5wt％、
およびTi:0.05〜0.3％を含み、残部Alと不可避的不純物
からなる合金を芯材とし、その片面または両面にろう材
としてSi:5〜13wt％、Fe:0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5w
t％、およびTi:0.06〜0.3wt％を含み、残部Alと不可避
的不純物からなる合金をクラッドし、かつ芯材のCuとMg
が ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％）で表わされる関係にあ
ることを特徴とするAl製熱交換器用ブレージングシー
ト。9. Mn: 0.5-1.5 wt%, Cu: 0.3-1.0 wt%, Fe:
0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt%, Mg: 0.05-0.5wt%,
And Ti: 0.05 to 0.3% as the core material, an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and Si: 5 to 13 wt%, Fe: 0.05 to 1.0 wt%, Mg: 0.5 as a brazing material on one or both sides of the core material. ~ 2.5w
t% and Ti: 0.06 to 0.3 wt%, clad with an alloy consisting of balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg as core materials.
Is a relation represented by [Mg] ≦ 0.6 [Cu] +0.2 (wt%), which is a brazing sheet for an Al heat exchanger. 【請求項１０】Mn:0.5〜1.5wt％、Cu:0.3〜1.0wt％、F
e:0.1〜0.7wt％、Si:0.03〜0.4wt％、Mg:0.05〜0.5wt
％、およびTi:0.06〜0.3％を含み、さらにCr:0.05〜0.3
wt％、Zr:0.05〜0.3wt％のいずれか１種または２種を含
み、残部Alと不可避的不純物からなる合金を芯材とし、
その片面または両面にろう材としてSi:5〜13wt％、Fe:
0.05〜1.0wt％、Mg:0.5〜2.5wt％、およびTi:0.06〜0.3
wt％を含み、残部Alと不可避的不純物からなる合金をク
ラッドし、かつ芯材のCuとMgが ［Mg］≦0.6［Cu］＋0.2（wt％）で表わされる関係にあ
ることを特徴とするAl製熱交換器用ブレージングシー
ト。10. Mn: 0.5 to 1.5 wt%, Cu: 0.3 to 1.0 wt%, F
e: 0.1-0.7wt%, Si: 0.03-0.4wt%, Mg: 0.05-0.5wt
%, And Ti: 0.06 to 0.3%, and Cr: 0.05 to 0.3
wt%, Zr: 0.05 to 0.3 wt% any one or two kinds, the balance is an alloy consisting of Al and unavoidable impurities as a core material,
As a brazing filler metal on one or both sides, Si: 5-13 wt%, Fe:
0.05-1.0wt%, Mg: 0.5-2.5wt%, and Ti: 0.06-0.3
It is characterized by clad with an alloy containing wt% and balance Al and unavoidable impurities, and Cu and Mg of the core material are in a relationship represented by [Mg] ≤ 0.6 [Cu] + 0.2 (wt%). Al brazing sheet for heat exchangers.
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