JPH07283584A - 磁気シールドパネル - Google Patents
磁気シールドパネルInfo
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- JPH07283584A JPH07283584A JP6077587A JP7758794A JPH07283584A JP H07283584 A JPH07283584 A JP H07283584A JP 6077587 A JP6077587 A JP 6077587A JP 7758794 A JP7758794 A JP 7758794A JP H07283584 A JPH07283584 A JP H07283584A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、安価、軽量で、しかもシールド特
性に優れる、磁気遮蔽用のシールドパネルを提供する事
を目的とする。 【構成】 直流磁界遮蔽用には、圧延方向の直流最大比
透磁率が８００００以上の方向性電磁鋼板を、交流磁界
遮蔽用には、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおけ
る圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方向性電
磁鋼板を、また、直流、交流両磁界の遮蔽には、圧延方
向の直流最大比透磁率が８００００以上でかつ、周波数
５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおける圧延方向の交流比
透磁率が１２０００以上の方向性電磁鋼板を用いるこ事
を特徴とし、また、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に、複数枚重ね合わせたシールドパネルで
ある。
性に優れる、磁気遮蔽用のシールドパネルを提供する事
を目的とする。 【構成】 直流磁界遮蔽用には、圧延方向の直流最大比
透磁率が８００００以上の方向性電磁鋼板を、交流磁界
遮蔽用には、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおけ
る圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方向性電
磁鋼板を、また、直流、交流両磁界の遮蔽には、圧延方
向の直流最大比透磁率が８００００以上でかつ、周波数
５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおける圧延方向の交流比
透磁率が１２０００以上の方向性電磁鋼板を用いるこ事
を特徴とし、また、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に、複数枚重ね合わせたシールドパネルで
ある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気を遮蔽する、シー
ルドルームやシールド容器を構成するシールドパネルに
関する。
ルドルームやシールド容器を構成するシールドパネルに
関する。
【０００２】
【従来の技術】ＮＭＲ断層撮影装置やリニヤモーターカ
ーなどからの強磁場から人体や各種機器を保護したり、
ＳＱＵＩＤ等での微小磁界検出の為に微弱磁場空間を造
りだす時などに磁気シールド技術が必要になる。
ーなどからの強磁場から人体や各種機器を保護したり、
ＳＱＵＩＤ等での微小磁界検出の為に微弱磁場空間を造
りだす時などに磁気シールド技術が必要になる。
【０００３】磁気シールドの為には、鉄や電磁鋼板、パ
ーマロイ等の強磁性材料（軟質磁性材料）をシールド材
として使用する。シールドルームの様に比較的大面積を
シールドする場合は、一般にそれらのシールド材を重ね
合わせてパネル化して使用する。
ーマロイ等の強磁性材料（軟質磁性材料）をシールド材
として使用する。シールドルームの様に比較的大面積を
シールドする場合は、一般にそれらのシールド材を重ね
合わせてパネル化して使用する。
【０００４】磁界に対するシールド効果は、シールド材
の透磁率が高いほど大きくなる。シールド材として鉄を
用いた場合、透磁率が低いため、十分なシールド効果を
達成しようとすると、このパネルはかなりの重量物とな
ってしまう。また、通常使用されている透磁率の限定さ
れていない電磁鋼板は、鉄より透磁率が高く、パネルの
高性能化、軽量化が図れるものの、より微弱なレベルへ
のシールドにおいては、やはりパネル重量、パネル厚の
増加が避けられない。また、透磁率の非常に高い材料と
して、パーマロイがあるが、これは非常に高価であると
の問題点があった。
の透磁率が高いほど大きくなる。シールド材として鉄を
用いた場合、透磁率が低いため、十分なシールド効果を
達成しようとすると、このパネルはかなりの重量物とな
ってしまう。また、通常使用されている透磁率の限定さ
れていない電磁鋼板は、鉄より透磁率が高く、パネルの
高性能化、軽量化が図れるものの、より微弱なレベルへ
のシールドにおいては、やはりパネル重量、パネル厚の
増加が避けられない。また、透磁率の非常に高い材料と
して、パーマロイがあるが、これは非常に高価であると
の問題点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、安価でパネ
ル厚みが薄く、軽量で、しかもシールド特性に優れたシ
ールドパネルを提供することを目的とする。
ル厚みが薄く、軽量で、しかもシールド特性に優れたシ
ールドパネルを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、下記の通りである。 （１）圧延方向の直流最大比透磁率が８００００以上の
方向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に、複数枚重ね合わせた直流磁気シールド
パネル。
ろは、下記の通りである。 （１）圧延方向の直流最大比透磁率が８００００以上の
方向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に、複数枚重ね合わせた直流磁気シールド
パネル。
【０００７】（２）周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇ
における圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方
向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ交
互になる様に複数枚重ね合わせた交流磁気シールドパネ
ル。
における圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方
向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ交
互になる様に複数枚重ね合わせた交流磁気シールドパネ
ル。
【０００８】（３）圧延方向の直流最大比透磁率が８０
０００以上で、かつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の
方向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に複数枚重ね合わせた、直流・交流磁気シ
ールドパネル。
０００以上で、かつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の
方向性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ
交互になる様に複数枚重ね合わせた、直流・交流磁気シ
ールドパネル。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の
磁気シールドパネルには、方向性電磁鋼板を用いる。直
流磁界に対してシールドを施す場合、該電磁鋼板の圧延
方向の直流最大比透磁率は８００００以上でなければな
らない。該直流最大比透磁率が８００００未満では、パ
ネルの磁気シールド効果が低いため、パネルの板厚、重
量が増大してしまう。図１に直流最大比透磁率μmax が
９００００と６００００の電磁鋼板について、パネルの
板厚と地磁気Ｈｅに対するシールド効果Ｓとの関係を示
す。シールド効果Ｓは、シールドパネルで立方体状に空
間をすき間なく囲った時の、内部空間の磁界の大きさＨ
ｉを測定し、 Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉ で求められる。図１から分かる様に、同じ板厚で比較し
た場合、μmax が９００００の電磁鋼板のシールド効果
Ｓは、μmax が６００００の電磁鋼板に比べて非常に大
きい。例えばＳ＝１００を得る為には、μmax ＝９００
００の電磁鋼板のパネルの厚みは約１mmで達成できる
が、μmax ＝６００００の電磁鋼板では３倍の約３mmが
必要である。当然、重量も３倍になる。図２には最大比
透磁率μmaxと、地磁気Ｈｅに対するシールド効果Ｓの
関係を示す。最大比透磁率μmax を８０００以上とする
ことにより、シールド効果Ｓは大きくなる。
磁気シールドパネルには、方向性電磁鋼板を用いる。直
流磁界に対してシールドを施す場合、該電磁鋼板の圧延
方向の直流最大比透磁率は８００００以上でなければな
らない。該直流最大比透磁率が８００００未満では、パ
ネルの磁気シールド効果が低いため、パネルの板厚、重
量が増大してしまう。図１に直流最大比透磁率μmax が
９００００と６００００の電磁鋼板について、パネルの
板厚と地磁気Ｈｅに対するシールド効果Ｓとの関係を示
す。シールド効果Ｓは、シールドパネルで立方体状に空
間をすき間なく囲った時の、内部空間の磁界の大きさＨ
ｉを測定し、 Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉ で求められる。図１から分かる様に、同じ板厚で比較し
た場合、μmax が９００００の電磁鋼板のシールド効果
Ｓは、μmax が６００００の電磁鋼板に比べて非常に大
きい。例えばＳ＝１００を得る為には、μmax ＝９００
００の電磁鋼板のパネルの厚みは約１mmで達成できる
が、μmax ＝６００００の電磁鋼板では３倍の約３mmが
必要である。当然、重量も３倍になる。図２には最大比
透磁率μmaxと、地磁気Ｈｅに対するシールド効果Ｓの
関係を示す。最大比透磁率μmax を８０００以上とする
ことにより、シールド効果Ｓは大きくなる。
【００１０】また、シールド対象が交流磁界の場合、電
磁鋼板の、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおける
圧延方向の交流比透磁率は１２０００以上でなければな
らない。該交流比透磁率が１２０００未満では、パネル
の交流磁界に対するシールド効果が低いため、パネルの
板厚、重量が増大してしまう。図３に周波数５０Ｈｚ、
磁束密度１００Ｇにおける磁化容易軸方向の交流比透磁
率μが１００００と１４０００の電磁鋼板について、パ
ネルの板厚ｔと１００ｍＧの交流磁界Ｈｅに対するシー
ルド効果Ｓとの関係を示す。シールド効果Ｓは、シール
ドパネルで立方体状に空間を隙間なく囲った時の、空間
内部の交流磁界の大きさＨｉを測定し、 Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉ で求められる。図３から分かる様に、同じ板厚で比較し
た場合、μが１４０００の電磁鋼板のシールド効果Ｓは
μが１００００の電磁鋼板に比べて非常に大きい。例え
ばＳ＝１０を得る為には、μ＝１４０００の電磁鋼板の
パネルの厚みが約１．３mmで達成できるが、μ＝１００
００の電磁鋼板では１．５倍の約２mmが必要である。当
然、重量も１．５倍になる。図４には５０Ｈｚ、１００
Ｇにおける交流比透磁率μと、１００ｍＧの交流磁界Ｈ
ｅに対するシールド効果Ｓの関係を示す。交流比透磁率
μが１２０００以上でシールド効果Ｓは大きい。
磁鋼板の、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおける
圧延方向の交流比透磁率は１２０００以上でなければな
らない。該交流比透磁率が１２０００未満では、パネル
の交流磁界に対するシールド効果が低いため、パネルの
板厚、重量が増大してしまう。図３に周波数５０Ｈｚ、
磁束密度１００Ｇにおける磁化容易軸方向の交流比透磁
率μが１００００と１４０００の電磁鋼板について、パ
ネルの板厚ｔと１００ｍＧの交流磁界Ｈｅに対するシー
ルド効果Ｓとの関係を示す。シールド効果Ｓは、シール
ドパネルで立方体状に空間を隙間なく囲った時の、空間
内部の交流磁界の大きさＨｉを測定し、 Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉ で求められる。図３から分かる様に、同じ板厚で比較し
た場合、μが１４０００の電磁鋼板のシールド効果Ｓは
μが１００００の電磁鋼板に比べて非常に大きい。例え
ばＳ＝１０を得る為には、μ＝１４０００の電磁鋼板の
パネルの厚みが約１．３mmで達成できるが、μ＝１００
００の電磁鋼板では１．５倍の約２mmが必要である。当
然、重量も１．５倍になる。図４には５０Ｈｚ、１００
Ｇにおける交流比透磁率μと、１００ｍＧの交流磁界Ｈ
ｅに対するシールド効果Ｓの関係を示す。交流比透磁率
μが１２０００以上でシールド効果Ｓは大きい。
【００１１】更に、圧延方向の直流最大比透磁率が８０
０００以上で、かつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の
方向性電磁鋼板を用いる事により、対象とする磁界は直
流でも交流でも優れたシールド効果を得る事ができる。
０００以上で、かつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の
方向性電磁鋼板を用いる事により、対象とする磁界は直
流でも交流でも優れたシールド効果を得る事ができる。
【００１２】尚、直流最大比透磁率μmax 及び交流比透
磁率μはＪＩＳ−Ｃ−２５５０の磁化特性試験法に則り
試験される。
磁率μはＪＩＳ−Ｃ−２５５０の磁化特性試験法に則り
試験される。
【００１３】次に、本発明の磁気シールドパネルは、方
向性電磁鋼板の圧延方向が板面内で９０°づつ交互に複
数枚重ね合わせなければならない。複数枚の電磁鋼板の
圧延方向が板面内で同じ方向にあると、そのパネルのシ
ールド効果が極端に低下するからである。表１と表２
に、圧延方向を板面内で９０°づつ交互になったパネル
と、該方向が同一方向のパネルとで、立方体状に空間を
すき間なく囲った場合の、シールド効果を比較して示
す。表１が地磁気に対する、表２が１００ｍＧの交流磁
界にに対するシールドである。圧延方向を板面内で９０
°づつ交互にすることによって、シールド効果は向上す
る。
向性電磁鋼板の圧延方向が板面内で９０°づつ交互に複
数枚重ね合わせなければならない。複数枚の電磁鋼板の
圧延方向が板面内で同じ方向にあると、そのパネルのシ
ールド効果が極端に低下するからである。表１と表２
に、圧延方向を板面内で９０°づつ交互になったパネル
と、該方向が同一方向のパネルとで、立方体状に空間を
すき間なく囲った場合の、シールド効果を比較して示
す。表１が地磁気に対する、表２が１００ｍＧの交流磁
界にに対するシールドである。圧延方向を板面内で９０
°づつ交互にすることによって、シールド効果は向上す
る。
【００１４】
【実施例】以下に本発明を、実施例に基づいて説明す
る。 （実施例１）圧延方向の直流最大比透磁率μmax が９０
０００の方向性電磁鋼板Ａ（板厚０．２３mm、面積４５
５mm×４５５mm）を複数枚用いて、その圧延方向が板面
内で９０°づつ交互になる様に重ね合わせて、厚みｔ、
面積４５５mm×４５５mmのシールドパネルを作製した。
その後、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを
組み立てた。地磁気Ｈｅ（＝２８０ｍＧ）の環境下で、
シールドボックスの中心での直流磁界Ｈｉを測定し、シ
ールド効果Ｓを求めた。Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉである。パネル
厚ｔとシールド効果Ｓの関係を図１に示す。比較例とし
て、圧延方向の直流最大比透磁率μmax が６００００の
電磁鋼板Ｂ（板厚０．３５mm、面積４５５mm×４５５m
m）で、上記実施例と同様にパネルを作製し、シールド
ボックスを組み立て、シールド効果を測定した。この結
果も図１に併せて示す。
る。 （実施例１）圧延方向の直流最大比透磁率μmax が９０
０００の方向性電磁鋼板Ａ（板厚０．２３mm、面積４５
５mm×４５５mm）を複数枚用いて、その圧延方向が板面
内で９０°づつ交互になる様に重ね合わせて、厚みｔ、
面積４５５mm×４５５mmのシールドパネルを作製した。
その後、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを
組み立てた。地磁気Ｈｅ（＝２８０ｍＧ）の環境下で、
シールドボックスの中心での直流磁界Ｈｉを測定し、シ
ールド効果Ｓを求めた。Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉである。パネル
厚ｔとシールド効果Ｓの関係を図１に示す。比較例とし
て、圧延方向の直流最大比透磁率μmax が６００００の
電磁鋼板Ｂ（板厚０．３５mm、面積４５５mm×４５５m
m）で、上記実施例と同様にパネルを作製し、シールド
ボックスを組み立て、シールド効果を測定した。この結
果も図１に併せて示す。
【００１５】同じ厚みで比較すると、本発明の方が圧倒
的にシールド特性に優れるのが分かる。また、比較例の
電磁鋼板で実施例と同様のシールド特性を得るには、パ
ネル厚みが非常に厚くなるのが分かる。
的にシールド特性に優れるのが分かる。また、比較例の
電磁鋼板で実施例と同様のシールド特性を得るには、パ
ネル厚みが非常に厚くなるのが分かる。
【００１６】（実施例２）圧延方向の直流最大比透磁率
μmax の異なる方向性電磁鋼板を用いて、実施例１と同
様のシールド効果の測定をした。パネル厚みは全て１．
４mm（０．３５mm×４枚）に統一した。
μmax の異なる方向性電磁鋼板を用いて、実施例１と同
様のシールド効果の測定をした。パネル厚みは全て１．
４mm（０．３５mm×４枚）に統一した。
【００１７】図２に最大比透磁率μmax と地磁気Ｈｅに
対するシールド効果Ｓの関係を示す。最大比透磁率μ
max を８００００以上とすることにより、シールド効果
Ｓは大きくなるのが分かる。
対するシールド効果Ｓの関係を示す。最大比透磁率μ
max を８００００以上とすることにより、シールド効果
Ｓは大きくなるのが分かる。
【００１８】（実施例３）周波数５０Ｈｚ、磁束密度１
００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμ＝１４００
０の電磁鋼板Ｃ（板厚０．２３mm、面積４５５mm×４５
５mm）を複数枚用いて、実施例１と同様に厚みｔ、面積
４５５mm×４５５mmのシールドパネルを作製した。その
後、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを組み
立てた。ヘルムホルツコイルにより周波数５０Ｈｚ、磁
界の大きさがピーク値で１００ｍＧ（Ｈｅ）の交流磁界
を発生させシールドボックスに印加した。磁界は、ほぼ
平行で均一であった。シールドボックス内の中心での５
０Ｈｚの交流磁界Ｈｉを測定し、シールド効果Ｓを求め
た。なお、Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉである。パネル厚ｔとシール
ド効果Ｓの関係を図３に示す。
００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμ＝１４００
０の電磁鋼板Ｃ（板厚０．２３mm、面積４５５mm×４５
５mm）を複数枚用いて、実施例１と同様に厚みｔ、面積
４５５mm×４５５mmのシールドパネルを作製した。その
後、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを組み
立てた。ヘルムホルツコイルにより周波数５０Ｈｚ、磁
界の大きさがピーク値で１００ｍＧ（Ｈｅ）の交流磁界
を発生させシールドボックスに印加した。磁界は、ほぼ
平行で均一であった。シールドボックス内の中心での５
０Ｈｚの交流磁界Ｈｉを測定し、シールド効果Ｓを求め
た。なお、Ｓ＝Ｈｅ／Ｈｉである。パネル厚ｔとシール
ド効果Ｓの関係を図３に示す。
【００１９】比較例として、周波数５０Ｈｚ、磁束密度
１００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμ＝１００
００の電磁鋼板Ｄ（板厚０．３５mm、面積４５５mm×４
５５mm）を用いて、実施例３と同様にパネルを作製し、
シールドボックスを組み立て、シールド効果を測定し
た。この結果も図３に併せて示す。
１００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμ＝１００
００の電磁鋼板Ｄ（板厚０．３５mm、面積４５５mm×４
５５mm）を用いて、実施例３と同様にパネルを作製し、
シールドボックスを組み立て、シールド効果を測定し
た。この結果も図３に併せて示す。
【００２０】同じ厚みで比較すると、本発明の方が圧倒
的にシールド特性に優れるのが分かる。また、比較例の
電磁鋼板Ｄで、実施例の電磁鋼板Ｃと同様のシールド特
性を得るには、パネル厚みが非常に厚くなるのが分か
る。
的にシールド特性に優れるのが分かる。また、比較例の
電磁鋼板Ｄで、実施例の電磁鋼板Ｃと同様のシールド特
性を得るには、パネル厚みが非常に厚くなるのが分か
る。
【００２１】（実施例４）周波数５０Ｈｚ、磁束密度１
００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμの異なる方
向性電磁鋼板を用いて、実施例３と同様のシールド効果
の測定をした。パネル厚みは全て１．４mm（０．３５mm
×４枚）に統一した。
００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率がμの異なる方
向性電磁鋼板を用いて、実施例３と同様のシールド効果
の測定をした。パネル厚みは全て１．４mm（０．３５mm
×４枚）に統一した。
【００２２】図４に交流比透磁率μと、周波数５０Ｈ
ｚ、磁界の大きさがピーク値で１００ｍＧの交流磁界対
するシールド効果Ｓの関係を示す。交流比透磁率μを１
２０００以上とすることにより、シールド効果Ｓは大き
くなるのが分かる。
ｚ、磁界の大きさがピーク値で１００ｍＧの交流磁界対
するシールド効果Ｓの関係を示す。交流比透磁率μを１
２０００以上とすることにより、シールド効果Ｓは大き
くなるのが分かる。
【００２３】（実施例５）圧延方向の直流最大比透磁率
がμmax が９００００でかつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密
度１００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率μが１３０
００の方向性電磁鋼板Ｅ（板厚０．２３mm、面積４５５
mm×４５５mm）を複数枚用いて、実施例２と同様に厚み
１．４mm、面積４５５mm×４５５mmのシールドパネルを
作製し、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを
組み立てた。その後、実施例１と同様の方法で地磁気に
対するシールド効果を、実施例３と同様の方法で５０Ｈ
ｚ、１００ｍＧの交流磁界に対するシールド効果を測定
した。
がμmax が９００００でかつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密
度１００Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率μが１３０
００の方向性電磁鋼板Ｅ（板厚０．２３mm、面積４５５
mm×４５５mm）を複数枚用いて、実施例２と同様に厚み
１．４mm、面積４５５mm×４５５mmのシールドパネルを
作製し、６枚の該パネルで立方体のシールドボックスを
組み立てた。その後、実施例１と同様の方法で地磁気に
対するシールド効果を、実施例３と同様の方法で５０Ｈ
ｚ、１００ｍＧの交流磁界に対するシールド効果を測定
した。
【００２４】表１に地磁気と交流磁界に対するシールド
効果を示す。同表には、圧延方向の直流最大比透磁率μ
max が６６０００で、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率μが９０００の方向
性電磁鋼板Ｆ（板厚０．２３mm、面積４５５mm×４５５
mm）の結果も比較例として示す。本発明により、地磁気
も交流磁界も効果的にシールドされているのが分かる。
効果を示す。同表には、圧延方向の直流最大比透磁率μ
max が６６０００で、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００
Ｇにおける圧延方向の交流比透磁率μが９０００の方向
性電磁鋼板Ｆ（板厚０．２３mm、面積４５５mm×４５５
mm）の結果も比較例として示す。本発明により、地磁気
も交流磁界も効果的にシールドされているのが分かる。
【００２５】（実施例６）実施例１の電磁鋼板Ａを４枚
用いて、実施例１と同様に、圧延方向を面内で９０°づ
つ交互に重ね併せシールドパネルを作製、シールドボッ
クスを組立て、地磁気に対するシールド効果を測定し
た。その結果を表２に示す。また、４枚の電磁鋼板の圧
延方向を全て同じ方向にそろえてパネルを作製し、ボッ
クスを組立て、シールド効果を測定し、同表に比較例と
して示した。圧延方向を板面内で９０°づつ交互にする
ことによって、地磁気に対するシールド効果は向上す
る。
用いて、実施例１と同様に、圧延方向を面内で９０°づ
つ交互に重ね併せシールドパネルを作製、シールドボッ
クスを組立て、地磁気に対するシールド効果を測定し
た。その結果を表２に示す。また、４枚の電磁鋼板の圧
延方向を全て同じ方向にそろえてパネルを作製し、ボッ
クスを組立て、シールド効果を測定し、同表に比較例と
して示した。圧延方向を板面内で９０°づつ交互にする
ことによって、地磁気に対するシールド効果は向上す
る。
【００２６】（実施例７）実施例３の電磁鋼板Ｃを４枚
用いて、実施例３と同様に、圧延方向を面内で９０°づ
つ交互に重ね併せシールドパネルを作製、シールドボッ
クスを組立て、５０Ｈｚ、１００ｍＧの交流磁界に対す
るシールド効果を測定した。その結果を表３に示す。ま
た、４枚の電磁鋼板の圧延方向を全て同じ方向にそろえ
てパネルを作製し、ボックスを組立て、シールド効果を
測定し、同表に比較例として示した。圧延方向を板面内
で９０°づつ交互にすることによって、交流磁界に対す
るシールド効果は向上する。
用いて、実施例３と同様に、圧延方向を面内で９０°づ
つ交互に重ね併せシールドパネルを作製、シールドボッ
クスを組立て、５０Ｈｚ、１００ｍＧの交流磁界に対す
るシールド効果を測定した。その結果を表３に示す。ま
た、４枚の電磁鋼板の圧延方向を全て同じ方向にそろえ
てパネルを作製し、ボックスを組立て、シールド効果を
測定し、同表に比較例として示した。圧延方向を板面内
で９０°づつ交互にすることによって、交流磁界に対す
るシールド効果は向上する。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【発明の効果】本発明の磁気シールドパネルを用いる事
により、直流及び交流磁界を効率よく、しかも軽量でシ
ールドすることができる。
により、直流及び交流磁界を効率よく、しかも軽量でシ
ールドすることができる。
【図１】本発明と比較例のシールドパネルの厚みｔによ
る、地磁気に対するシールド効果Ｓの変化を表に示した
図である。
る、地磁気に対するシールド効果Ｓの変化を表に示した
図である。
【図２】圧延方向の最大比透磁率μmax と地磁気に対す
るシールド効果Ｓの関係を示した図である。
るシールド効果Ｓの関係を示した図である。
【図３】本発明と比較例のシールドパネルの厚みｔによ
る、交流磁界に対するシールド効果Ｓの変化を表した図
である。
る、交流磁界に対するシールド効果Ｓの変化を表した図
である。
【図４】周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにおける圧
延方向の交流比透磁率μと交流磁界に対するシールド効
果Ｓの関係を示した図である。
延方向の交流比透磁率μと交流磁界に対するシールド効
果Ｓの関係を示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｋ 5/00 Ｂ // Ｈ０１Ｆ 1/16
Claims (3)
- 【請求項１】 圧延方向の直流最大比透磁率が８０００
０以上の方向性電磁鋼板をその圧延方向が板面内で９０
°づつ交互になる様に、複数枚重ね合わせたことを特徴
とする直流磁気シールドパネル。 - 【請求項２】 周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇにお
ける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方向性
電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ交互に
なる様に複数枚重ね合わせたことを特徴とする交流磁気
シールドパネル。 - 【請求項３】 圧延方向の直流最大比透磁率が８０００
０以上で、かつ、周波数５０Ｈｚ、磁束密度１００Ｇに
おける圧延方向の交流比透磁率が１２０００以上の方向
性電磁鋼板を、その圧延方向が板面内で９０°づつ交互
になる様に複数枚重ね合わせたことを特徴とする、直流
・交流磁気シールドパネル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6077587A JPH07283584A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 磁気シールドパネル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6077587A JPH07283584A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 磁気シールドパネル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07283584A true JPH07283584A (ja) | 1995-10-27 |
Family
ID=13638110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6077587A Withdrawn JPH07283584A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | 磁気シールドパネル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07283584A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019181171A1 (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 株式会社デンソー | 電流センサ |
-
1994
- 1994-04-15 JP JP6077587A patent/JPH07283584A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019181171A1 (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 株式会社デンソー | 電流センサ |
| JP2019164075A (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | 株式会社デンソー | 電流センサ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010703 |