JPH07128274A - 金属材料の劣化検出方法 - Google Patents
金属材料の劣化検出方法Info
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- JPH07128274A JPH07128274A JP5275464A JP27546493A JPH07128274A JP H07128274 A JPH07128274 A JP H07128274A JP 5275464 A JP5275464 A JP 5275464A JP 27546493 A JP27546493 A JP 27546493A JP H07128274 A JPH07128274 A JP H07128274A
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- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】耐熱性金属材料に生ずる経年劣化を非破壊的に
検出する方法において、経年劣化に伴って変化する析出
物が複数種の場合でも、精度よく劣化を検出する方法を
提供すること。 【構成】 被検金属材料を陽極としてアノード分極曲線
測定装置により第１の電解液を用いて分極曲線を測定
し、次に前記測定後の被検金属材料について第１の電解
液とは異なる第２の電解液を用いて同様に分極曲線を測
定することにより、金属材料中の複数個の析出物を精度
よく検出し、金属材料の劣化状況を正確に判定すること
ができる。
検出する方法において、経年劣化に伴って変化する析出
物が複数種の場合でも、精度よく劣化を検出する方法を
提供すること。 【構成】 被検金属材料を陽極としてアノード分極曲線
測定装置により第１の電解液を用いて分極曲線を測定
し、次に前記測定後の被検金属材料について第１の電解
液とは異なる第２の電解液を用いて同様に分極曲線を測
定することにより、金属材料中の複数個の析出物を精度
よく検出し、金属材料の劣化状況を正確に判定すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は蒸気タービン、ガスター
ビン等の高温部品などに使用される金属材料に生ずる経
年劣化を非破壊的に検出する方法に関する。
ビン等の高温部品などに使用される金属材料に生ずる経
年劣化を非破壊的に検出する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】蒸気タービン、ガスタービン等の高温部
品は４５０〜９００℃の高温で使用されるため、材料と
して耐熱合金あるいは超耐熱合金が使用される。これら
の合金は、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏなどの母相中に炭化物や金
属間化合物を微細に析出させることによって高温強度を
維持している。
品は４５０〜９００℃の高温で使用されるため、材料と
して耐熱合金あるいは超耐熱合金が使用される。これら
の合金は、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｏなどの母相中に炭化物や金
属間化合物を微細に析出させることによって高温強度を
維持している。
【０００３】しかしながら高温で長時間使用することに
より、これらの微細析出物の粗大化や新たな析出物の生
成が生じ、種々の機械的特性が劣化する。このような劣
化の例として、例えば、じん性の低下、亀裂伝播速度の
上昇、クリープ変形速度の上昇などが挙げられる。この
ため、定期検査においてこれらの経年劣化を非破壊的に
検出し、部品の全寿命評価に反映させることが、保守管
理上極めて重要である。
より、これらの微細析出物の粗大化や新たな析出物の生
成が生じ、種々の機械的特性が劣化する。このような劣
化の例として、例えば、じん性の低下、亀裂伝播速度の
上昇、クリープ変形速度の上昇などが挙げられる。この
ため、定期検査においてこれらの経年劣化を非破壊的に
検出し、部品の全寿命評価に反映させることが、保守管
理上極めて重要である。
【０００４】このような経年劣化を非破壊的に検出する
方法として、析出物の溶解反応に着目した電気化学的な
方法がある（例えば、特公昭６２−３７３４０号）。こ
の方法は図７に示すように析出物の溶解に起因するアノ
ード２次ピーク電流を計測し、それによって析出物の粗
大化などの組織変化を検出するものである。
方法として、析出物の溶解反応に着目した電気化学的な
方法がある（例えば、特公昭６２−３７３４０号）。こ
の方法は図７に示すように析出物の溶解に起因するアノ
ード２次ピーク電流を計測し、それによって析出物の粗
大化などの組織変化を検出するものである。
【０００５】しかしこの方法では、劣化によって生ずる
析出物が複数種類あった場合に、部品寿命への影響が大
きい析出物の溶解性が他の析出物に比べて小さいと、高
精度の劣化検出が難しいという欠点があった。これは、
部品寿命への影響が大きい析出物を溶解する電解液を適
用しても他の析出物も同時に溶解してしまうため、分極
電流値に他の析出物の影響が入り込むためである。
析出物が複数種類あった場合に、部品寿命への影響が大
きい析出物の溶解性が他の析出物に比べて小さいと、高
精度の劣化検出が難しいという欠点があった。これは、
部品寿命への影響が大きい析出物を溶解する電解液を適
用しても他の析出物も同時に溶解してしまうため、分極
電流値に他の析出物の影響が入り込むためである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記状況に対
処してなされたもので、耐熱性金属材料に生ずる経年劣
化を非破壊的に検出する方法において、経年劣化に伴っ
て変化する析出物が複数種類ある場合でも、精度よく劣
化を検出する方法を提供することを目的とする。
処してなされたもので、耐熱性金属材料に生ずる経年劣
化を非破壊的に検出する方法において、経年劣化に伴っ
て変化する析出物が複数種類ある場合でも、精度よく劣
化を検出する方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記の工程
（イ）および（ロ）を順次行うことにより得られる分極
電流値に基づいて金属材料の劣化を評価することを特徴
とする金属材料の劣化検出方法に関する。
（イ）および（ロ）を順次行うことにより得られる分極
電流値に基づいて金属材料の劣化を評価することを特徴
とする金属材料の劣化検出方法に関する。
【０００８】（イ）酸または塩の水溶液を第１の電解液
として用いるアノード分極曲線測定装置に、陽極として
被検金属材料を接続し、陽極電位を自然電位から活性領
域まで掃引しながら分極曲線を測定する工程、（ロ）上
記第１の電解液とは異なる酸または塩の水溶液を第２の
電解液として用いるアノード分極曲線測定装置に、陽極
として（イ）の分極曲線測定後の金属材料を接続し、そ
の陽極電位を自然電位から活性領域まで掃引しながら分
極曲線を測定する工程。
として用いるアノード分極曲線測定装置に、陽極として
被検金属材料を接続し、陽極電位を自然電位から活性領
域まで掃引しながら分極曲線を測定する工程、（ロ）上
記第１の電解液とは異なる酸または塩の水溶液を第２の
電解液として用いるアノード分極曲線測定装置に、陽極
として（イ）の分極曲線測定後の金属材料を接続し、そ
の陽極電位を自然電位から活性領域まで掃引しながら分
極曲線を測定する工程。
【０００９】
【作用】例えば被検金属材料に経年劣化に伴ってＡ，Ｂ
およびＣの３種類の析出物が存在する場合、本発明にお
いては例えば第１の電解液としてＢおよびＣを溶解する
電解液を用い（この電解液に対してＡはＢおよびＣより
も溶解性が小さい）、第２の電解液としてＡ，Ｂ，Ｃす
べてを溶解し得る電解液を用いる。まず第１の電解液を
用いてこの金属に対して分極試験を行うと、試験後には
被検金属材料表面では析出物Ｂ，Ｃは溶解して存在せ
ず、析出物Ａのみが残存する。このような状態の試料表
面を第２の電解液を用いて分極試験を行えば、析出物Ａ
のみの溶解反応に基づく分極電流を測定できることにな
る。この分極電流値から析出物Ａに関連する金属の機械
的特性を推定することができる。
およびＣの３種類の析出物が存在する場合、本発明にお
いては例えば第１の電解液としてＢおよびＣを溶解する
電解液を用い（この電解液に対してＡはＢおよびＣより
も溶解性が小さい）、第２の電解液としてＡ，Ｂ，Ｃす
べてを溶解し得る電解液を用いる。まず第１の電解液を
用いてこの金属に対して分極試験を行うと、試験後には
被検金属材料表面では析出物Ｂ，Ｃは溶解して存在せ
ず、析出物Ａのみが残存する。このような状態の試料表
面を第２の電解液を用いて分極試験を行えば、析出物Ａ
のみの溶解反応に基づく分極電流を測定できることにな
る。この分極電流値から析出物Ａに関連する金属の機械
的特性を推定することができる。
【００１０】これに対して、Ａ，ＢおよびＣすべてを溶
解する電解液を当初から用いると、ＡはＢおよびＣと共
に溶解してしまい、Ａの析出状態が判定できなくなる。
したがってＡが部品寿命への影響が大きい析出物である
場合には、この方法では金属材料の劣化状況が判定でき
ないことになる。
解する電解液を当初から用いると、ＡはＢおよびＣと共
に溶解してしまい、Ａの析出状態が判定できなくなる。
したがってＡが部品寿命への影響が大きい析出物である
場合には、この方法では金属材料の劣化状況が判定でき
ないことになる。
【００１１】
【実施例】本発明の実施例を図面を参照して説明する。
図１は本発明の検出方法に使用される検出装置の一例で
ある。超耐熱合金の被計測サンプル１には分極曲線計測
用の分極プローブ２がパッキン３を介して設置され、分
極プローブ２の内部には白金製の対極４および照合電極
５が設けられている。分極曲線の計測に際しては、分極
プローブ２の内部に電解液６が満たされ、この電解液６
は分極プローブ２の開口部７を通して被計測サンプル１
に接触している。被計測サンプル１、対極４および照合
電極５はリード線によりポテンショスタット８に接続さ
れ、ポテンショスタット８には電位掃引のためのスキャ
ナー９と電荷を計測するクーロンメータ１０が接続され
る。また、負荷される電位に対応して流れる分極電流は
対数変換器１１を介して記録計１２に記録される。
図１は本発明の検出方法に使用される検出装置の一例で
ある。超耐熱合金の被計測サンプル１には分極曲線計測
用の分極プローブ２がパッキン３を介して設置され、分
極プローブ２の内部には白金製の対極４および照合電極
５が設けられている。分極曲線の計測に際しては、分極
プローブ２の内部に電解液６が満たされ、この電解液６
は分極プローブ２の開口部７を通して被計測サンプル１
に接触している。被計測サンプル１、対極４および照合
電極５はリード線によりポテンショスタット８に接続さ
れ、ポテンショスタット８には電位掃引のためのスキャ
ナー９と電荷を計測するクーロンメータ１０が接続され
る。また、負荷される電位に対応して流れる分極電流は
対数変換器１１を介して記録計１２に記録される。
【００１２】本実施例の被計測金属材料としては、ガス
タービンの燃焼器やトランジションピースなどに使用さ
れるハステロイＸというＮｉ基の固溶強化型超耐熱合金
を用いた。この合金には合金元素としてＣｒ，Ｃｏ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｆｅ，Ｃ等が添加されている。本実施例におい
て実験に供されたのは、ハステロイＸの未使用材、８５
０℃時効材および９００℃時効材である。それぞれの時
効材において、時効時間はいずれも３，０００時間、
６，０００時間および１０，０００時間である。時効材
は実機使用温度域で実験室の炉で時効処理を行い、実機
使用による劣化を模擬し、再現したものである。分極曲
線の計測に先立ち、サンプルを王水でエッチングし、ミ
クロ組織を顕微鏡で観察した。観察結果の例を図２に模
式的に示す。
タービンの燃焼器やトランジションピースなどに使用さ
れるハステロイＸというＮｉ基の固溶強化型超耐熱合金
を用いた。この合金には合金元素としてＣｒ，Ｃｏ，Ｍ
ｏ，Ｗ，Ｆｅ，Ｃ等が添加されている。本実施例におい
て実験に供されたのは、ハステロイＸの未使用材、８５
０℃時効材および９００℃時効材である。それぞれの時
効材において、時効時間はいずれも３，０００時間、
６，０００時間および１０，０００時間である。時効材
は実機使用温度域で実験室の炉で時効処理を行い、実機
使用による劣化を模擬し、再現したものである。分極曲
線の計測に先立ち、サンプルを王水でエッチングし、ミ
クロ組織を顕微鏡で観察した。観察結果の例を図２に模
式的に示す。
【００１３】図２に示されるように、未使用材(a) にお
いては１１５０℃の容体化処理によって合金元素は固溶
化しており、一部未固溶のＭ6 Ｃ型炭化物１３がわずか
に認められるのみである。一方、８５０℃，１０，００
０時間時効材(b) においては、Ｍ12Ｃ，Ｍ23Ｃ6 型の微
細炭化物１４と、これに比べて比較的大きな金属間化合
物析出相（μ相）１５が多数析出している。これらのう
ち微細炭化物は粒内強度に関連し、これが多数析出する
ことにより引張り強さなどの強度特性が増加する。一方
μ相はクリープ変形特性に関連し、μ相の析出に伴いク
リープひずみ速度が増加することが判明している。
いては１１５０℃の容体化処理によって合金元素は固溶
化しており、一部未固溶のＭ6 Ｃ型炭化物１３がわずか
に認められるのみである。一方、８５０℃，１０，００
０時間時効材(b) においては、Ｍ12Ｃ，Ｍ23Ｃ6 型の微
細炭化物１４と、これに比べて比較的大きな金属間化合
物析出相（μ相）１５が多数析出している。これらのう
ち微細炭化物は粒内強度に関連し、これが多数析出する
ことにより引張り強さなどの強度特性が増加する。一方
μ相はクリープ変形特性に関連し、μ相の析出に伴いク
リープひずみ速度が増加することが判明している。
【００１４】例えば、トランジションピース（ガスター
ビン燃焼器とガスタービンとを繋ぐ部分）の場合、使用
限界はガス出口側の額縁部分のクリープによる変形量が
修正不可能な限界値に至った時点である。使用中の熱時
効劣化によってμ相が析出し、これに伴ってクリープひ
ずみ速度が増加すると、トランジションピースの変形速
度が加速され、使用限界に至る。すなわち、部品として
の寿命が短くなる。したがって定期検査においてはμ相
の析出状態を検出できればよい。
ビン燃焼器とガスタービンとを繋ぐ部分）の場合、使用
限界はガス出口側の額縁部分のクリープによる変形量が
修正不可能な限界値に至った時点である。使用中の熱時
効劣化によってμ相が析出し、これに伴ってクリープひ
ずみ速度が増加すると、トランジションピースの変形速
度が加速され、使用限界に至る。すなわち、部品として
の寿命が短くなる。したがって定期検査においてはμ相
の析出状態を検出できればよい。
【００１５】ところで、μ相と微細炭化物を比較する
と、一般にμ相の方が電解液に対する溶解性が小さい。
そこで実験１として以下の実験を行った。まず微細炭化
物のみを溶解する特性を有する電解液（第１の電解液）
として０．１規定の硫酸と１０-4モル／ｌのチオシアン
酸カリウムの混合水溶液を選定し、試験温度２５℃、掃
引速度５ｍＶ／sec で、自然電位から０．８５ボルトま
で貴方向に掃引した。図３にその計測結果を示す。図３
において、１６は９００℃、１０，０００時間の時効
材、１７は８５０℃、１０，０００時間の時効材の各分
極曲線である。０．４ボルト近傍でのアノードピーク１
９および２０に明確な差異が認められ、ピーク電流密度
Ｉｐは、それぞれＩｐ＝０．０２８ｍＡ／ｃｍ2 、Ｉｐ
＝０．９３ｍＡ／ｃｍ2 と計測された。
と、一般にμ相の方が電解液に対する溶解性が小さい。
そこで実験１として以下の実験を行った。まず微細炭化
物のみを溶解する特性を有する電解液（第１の電解液）
として０．１規定の硫酸と１０-4モル／ｌのチオシアン
酸カリウムの混合水溶液を選定し、試験温度２５℃、掃
引速度５ｍＶ／sec で、自然電位から０．８５ボルトま
で貴方向に掃引した。図３にその計測結果を示す。図３
において、１６は９００℃、１０，０００時間の時効
材、１７は８５０℃、１０，０００時間の時効材の各分
極曲線である。０．４ボルト近傍でのアノードピーク１
９および２０に明確な差異が認められ、ピーク電流密度
Ｉｐは、それぞれＩｐ＝０．０２８ｍＡ／ｃｍ2 、Ｉｐ
＝０．９３ｍＡ／ｃｍ2 と計測された。
【００１６】図４は分極試験後の試料表面の電子顕微鏡
（ＳＥＭ）による観察結果である。μ相１５はほとんど
溶解せずに残留しているが、微細炭化物１４はほぼ完全
に溶解しており、溶出跡が窪みとして黒く観察されてい
る。溶出跡は（ａ）の９００℃時効材ではごくわずか
で、（ｂ）の８５０℃時効材では顕著に認められる。こ
の結果は図３で説明したＩｐ値が微細炭化物の析出量に
対応することを示している。
（ＳＥＭ）による観察結果である。μ相１５はほとんど
溶解せずに残留しているが、微細炭化物１４はほぼ完全
に溶解しており、溶出跡が窪みとして黒く観察されてい
る。溶出跡は（ａ）の９００℃時効材ではごくわずか
で、（ｂ）の８５０℃時効材では顕著に認められる。こ
の結果は図３で説明したＩｐ値が微細炭化物の析出量に
対応することを示している。
【００１７】次に実験２として以下の実験をする。電解
液（第２の電解液）として０．００１モル／ｌのモリブ
デン酸ナトリウム水溶液を選定し、実験１と同じサンプ
ルで分極計測を行った。この結果、アノードピーク電流
密度Ｉｐは、９００℃、１０，０００時間時効材でＩｐ
＝０．８２ｍＡ／ｃｍ2 、８５０℃、１０，００時間時
効材で０．８８ｍＡ／ｃｍ2 であり、明確な差異は認め
られなかった。図５は上記試験後の試料表面のＳＥＭ観
察結果である。μ相１５および微細炭化物１４共に溶解
した跡が認められ、計測されたＩｐ値は両方の析出物を
反映していることが示された。
液（第２の電解液）として０．００１モル／ｌのモリブ
デン酸ナトリウム水溶液を選定し、実験１と同じサンプ
ルで分極計測を行った。この結果、アノードピーク電流
密度Ｉｐは、９００℃、１０，０００時間時効材でＩｐ
＝０．８２ｍＡ／ｃｍ2 、８５０℃、１０，００時間時
効材で０．８８ｍＡ／ｃｍ2 であり、明確な差異は認め
られなかった。図５は上記試験後の試料表面のＳＥＭ観
察結果である。μ相１５および微細炭化物１４共に溶解
した跡が認められ、計測されたＩｐ値は両方の析出物を
反映していることが示された。
【００１８】最後に実験３としてμ相のみの計測を行う
実験をした。これを本発明の実施例として示す。実験１
を行った後、ただちに電解液を第２の電解液と入れ替え
て分極計測を行った。すなわち、実験１によって微細炭
化物のみを溶解させたサンプルについて第２の電解液に
よる分極計測を行ったわけである。この結果、Ｉｐ値と
して、９００℃、１０，０００時間時効材で０．８１ｍ
Ａ／ｃｍ2 、８５０℃、１０，００時間時効材で０．５
８ｍＡ／ｃｍ2 が得られた。これらの値は、μ相の面積
率と定性的に対応しており、実験３によってμ相の劣化
への影響を検出できることが判明した。
実験をした。これを本発明の実施例として示す。実験１
を行った後、ただちに電解液を第２の電解液と入れ替え
て分極計測を行った。すなわち、実験１によって微細炭
化物のみを溶解させたサンプルについて第２の電解液に
よる分極計測を行ったわけである。この結果、Ｉｐ値と
して、９００℃、１０，０００時間時効材で０．８１ｍ
Ａ／ｃｍ2 、８５０℃、１０，００時間時効材で０．５
８ｍＡ／ｃｍ2 が得られた。これらの値は、μ相の面積
率と定性的に対応しており、実験３によってμ相の劣化
への影響を検出できることが判明した。
【００１９】図６は実験３で計測したＩｐ値と最小クリ
ープ歪速度εとの相関関係を示す図である。Ｉｐとεは
１対１に対応しており、図６に示す相関線図を用いれ
ば、定検時に部品の分極曲線を計測することによりεを
推定することが可能となる。例えばトランジションピー
ス表面を計測し、Ｉｐ＝０．７１ｍＡ／ｃｍ2 が得られ
た場合は、最小クリープ速度ε＝０．７６％／ｈと推定
できる。このε値を用いてトランジションピースのクリ
ープ変形を解析することにより、部品としての全寿命を
算出できる。
ープ歪速度εとの相関関係を示す図である。Ｉｐとεは
１対１に対応しており、図６に示す相関線図を用いれ
ば、定検時に部品の分極曲線を計測することによりεを
推定することが可能となる。例えばトランジションピー
ス表面を計測し、Ｉｐ＝０．７１ｍＡ／ｃｍ2 が得られ
た場合は、最小クリープ速度ε＝０．７６％／ｈと推定
できる。このε値を用いてトランジションピースのクリ
ープ変形を解析することにより、部品としての全寿命を
算出できる。
【００２０】上記実施例の他に本発明では種々の実施例
を示すことができる。例えば、上記実施例で用いた電解
液の他に析出物の溶解特性に応じた選択的溶解性を有す
る他の薬品を用いて同様な効果を奏することができる。
また、分極パラメータは、上記実施例のようなアノード
ピーク電流密度Ｉｐの他にも析出物の特性を示すもので
あれば用いることができ、例えば、特定電位における電
流密度や電荷量でも同様の効果が期待できる。さらに、
上記実施例では２種類の電解液を用いたが、析出物が３
種類以上の場合に３種類以上の電解液を用いて順番に分
極曲線を測定し、不要な析出物を除去した後の分極特性
値を測定しても同様な効果が得られる。
を示すことができる。例えば、上記実施例で用いた電解
液の他に析出物の溶解特性に応じた選択的溶解性を有す
る他の薬品を用いて同様な効果を奏することができる。
また、分極パラメータは、上記実施例のようなアノード
ピーク電流密度Ｉｐの他にも析出物の特性を示すもので
あれば用いることができ、例えば、特定電位における電
流密度や電荷量でも同様の効果が期待できる。さらに、
上記実施例では２種類の電解液を用いたが、析出物が３
種類以上の場合に３種類以上の電解液を用いて順番に分
極曲線を測定し、不要な析出物を除去した後の分極特性
値を測定しても同様な効果が得られる。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
各種機器の高温部品に使用されている金属材料の経年劣
化を、非破壊的にかつ精度よく検出することができる。
各種機器の高温部品に使用されている金属材料の経年劣
化を、非破壊的にかつ精度よく検出することができる。
【図１】本発明の金属材料の劣化検出方法に使用される
検出装置の一例を示す図。
検出装置の一例を示す図。
【図２】本発明の実施例においてサンプルとして用いた
金属材料の (a)未使用材と (b)時効材のミクロ組織を示
す図。
金属材料の (a)未使用材と (b)時効材のミクロ組織を示
す図。
【図３】本発明の実施例において微細炭化物のみを溶解
する第１の電解液を用いて測定した分極曲線の図。
する第１の電解液を用いて測定した分極曲線の図。
【図４】図３に示す測定後の試料表面の電子顕微鏡によ
る観察結果を示す図。
る観察結果を示す図。
【図５】すべての析出物を溶解する第２の電解液を用い
て測定した後の試料表面の電子顕微鏡による観察結果を
示す図。
て測定した後の試料表面の電子顕微鏡による観察結果を
示す図。
【図６】本発明の実施例における最小クリープひずみ速
度とアノードピーク電流密度Ｉｐの相関関係を示す図。
度とアノードピーク電流密度Ｉｐの相関関係を示す図。
【図７】従来の金属劣化検出方法における分極曲線を示
す図。
す図。
１…超耐熱合金の被計測サンプル、２…分極曲線計測用
の分極プローブ、３…パッキン、４…白金製の対極、５
…照合電極、６…電解液、７…開口部、８…ポテンショ
スタット、９…スキャナー、１０…クーロンメータ、１
１…対数変換器、１２…記録計、１３…Ｍ6 Ｃ型炭化
物、１４…Ｍ12Ｃ，Ｍ23Ｃ6 型の微細炭化物、１５…μ
相、１６…９００℃時効材の測定曲線、１７…８５０℃
時効材の測定曲線、１９…９００℃時効材のアノードピ
ーク電流密度、２０…８５０℃時効材のアノードピーク
電流密度。
の分極プローブ、３…パッキン、４…白金製の対極、５
…照合電極、６…電解液、７…開口部、８…ポテンショ
スタット、９…スキャナー、１０…クーロンメータ、１
１…対数変換器、１２…記録計、１３…Ｍ6 Ｃ型炭化
物、１４…Ｍ12Ｃ，Ｍ23Ｃ6 型の微細炭化物、１５…μ
相、１６…９００℃時効材の測定曲線、１７…８５０℃
時効材の測定曲線、１９…９００℃時効材のアノードピ
ーク電流密度、２０…８５０℃時効材のアノードピーク
電流密度。
Claims (6)
- 【請求項１】 下記の工程（イ）および（ロ）を順次行
うことにより得られる分極電流値に基づいて金属材料の
劣化を評価することを特徴とする金属材料の劣化検出方
法。 （イ）酸または塩の水溶液を第１の電解液として用いる
アノード分極曲線測定装置に、陽極として被検金属材料
を接続し、陽極電位を自然電位から活性領域まで掃引し
ながら分極曲線を測定する工程、 （ロ）上記第１の電解液とは異なる酸または塩の水溶液
を第２の電解液として用いるアノード分極曲線測定装置
に、陽極として（イ）の分極曲線測定後の金属材料を接
続し、その陽極電位を自然電位から活性領域まで掃引し
ながら分極曲線を測定する工程。 - 【請求項２】 （ロ）の工程の後に、さらに別種の電解
液を用いて分極曲線を測定する請求項１記載の金属材料
の劣化検出方法。 - 【請求項３】 電解液が被検金属材料中の特定の析出物
を溶解する特性を有する請求項１記載の金属材料の劣化
検出方法。 - 【請求項４】 第１の電解液が無機酸と無機塩との混合
水溶液であり、第２の電解液が無機塩の水溶液である請
求項１記載の金属材料の劣化検出方法。 - 【請求項５】 第１の電解液が硫酸とチオシアン酸カリ
ウムの混合水溶液であり、第２の電解液がモリブデン酸
ナトリウムの水溶液である請求項４記載の金属材料の劣
化検出方法。 - 【請求項６】 硫酸の濃度が０．０１〜５．０規定、チ
オシアン酸カリウムの濃度が１０-5〜１０-2モル／ｌ、
モリブデン酸ナトリウムの濃度が１０-5〜１０-1モル／
ｌである請求項５記載の金属材料の劣化検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5275464A JPH07128274A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 金属材料の劣化検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5275464A JPH07128274A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 金属材料の劣化検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07128274A true JPH07128274A (ja) | 1995-05-19 |
Family
ID=17555907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5275464A Pending JPH07128274A (ja) | 1993-11-04 | 1993-11-04 | 金属材料の劣化検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07128274A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100776641B1 (ko) * | 2006-06-27 | 2007-11-15 | 한국원자력연구원 | 유전 완화 특성을 이용한 고분자 재료의 열화 평가 방법 |
| JP2013238583A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-11-28 | Kansai Paint Co Ltd | 電気化学測定用プローブ及び腐食評価方法 |
| JP2016142591A (ja) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 使用温度推定方法およびクリープ寿命推定方法 |
-
1993
- 1993-11-04 JP JP5275464A patent/JPH07128274A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100776641B1 (ko) * | 2006-06-27 | 2007-11-15 | 한국원자력연구원 | 유전 완화 특성을 이용한 고분자 재료의 열화 평가 방법 |
| JP2013238583A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-11-28 | Kansai Paint Co Ltd | 電気化学測定用プローブ及び腐食評価方法 |
| JP2016142591A (ja) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 使用温度推定方法およびクリープ寿命推定方法 |
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