JPH0653701A - ミリ波用９０°ベンド - Google Patents
ミリ波用９０°ベンドInfo
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- JPH0653701A JPH0653701A JP22223092A JP22223092A JPH0653701A JP H0653701 A JPH0653701 A JP H0653701A JP 22223092 A JP22223092 A JP 22223092A JP 22223092 A JP22223092 A JP 22223092A JP H0653701 A JPH0653701 A JP H0653701A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ミリ波の入射による反射面の発熱を低く抑え
る。 【構成】 反射板１５により入射側コルゲート導波管１
２にて伝送されたミリ波を、その伝送方向に対して１３
５°偏向させ、さらに、この反射板１５にて偏向された
ミリ波を反射板１６により、その伝送方向に対して１３
５°偏向させる。結果的に、ミリ波は９０°偏向された
ことになる。この場合、ミリ波の各反射板１５，１６へ
の入射角は２２．５°となり、これ以上の入射角、例え
ば４５°の場合よりも反射面での発熱が小さい。
る。 【構成】 反射板１５により入射側コルゲート導波管１
２にて伝送されたミリ波を、その伝送方向に対して１３
５°偏向させ、さらに、この反射板１５にて偏向された
ミリ波を反射板１６により、その伝送方向に対して１３
５°偏向させる。結果的に、ミリ波は９０°偏向された
ことになる。この場合、ミリ波の各反射板１５，１６へ
の入射角は２２．５°となり、これ以上の入射角、例え
ば４５°の場合よりも反射面での発熱が小さい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、核融合プラズマ加熱
装置の一種である電子サイクロトロン共鳴加熱装置にお
けるジャイロトロンより出力されるミリ波を伝送する系
に用いられるミリ波用９０°ベンドに関するものであ
る。
装置の一種である電子サイクロトロン共鳴加熱装置にお
けるジャイロトロンより出力されるミリ波を伝送する系
に用いられるミリ波用９０°ベンドに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図３は従来のミリ波導波管伝送系に使用
されるミリ波用９０°ベンドとその周辺部材を示す平面
図であり、図において、１は９０°ベンドである。９０
°ベンド１の両端開口部にはフランジ１ａ，１ｂが形成
されており、また、図示のようにその内部には両端開口
部に対して４５°（＝θ2 ）に傾斜した反射板１ｃが設
けられている。この反射板１ｃは、図示せぬジャイロト
ロンより出力され、矢印２ａ方向へ伝送されてきたＨＥ
11モードのミリ波を９０°偏向させるものである。偏向
されたミリ波は矢印２ｂ方向へ伝送される。
されるミリ波用９０°ベンドとその周辺部材を示す平面
図であり、図において、１は９０°ベンドである。９０
°ベンド１の両端開口部にはフランジ１ａ，１ｂが形成
されており、また、図示のようにその内部には両端開口
部に対して４５°（＝θ2 ）に傾斜した反射板１ｃが設
けられている。この反射板１ｃは、図示せぬジャイロト
ロンより出力され、矢印２ａ方向へ伝送されてきたＨＥ
11モードのミリ波を９０°偏向させるものである。偏向
されたミリ波は矢印２ｂ方向へ伝送される。
【０００３】３，４の各々はミリ波を伝送するコルゲー
ト導波管であり、この場合、コルゲート導波管３が入射
側にあたり、コルゲート導波管４が出力側にあたる。
ト導波管であり、この場合、コルゲート導波管３が入射
側にあたり、コルゲート導波管４が出力側にあたる。
【０００４】各コルゲート導波管３，４の開口部には、
上記９０°ベンド１の各フランジ１ａ，１ｂと同様の形
状のフランジ３ａ，４ａが形成されている。この場合、
コルゲート導波管３のフランジ３ａは９０°ベンド１の
フランジ１ａに接続され、コルゲート導波管４のフラン
ジ４ａは９０°ベンド１のフランジ１ｂに接続されてい
る。なお、接続箇所を固定する必要がある場合にはフラ
ンジ同士を溶接またはろう付けし、取り換える必要があ
る場合にはバット・フランジ接続またはチョーク接続等
を行う。
上記９０°ベンド１の各フランジ１ａ，１ｂと同様の形
状のフランジ３ａ，４ａが形成されている。この場合、
コルゲート導波管３のフランジ３ａは９０°ベンド１の
フランジ１ａに接続され、コルゲート導波管４のフラン
ジ４ａは９０°ベンド１のフランジ１ｂに接続されてい
る。なお、接続箇所を固定する必要がある場合にはフラ
ンジ同士を溶接またはろう付けし、取り換える必要があ
る場合にはバット・フランジ接続またはチョーク接続等
を行う。
【０００５】一方、図４は従来のミリ波ビーム伝送系に
使用されるミリ波用９０°ベンドを示す概略図であり、
図において、５，６の各々はガウスビームを反射させる
ための反射板であり、図示のように互いに逆向きになる
ように４５°（＝θ2 ）に傾斜させて、対向配置されて
いる。７はガウスビームである。７ａ〜７ｃの各々はガ
ウスビーム７の各部分を示しており、これらのうち、部
分７ａは反射板５に入射するまでのガウスビームを示し
ており、部分７ｂは反射板５にて反射されてから反射板
６に入射するまでのガウスビームを示している。また、
部分７ｃは反射板６より反射された後のガウスビームを
示している。
使用されるミリ波用９０°ベンドを示す概略図であり、
図において、５，６の各々はガウスビームを反射させる
ための反射板であり、図示のように互いに逆向きになる
ように４５°（＝θ2 ）に傾斜させて、対向配置されて
いる。７はガウスビームである。７ａ〜７ｃの各々はガ
ウスビーム７の各部分を示しており、これらのうち、部
分７ａは反射板５に入射するまでのガウスビームを示し
ており、部分７ｂは反射板５にて反射されてから反射板
６に入射するまでのガウスビームを示している。また、
部分７ｃは反射板６より反射された後のガウスビームを
示している。
【０００６】８ａ〜８ｃの各々はガウスビーム７の進行
方向を示す矢印である。９ａ〜９ｃの各々はビームウエ
ストの位置である。この場合、予め設定した位置にビー
ムウエストが来るように反射板５，６は回転楕円体の一
部を成している。
方向を示す矢印である。９ａ〜９ｃの各々はビームウエ
ストの位置である。この場合、予め設定した位置にビー
ムウエストが来るように反射板５，６は回転楕円体の一
部を成している。
【０００７】次に動作について説明する。ミリ波導波管
伝送系では、コルゲート導波管３にて矢印２ａ方向へ伝
送されたミリ波が９０°ベンド１内へ入ると、反射板１
ｃにて９０°偏向され、矢印２ｂ方向へ伝送される。そ
して、９０°ベンド１を出た後、コルゲート導波管４内
に入る。
伝送系では、コルゲート導波管３にて矢印２ａ方向へ伝
送されたミリ波が９０°ベンド１内へ入ると、反射板１
ｃにて９０°偏向され、矢印２ｂ方向へ伝送される。そ
して、９０°ベンド１を出た後、コルゲート導波管４内
に入る。
【０００８】一方、ミリ波ビーム伝送系では、矢印８ａ
方向へ進行したガウスビーム７が反射板５に入射する
と、同反射板５にて９０°偏向されて矢印８ｂ方向へ進
行する。そして、矢印８ｂ方向へ進行した後、反射板６
に入射すると、同反射板６にて９０°偏向されて矢印８
ｃ方向へ進行する。このミリ波ビームの９０°偏向が何
回か繰り返し行われた後、プラズマを閉じ込めた真空容
器（図示略）内に供給される。
方向へ進行したガウスビーム７が反射板５に入射する
と、同反射板５にて９０°偏向されて矢印８ｂ方向へ進
行する。そして、矢印８ｂ方向へ進行した後、反射板６
に入射すると、同反射板６にて９０°偏向されて矢印８
ｃ方向へ進行する。このミリ波ビームの９０°偏向が何
回か繰り返し行われた後、プラズマを閉じ込めた真空容
器（図示略）内に供給される。
【０００９】上記各９０°ベンドでは、伝送されたミリ
波がガウス分布していると仮定した場合、各反射板１
ｃ，５，６の各々の表面での発熱は下記のように求める
ことができる。
波がガウス分布していると仮定した場合、各反射板１
ｃ，５，６の各々の表面での発熱は下記のように求める
ことができる。
【００１０】
【数１】
【００１１】
【数２】
【００１２】
【数３】
【００１３】但し、Ｐ（ｘ，ｙ）：図３または図４で、
図面に対して垂直な方向をｘ、図面に対して平行な方向
をｙ、反射面の中心を原点とした反射面における発熱
（Ｗ／ｃｍ）。 Ｐ1 ：反射面での発熱量（Ｗ）であり、Ｅ面反
射の場合はＰ1 Eとし、Ｈ面反射の場合はＰ1 Hとする。 Ｐ0 ：伝送されるミリ波の電力（Ｗ） θ ：ミリ波の反射面への入射角（度）。図３
および図４の場合は、θ＝４５°である。 ｗ0 ：ミリ波のビーム半径（ｃｍ）。ＨＥ11モ
ードの場合は、内径／３．１１で近似する。 ＰS ：反射板の表面抵抗（Ω） η ：自由空間インピーダンス（３７６．７３
Ω）
図面に対して垂直な方向をｘ、図面に対して平行な方向
をｙ、反射面の中心を原点とした反射面における発熱
（Ｗ／ｃｍ）。 Ｐ1 ：反射面での発熱量（Ｗ）であり、Ｅ面反
射の場合はＰ1 Eとし、Ｈ面反射の場合はＰ1 Hとする。 Ｐ0 ：伝送されるミリ波の電力（Ｗ） θ ：ミリ波の反射面への入射角（度）。図３
および図４の場合は、θ＝４５°である。 ｗ0 ：ミリ波のビーム半径（ｃｍ）。ＨＥ11モ
ードの場合は、内径／３．１１で近似する。 ＰS ：反射板の表面抵抗（Ω） η ：自由空間インピーダンス（３７６．７３
Ω）
【００１４】ここで、図３において、ミリ波伝送電力を
１ＭＷ、コルゲート導波管３，４の内径を８．８９ｃ
ｍ、反射板１ｃの材質を銅、ミリ波の周波数を８４ＧＨ
ｚとすると次のように表される。 Ｐ0 ＝１×１０6 Ｗ θ＝４５°
１ＭＷ、コルゲート導波管３，４の内径を８．８９ｃ
ｍ、反射板１ｃの材質を銅、ミリ波の周波数を８４ＧＨ
ｚとすると次のように表される。 Ｐ0 ＝１×１０6 Ｗ θ＝４５°
【００１５】 ｗ0 ＝２．８６ｃｍ ＲS ＝0 ．１５２Ω 但し、表面抵抗ＲS は表面の粗さ等を考慮して理論値の
２倍にしてある。
２倍にしてある。
【００１６】反射板１ｃの反射面の発熱および反射面の
中心における発熱は次のようになる。 ａ）Ｅ面ベンドの場合 Ｐ1 E＝２．２８ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝１２６Ｗ／ｃｍ2 ｂ）Ｈ面ベンドの場合 Ｐ1 H＝１．１４ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝６３Ｗ／ｃｍ2
中心における発熱は次のようになる。 ａ）Ｅ面ベンドの場合 Ｐ1 E＝２．２８ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝１２６Ｗ／ｃｍ2 ｂ）Ｈ面ベンドの場合 Ｐ1 H＝１．１４ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝６３Ｗ／ｃｍ2
【００１７】この発熱により反射板１ｃの反射面が熱変
形しないように、上記各伝送系では、反射面での熱応力
を許容値以下に抑えるための冷却装置（図示略）が設け
られている。この場合、特にＥ面べンドの場合には１分
間に４５リットル程度の冷却水が必要になるので、この
量を供給できる能力のものが使用されている。
形しないように、上記各伝送系では、反射面での熱応力
を許容値以下に抑えるための冷却装置（図示略）が設け
られている。この場合、特にＥ面べンドの場合には１分
間に４５リットル程度の冷却水が必要になるので、この
量を供給できる能力のものが使用されている。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】従来のミリ波導波管伝
送系およびミリ波ビーム伝送系の９０°ベンドは以上の
ように構成されているので、反射面での発熱、特に中心
における大きな発熱を抑えるために大量の冷却水を供給
できる冷却装置を必要とした。しかしながら、大量の冷
却水を供給する能力を有する冷却装置は、その構造が複
雑であり、また、高価格になるなどの問題点があった。
送系およびミリ波ビーム伝送系の９０°ベンドは以上の
ように構成されているので、反射面での発熱、特に中心
における大きな発熱を抑えるために大量の冷却水を供給
できる冷却装置を必要とした。しかしながら、大量の冷
却水を供給する能力を有する冷却装置は、その構造が複
雑であり、また、高価格になるなどの問題点があった。
【００１９】加えて、ミリ波導波管伝送系では、コルゲ
ート導波管の発熱による膨張を抑えるための冷却装置、
または、熱膨張を吸収する可撓コルゲート導波管を必要
とすることから、さらに高価格になるなどの問題点があ
った。
ート導波管の発熱による膨張を抑えるための冷却装置、
または、熱膨張を吸収する可撓コルゲート導波管を必要
とすることから、さらに高価格になるなどの問題点があ
った。
【００２０】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、反射板の反射面における発熱を
小さくすることができるミリ波用９０°ベンドを得るこ
とを目的としている。
ためになされたもので、反射板の反射面における発熱を
小さくすることができるミリ波用９０°ベンドを得るこ
とを目的としている。
【００２１】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明に係
るミリ波用９０°ベンドは、二つの反射部材を組み合わ
せて、入射したミリ波を２７０°偏向させることによ
り、結果的に９０°偏向させるようにしたものである。
るミリ波用９０°ベンドは、二つの反射部材を組み合わ
せて、入射したミリ波を２７０°偏向させることによ
り、結果的に９０°偏向させるようにしたものである。
【００２２】請求項２記載の発明に係るミリ波用９０°
ベンドは、反射部材を内蔵した容器に対して摺動自在に
入射側の導波管および出力側の導波管を接続したもので
ある。
ベンドは、反射部材を内蔵した容器に対して摺動自在に
入射側の導波管および出力側の導波管を接続したもので
ある。
【００２３】請求項３記載の発明に係るミリ波用９０°
ベンドは、二つの反射部材を組み合わせて、入射したミ
リ波ビームを２７０°偏向させることにより、結果的に
９０°偏向させるようにしたものである。
ベンドは、二つの反射部材を組み合わせて、入射したミ
リ波ビームを２７０°偏向させることにより、結果的に
９０°偏向させるようにしたものである。
【００２４】
【作用】請求項１記載の発明におけるミリ波用９０°ベ
ンドは、二枚の反射部材によってミリ波が２７０°偏向
される。したがって、各反射部材におけるミリ波の入射
角が小さくなることから、反射面での発熱が小さくな
り、各反射部材に対する冷却が容易となる。
ンドは、二枚の反射部材によってミリ波が２７０°偏向
される。したがって、各反射部材におけるミリ波の入射
角が小さくなることから、反射面での発熱が小さくな
り、各反射部材に対する冷却が容易となる。
【００２５】請求項２記載の発明におけるミリ波用９０
°ベンドは、反射部材を内蔵した容器に対して入射側の
導波管および出力側の導波管の各々が摺動自在であるの
で、ミリ波伝送における各導波管の発熱による膨張が吸
収される。したがって、各導波管を冷却する必要も、可
撓コルゲート導波管を使用する必要もない。
°ベンドは、反射部材を内蔵した容器に対して入射側の
導波管および出力側の導波管の各々が摺動自在であるの
で、ミリ波伝送における各導波管の発熱による膨張が吸
収される。したがって、各導波管を冷却する必要も、可
撓コルゲート導波管を使用する必要もない。
【００２６】請求項３記載の発明におけるミリ波用９０
°ベンドは、二枚の反射部材によりミリ波ビームが２７
０°偏向される。したがって、各反射部材におけるミリ
波ビームの入射角が小さくなることから、反射面での発
熱が小さくなり、各反射部材に対する冷却が容易とな
る。
°ベンドは、二枚の反射部材によりミリ波ビームが２７
０°偏向される。したがって、各反射部材におけるミリ
波ビームの入射角が小さくなることから、反射面での発
熱が小さくなり、各反射部材に対する冷却が容易とな
る。
【００２７】
【実施例】実施例１．以下、この発明の一実施例を図に
ついて説明する。図１において、１１は断面正方形状に
形成され、内部が中空となった９０°ベンド用容器（以
下容器という）であり、その左側壁の中央部と、底壁の
中央部に孔１１ａ，１１ｂが開けられている。これらの
孔はこの図から分かるように互いに９０°方向に位置す
るように開けられている。この容器１１内には放電防止
用としてのＳＦ6 （六価フッソ）ガス等が充填されてい
る。
ついて説明する。図１において、１１は断面正方形状に
形成され、内部が中空となった９０°ベンド用容器（以
下容器という）であり、その左側壁の中央部と、底壁の
中央部に孔１１ａ，１１ｂが開けられている。これらの
孔はこの図から分かるように互いに９０°方向に位置す
るように開けられている。この容器１１内には放電防止
用としてのＳＦ6 （六価フッソ）ガス等が充填されてい
る。
【００２８】１２は入射側コルゲート導波管であり、そ
の先端部分が容器１１の孔１１ａを通して同容器１１内
に挿入されている。この場合、容器１１内の気密が保た
れるように入射側コルゲート導波管１２と容器１１との
接続部分がシールされている。また、この入射側コルゲ
ート導波管１２内をミリ波がＨＥ11モードで伝送され
る。なお、図中矢印１３ａがミリ波の伝送方向を示す。
の先端部分が容器１１の孔１１ａを通して同容器１１内
に挿入されている。この場合、容器１１内の気密が保た
れるように入射側コルゲート導波管１２と容器１１との
接続部分がシールされている。また、この入射側コルゲ
ート導波管１２内をミリ波がＨＥ11モードで伝送され
る。なお、図中矢印１３ａがミリ波の伝送方向を示す。
【００２９】１４は出力側コルゲート導波管であり、そ
の先端部分が容器１１の孔１１ｂを通して同容器１１内
に挿入されている。この場合、上記同様に容器１１内の
気密が保たれるように出力側コルゲート導波管１４と容
器１１との接続部分がシールされている。また、この出
力側コルゲート導波管１４内を上記同様にミリ波がＨＥ
11モードで伝送される。なお、図中矢印１３ｃがミリ波
の伝送方向を示す。
の先端部分が容器１１の孔１１ｂを通して同容器１１内
に挿入されている。この場合、上記同様に容器１１内の
気密が保たれるように出力側コルゲート導波管１４と容
器１１との接続部分がシールされている。また、この出
力側コルゲート導波管１４内を上記同様にミリ波がＨＥ
11モードで伝送される。なお、図中矢印１３ｃがミリ波
の伝送方向を示す。
【００３０】１５は第１の反射板（反射板）、１６は第
２の反射板（反射板）であり、これらのうち、反射板１
５は、入力側コルゲート導波管１２より出力されるミリ
波に対する入射角θ1 が２２．５°（伝送方向に対して
１３５°）になるように角度付けされている。また、反
射板１６は反射板１５にて反射されたミリ波に対する入
射角が２２．５°（伝送方向に対して１３５°）になる
ように角度付けされている。なお、図中矢印１３ｂが反
射板１５にて反射されたミリ波の伝送方向を示す。
２の反射板（反射板）であり、これらのうち、反射板１
５は、入力側コルゲート導波管１２より出力されるミリ
波に対する入射角θ1 が２２．５°（伝送方向に対して
１３５°）になるように角度付けされている。また、反
射板１６は反射板１５にて反射されたミリ波に対する入
射角が２２．５°（伝送方向に対して１３５°）になる
ように角度付けされている。なお、図中矢印１３ｂが反
射板１５にて反射されたミリ波の伝送方向を示す。
【００３１】次に動作について説明する。入射側コルゲ
ート導波管１２にて伝送されたミリ波は、矢印１３ａ方
向へ進み、反射板１５に入射して１３５°偏向される。
そして、偏向されたミリ波は矢印１３ａ方向へ進み、反
射板１６に入射して１３５°偏向される。反射板１６に
て偏向された後は矢印１３ｃ方向へ進み、出力側コルゲ
ート導波管１４に入る。
ート導波管１２にて伝送されたミリ波は、矢印１３ａ方
向へ進み、反射板１５に入射して１３５°偏向される。
そして、偏向されたミリ波は矢印１３ａ方向へ進み、反
射板１６に入射して１３５°偏向される。反射板１６に
て偏向された後は矢印１３ｃ方向へ進み、出力側コルゲ
ート導波管１４に入る。
【００３２】反射板１５で１３５°偏向され、さらに、
反射板１６で１３５°偏向されることにより、結果的に
ミリ波が９０°偏向されることになる。
反射板１６で１３５°偏向されることにより、結果的に
ミリ波が９０°偏向されることになる。
【００３３】上記入射側コルゲート導波管１２は導波管
に対応する。また、上記反射板１５は第１の反射部材に
対応し、上記反射板１６は第２の反射部材に対応する。
さらに、反射板１５，１６は反射部材にも対応する。
に対応する。また、上記反射板１５は第１の反射部材に
対応し、上記反射板１６は第２の反射部材に対応する。
さらに、反射板１５，１６は反射部材にも対応する。
【００３４】ところで、コルゲート導波管より自由空間
に出たミリ波は、近似的に下記のように表されるビーム
半径ｗ1 のガウスビームと見做すことができる。
に出たミリ波は、近似的に下記のように表されるビーム
半径ｗ1 のガウスビームと見做すことができる。
【００３５】
【数４】
【００３６】 ρ0 ：コルゲート導波管の内半径（ｃｍ） Ω0 ：ＨＥ11モードでは、１．５５ λ ：自由空間での波長（ｃｍ） ｄ ：コルゲート導波管の出口からの距離（ｃｍ）
【００３７】ここで、ｄ＝５０ｃｍ、ρ0 ＝８．８９／
２ｃｍ、周波数８４ＧＨｚとすると、ミリ波のビーム半
径ｗ1 は、 ｗ1 ＝３．４９ｃｍ となる。
２ｃｍ、周波数８４ＧＨｚとすると、ミリ波のビーム半
径ｗ1 は、 ｗ1 ＝３．４９ｃｍ となる。
【００３８】そして、このビーム半径ｗ1 （３．４９ｃ
ｍ）と、入射角θ（２２．５°）を式１および式２に代
入することで、Ｅ面ベンドの反射板１枚あたりの発熱お
よび中心の発熱密度は次のようになる。 Ｐ1 E＝１．７５ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝８５Ｗ
ｍ）と、入射角θ（２２．５°）を式１および式２に代
入することで、Ｅ面ベンドの反射板１枚あたりの発熱お
よび中心の発熱密度は次のようになる。 Ｐ1 E＝１．７５ＫＷ Ｐ（0,0 ）＝８５Ｗ
【００３９】この結果から分かるように、入射角を従来
の４５°よりも小さくすることで、反射板１枚あたりの
発熱量および中心での発熱密度が下がることになる。し
たがって、この分、冷却能力を低くすることが可能にな
る。
の４５°よりも小さくすることで、反射板１枚あたりの
発熱量および中心での発熱密度が下がることになる。し
たがって、この分、冷却能力を低くすることが可能にな
る。
【００４０】実施例２．なお、上記実施例では、コルゲ
ート導波管伝送系で使用される９０°ベンドについて示
したが、図２に示すように、ミリ波ビーム伝送系の９０
°ベンドとして使用しても良い。すなわち、反射板１８
を矢印２２ａ方向に進行するガウスビームに対して、入
射角が２２．５°（＝θ1 ）になるように配置し、ま
た、反射板１９を、反射板１８にて偏向され、矢印２２
ｂ方向に進行するガウスビームに対して、入射角が２
２．５°になるように配置する。
ート導波管伝送系で使用される９０°ベンドについて示
したが、図２に示すように、ミリ波ビーム伝送系の９０
°ベンドとして使用しても良い。すなわち、反射板１８
を矢印２２ａ方向に進行するガウスビームに対して、入
射角が２２．５°（＝θ1 ）になるように配置し、ま
た、反射板１９を、反射板１８にて偏向され、矢印２２
ｂ方向に進行するガウスビームに対して、入射角が２
２．５°になるように配置する。
【００４１】さらに、反射板２０を、反射板１９にて偏
向され、矢印２２ｃ方向に進行するガウスビームに対し
て、入射角が２２．５°になるように配置するととも
に、反射板２１を、反射板２０にて偏向され、矢印２２
ｄ方向に進行するガウスビームに対して、入射角が２
２．５°になるように配置する。図中符号２２ｅは反射
板２１で偏向されたガウスビームの進行方向を示す矢
印、また、符号２３ａ〜２３ｃはビームウエストの位置
である。
向され、矢印２２ｃ方向に進行するガウスビームに対し
て、入射角が２２．５°になるように配置するととも
に、反射板２１を、反射板２０にて偏向され、矢印２２
ｄ方向に進行するガウスビームに対して、入射角が２
２．５°になるように配置する。図中符号２２ｅは反射
板２１で偏向されたガウスビームの進行方向を示す矢
印、また、符号２３ａ〜２３ｃはビームウエストの位置
である。
【００４２】上記反射板１８，２０の各々は第１の反射
部材に対応し、上記反射板１９，２１の各々は第２の反
射部材に対応する。
部材に対応し、上記反射板１９，２１の各々は第２の反
射部材に対応する。
【００４３】実施例３．また、上記実施例では、容器１
１に対して各コルゲート導波管１２，１４を固定接続し
たが、各接続部分に、容器１１内の気密を保ちながら
も、コルゲート導波管１２，１４を容器１１に対して摺
動自在とするＯリング等の接続部材を設けても良い。コ
ルゲート導波管１２，１４を容器１１に対して摺動自在
とすることにより、コルゲート導波管１２，１４の発熱
による膨張を吸収することができる。したがって、コル
ゲート導波管１２，１４を冷却する冷却装置を必要とし
ないし、また、可撓性を有するコルゲート導波管も必要
としない。
１に対して各コルゲート導波管１２，１４を固定接続し
たが、各接続部分に、容器１１内の気密を保ちながら
も、コルゲート導波管１２，１４を容器１１に対して摺
動自在とするＯリング等の接続部材を設けても良い。コ
ルゲート導波管１２，１４を容器１１に対して摺動自在
とすることにより、コルゲート導波管１２，１４の発熱
による膨張を吸収することができる。したがって、コル
ゲート導波管１２，１４を冷却する冷却装置を必要とし
ないし、また、可撓性を有するコルゲート導波管も必要
としない。
【００４４】実施例４．また、上記実施例では、容器１
１の材質を限定しなかったが、導電性を有する材質で
も、絶縁性を有する材質でも良い。この場合、容器１１
の総て、または、コルゲート導波管１２，１４と接触す
る部分に絶縁性を有する材質を使用することによって、
コルゲート導波管１２，１４とを直流的に遮断する直流
遮断機能を持たせることができる。
１の材質を限定しなかったが、導電性を有する材質で
も、絶縁性を有する材質でも良い。この場合、容器１１
の総て、または、コルゲート導波管１２，１４と接触す
る部分に絶縁性を有する材質を使用することによって、
コルゲート導波管１２，１４とを直流的に遮断する直流
遮断機能を持たせることができる。
【００４５】
【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、導波管より伝送されてくるミリ波を二枚の反射部
材により２７０°偏向させるように構成したので、各反
射部材へのミリ波の入射角が小さくなるため、反射面で
の発熱および中心での発熱密度が下がり、その結果、従
来に比べて給水能力の小さい冷却装置で済み、装置の価
格の低減を図ることができるなどの効果がある。
れば、導波管より伝送されてくるミリ波を二枚の反射部
材により２７０°偏向させるように構成したので、各反
射部材へのミリ波の入射角が小さくなるため、反射面で
の発熱および中心での発熱密度が下がり、その結果、従
来に比べて給水能力の小さい冷却装置で済み、装置の価
格の低減を図ることができるなどの効果がある。
【００４６】また、請求項２記載の発明によれば、容器
に対して各導波管を摺動自在に接続するように構成した
ので、各導波管の発熱による膨張を吸収することがで
き、従って、各導波管を冷却する冷却装置を必要とせ
ず、また、可撓性を有する導波管も必要としないことか
ら、装置の価格の低減を図ることができるなどの効果が
ある。
に対して各導波管を摺動自在に接続するように構成した
ので、各導波管の発熱による膨張を吸収することがで
き、従って、各導波管を冷却する冷却装置を必要とせ
ず、また、可撓性を有する導波管も必要としないことか
ら、装置の価格の低減を図ることができるなどの効果が
ある。
【００４７】また、請求項３記載の発明によれば、空間
に放出されたミリ波ビームを二枚の反射部材により２７
０°偏向されるよう構成したので、各反射部材へのミリ
波ビームの入射角が小さくなるため、反射面での発熱お
よび中心での発熱密度が下がり、その結果、上述した請
求項１記載の発明による効果と同様に、従来に比べて給
水能力の小さい冷却装置で済むことから、装置の価格の
低減を図ることができるなどの効果がある。
に放出されたミリ波ビームを二枚の反射部材により２７
０°偏向されるよう構成したので、各反射部材へのミリ
波ビームの入射角が小さくなるため、反射面での発熱お
よび中心での発熱密度が下がり、その結果、上述した請
求項１記載の発明による効果と同様に、従来に比べて給
水能力の小さい冷却装置で済むことから、装置の価格の
低減を図ることができるなどの効果がある。
【図１】この発明の一実施例によるミリ波用９０°ベン
ドを示す一部断面図である。
ドを示す一部断面図である。
【図２】この発明の他の実施例によるミリ波用９０°ベ
ンドを示す概略図である。
ンドを示す概略図である。
【図３】従来のミリ波導波管伝送系に使用されるミリ波
用９０°ベンドとその周辺部材を示す平面図である。
用９０°ベンドとその周辺部材を示す平面図である。
【図４】従来のミリ波ビーム伝送系に使用されるミリ波
用９０°ベンドを示す概略図である。
用９０°ベンドを示す概略図である。
１１ ９０°ベンド用容器（容器） １１ａ，１１ｂ 孔 １２ 入射側コルゲート導波管（導波管） １４ 出力側コルゲート導波管（導波管） １５，１８，２０ 反射板（第１の反射部材） １６，１９，２１ 反射板（第２の反射部材）
Claims (3)
- 【請求項１】 導波管にて伝送されたミリ波を、その伝
送方向に対して１３５°偏向されるように配置された第
１の反射部材と、前記第１の反射部材により偏向された
前記ミリ波を、さらに、その伝送方向に対して１３５°
偏向させるように配置された第２の反射部材とを備えた
ミリ波用９０°ベンド。 - 【請求項２】 導波管接続用の二つの孔が互いに９０°
方向に位置するように開けられた中空の容器と、前記容
器内に設けられ、前記各孔のうちの一方の孔より入射し
たミリ波を他方の孔に向けて偏向させる反射部材と、前
記容器と導波管とを摺動自在に接続する接続部材とを備
えたミリ波用９０°ベンド。 - 【請求項３】 空間に放出されたミリ波ビームを、その
進行方向に対して１３５°偏向させるように配置された
第１の反射部材と、前記第１の反射部材により偏向され
た前記ミリ波ビームを、さらに、その進行方向に対して
１３５°偏向させるように配置された第２の反射部材と
を備えたミリ波用９０°ベンド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22223092A JPH0653701A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | ミリ波用９０°ベンド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22223092A JPH0653701A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | ミリ波用９０°ベンド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0653701A true JPH0653701A (ja) | 1994-02-25 |
Family
ID=16779160
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22223092A Pending JPH0653701A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | ミリ波用９０°ベンド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0653701A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022091660A1 (ja) | 2020-10-28 | 2022-05-05 | 住友電気工業株式会社 | 反射ユニット及び無線伝送システム |
-
1992
- 1992-07-30 JP JP22223092A patent/JPH0653701A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022091660A1 (ja) | 2020-10-28 | 2022-05-05 | 住友電気工業株式会社 | 反射ユニット及び無線伝送システム |
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