JPH06506164A - 材料の細長いストリップを生産するための装置及び方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 材料の細長いストリップを生産するための装置及び方法技術分野 本発明は、材料の細長いストリップを生産するための装置及びその方法に関する 。より特定的には、本発明は、開管プロセスにおいて材料の細長いストリップを 連続的に生成する装置及び方法に関する。

発明の背景 既存のインフレーションフィルムプロセスには、シリンダの中にフィルム管又は 泡（ｂｕｂｂｌｅ）をインフレーションし、管がウェブに転化されるまで円筒形 の形状を維持することが関与している。管はインフレーションされダイから引き 出されて、実質的に一定の速度で回転させられる。転化に先立ち、管は、インフ レーションフィルムがさらに処理されウェブの形に切断されつるようにするため 、二つ折りシートの形に畳み込まれる。畳込み管インフレーションフィルム加工 の最近の代表的な例は、Ｈａｌｔｅｒに対する米国特許第４、１８９．２８８号 及びＣＯに対する米国特許第４．６９９．５８０号に見い出される。フィルム管 を密封し駆動するために、畳込み用ボード、ローラ又はその他の管拘束用装置が 用いられる。

しかしながら、これらの閉鎮ニッププロセスは、畳込みの間にフィルムにしわを 寄せる傾向をもつ。管の畳込みの間に形成された折り目は永久的にしわになり、 折り目のまわりの部分は通常切り離されて廃棄される。また、ニップによって提 供される積層化力は往々にして２枚のフィルム層を粘着させ、かくしてこの積層 化が損傷を加えることになるあらゆる材料のコーティング又は同時押し出し成形 の可能性を無くする。その上、管は閉鎖されているため、ニップは管の内側への アクセスを阻止し、内部管冷却又はコーティングといったプロセスを大幅に制限 する。このためインフレーションフィルムダイは、管の内部を処理しなければな らない場合に非常に複雑で高価なものとなる。つまり、押出しダイの中を通って 空気流路を機械加工しなくてはならないのである。これらの空気流路を用いた場 合でさえ、流路を通る空気は、ダイか空気によって冷却されるにつれてダイによ って暖められ、その両方が共にウェブ形成プロセスにとって不利である。

Ｄｙｅｒに対する米国特許第３．３４２．６５７号においては、管を閉じること なく管の中でフィルムを形成しこの管をウェブの形に切断する熱可塑性フィルム の形成用装置が開示されている。しかしながら、このシステムは環状回転式押出 しダイを用いているものの、管はインフレーションされない。むしろ、管状フィ ルムは、冷却及び加熱装置として役立つ管の中でマンドレル全体にわたって引張 られる。さらに、管はマンドレルの間で伸縮され方向づけされる。これらのマン ドレルは、管形成中管の内部へのアクセスを阻止し、いかなる装置も管の外径を 制御しない。その上、管を下流（ｄｏｗｎｌｉｎｅ）に輸送するため管の内側に ローラが設置されなくてはならない。

後藤に対する日本公開公報第ＪＰ６３−１５１４２９号は、開管プロセスを用い た平坦なフィルムの生産方法に向けられている。しかしながら、この装置は、示 されている通りには作動しないように思われる。さらに、管のサイズについての 制御は全く無く、管が内部段バリヤと接触し作動を停止しないようにする手段も 全く無い。管の直径を変動させることについて開示されている唯一の方法は、内 部空気圧を変化させることである。しかしながらこの極度に単純化されたアプロ ーチは、商業的に受諾でき均一な厚みのウェブを製造するには充分な精度をもた ず、空気漏れがさらに作動を複雑なものにしている。

さらに、既知のウェブ形成システムのスリッティング装置及び管安定化装置の構 成要素は、数多くの欠点をもっている。１本の管から平坦なウェブを切断するた めの既知のスリッティング装置は、流れ方向又は長手方向又は振動するわずかな 偏向を伴ってスリッティングし、ウェブの厚さ変動の広がりをごくわずかしか提 供しない。

このため、不均一なウェブ厚さの結果としてもたらされる巻き取られたロール内 の硬い帯状物が導き出される可能性がある。

インフレーションフィルム管を安定化させるための装置としては、数多くのタイ プが知られている。サイジングケージには小さな直径のローラの円筒形のシェル が含まれ、これは、管がローラに粘着したり表面欠陥を生じるのを防ぐため、管 のフロストライン（ｆｒｏｓｔｌｉｎｅ）より上に配置されなくてはならない。

しかしながらこの位置設定は、管がすでに固化されていることからケージのあら ゆるサイズ制限特性を実質的に削除する。管が物理的に最終的直径までその上で 伸ばされる内部マンドレルは、運転開始及び作動を困難にしコストを増大させる 内部熱除去機構を必要とする。管とマンドレルとの間の接触も同様に表面の欠陥 の原因となる。

空気チャンバのリングについては、ＨｅｒｒｉｎｇｔＯｎに対する米国特許第３ ．９７６、７３２号及びＰｌａｎｅｔａに対する米国特許第４．７２８．２７７ 号に記述されている。Ｈｅｒｒｉｎｇｔｏｎの特許では、インフレーション管の まわりに複数の空気リングが位置づけされ、このリングはインフレーション管の 直径を機械的に規定するべく異なる直径を有している。リングは、さほど安定し たフィルム直径を提供しない円筒形状ではなくむしろ円錐形状を形成する。Ｐｌ ａｎｅｔａは、軸方向に心合せされた空気リングを生み出す複数の安定化用装置 がインフレーション管の形状を制御するフィルム取り扱い装置を開示している。

各装置は、フィルムを所定の位置に保持するため低圧ゾーンを生み出すよう管の 壁に対して平行な２つの反対に動く空気流を用いている。これは、充分に安定し たフィルム直径を生成しない。さらに、これらの複雑な空気ベースのシステムは 、管に対する連続したクッションを提供するのではなくむしろインフレーション 管に衝突してそのまわりを流れるべく空気に依存している。

シンモト他に対する米国特許第４．６５５．９８８号は、押出し加工されたイン フレーション管の直径を調節するための真空システムを開示している。このシス テムにおいては、内径がダイヤフラムのように物理的に調整可能である１つの構 造を形成するため、複数の空気導入用アームが渦巻のようにねじられている。空 気がアームとフィルムとの間に緩衝体を提供する一方で、管のサイズを調整する のは物理的構造の変化する内径である。

サイズフィードバックシステムは、フロストラインより上でインフレーションフ ィルム管の直径を測定し、直径を制御するため管の内部にある空気の量を変動さ せる。これらの装置は、ソナー又は光学センサで管の直径を監視する。しかしな がら、管はその最終的直径に合わせて形成されることから、この方法にはすでに 発生したサイズ上の誤差の補償が関与して（る。このことは、空気制御システム の各応答に応じて変動する直径をもつ管という結果をもたらす。

さらに、全ての既知のシステムにおいて、このことは、管が標準的に２つのロー ラニップで密封される密封管作業の一部として達成される。これらのシステムに おいては、管直径は空気体積及び圧力の変化の結果として膨張又は収縮し、補正 動作を成し遂げるためには、測定可能な直径変化が必要とされる。これは、開管 システムと共に直径制御を伴うこれらのシステムを使用することを可能にするほ ど充分に迅速又は正確なものではない。

その上、直径を制御するためのこれらのサイズフィードバックシステムは、２つ のローラニップの代わりに内部の不完全なシール又はプラグが用いられる場合に は不適当である。管の直径は、内部圧力及び体積の非常にわずかな変化に対して 応答する。これらの圧力制御システムのうちのいずれもシール漏れによる直径の 変化を防ぐのに充分なほど迅速かつ正確に応答することができない。従ってこれ らのシステムは、開管プロセスの不完全なシールと共に使用するには受け入れる ことのできないものである。従ってこれらの方法においては、重合体特性又は温 度の変化といったプロセスの外乱は結果としてより大きい直径の管及びわずかに 低いフロストライン高さをもたらす可能性がある。

発明の要約 開管又は開放泡タイプのウェブ形成プロセスは、閉管プロセスがもつこれらの欠 点を克服し、内部管冷却及びコーティングといった数多くの付加的な利点を提供 する。本発明は、手作業による中間取扱い段階無く又無駄な縁部トリミング無し に、接着剤コーティングを受けた表面をもつテープストリップといったような材 料の細長いストリップを連続的に製造するための装置及び方法を提供する。この システムは、原料から完成品に至るまで完全に一貫化されており、製品の望まし い幅を達成するのに縁部をトリミングする必要性を無くしている。製品によって はトリミングコストは非常に高いものでありうることから、このことは製造コス トを減少させる。開管プロセスは、はるかに広い範囲の管作用圧力を許容し、押 出しダイの下流からの管の内部への比較的容易なアクセスを可能にする。これは 、従来の比例式空気調節器を含む体積制御システムによって提供されうる。

スリッティングは、バイアス上で行なわれ、かくして、クロスウェブの厚さくｃ ａｌｉｐｅｒ）の変動に関連する巻上げの問題は除去され、連続ストランドを製 造することができる。その上、開管システムは変えることができる。このプロセ ス及びシステムは、製造されたフィルム又はテープがその後のスリッティング又 は転化を必要としないことから、きわめて融通性あるユニット幅製造方法および 装置である。

管の中央長手方向キャビティ内の空気体積を制御する。

新規の拘束用構造が管を押出しダイと同心的に位置づけし管が拘束用構造の内径 を越えて膨張するのを物理的に防ぐ。拘束用構造はまた、選択された一定の管直 径を精確に維持する空気軸受も含んでいる。

本発明の方法においては、中央の全体的に円筒形の長手方向キャビティを伴う管 を形成するべ（下流方向に環状ダイオリフイスを通して熱可塑性材料を押出すこ とにより、材料の細長いストリップが生産される。管の中央長手方向キャビティ は、予め定められた範囲内まで横方向外方に管を膨張させるべく加圧され、管は 、管と係合しそれを引張る複数の駆動ローラを含む輸送機構により下流に輸送さ れる。管は、連続した細長いストリップの形へと管カッタによって切断される。

カッタは、下流方向との関係において一定の角度でオフセットされ、管の中央キ ャビティの開放端部を形成する。管と管カッタとの間の相対的回転によって、管 カッタは管が下流に移動するにつれて望ましい幅の実質的に連続したストリップ に管を切断することが可能となる。管キャビティは、キャビティの開放端部を通 って空気が漏出するのを防ぐように密封されている。

図面の簡単な説明 図１は、本発明の装置の主要構成要素の概略図である。

図２は、押出しダイ、拘束用構造、空気シール、輸送機構及び管カッタの配置を 示す本発明の装置の前両立面図である。

図３ａ及び図３ｂは、輸送機構の直径範囲を示す概略図である。

図４は、図２の輸送機構及び空気シールの拡大側両立面図である。

図５は、図４の５−５線に沿った断面図である。

図６は、詳細を示すため一部分が切り落とされた状態の、図２の押出しダイ及び 拘束用構造の拡大前面立面図である。

図７は、図６の拘束用構造の拡大断面図である。

図８は、本発明の装置の雷検知及び制御システムの概略図である。

図９は、図２の管カッタの前両立面図である。

図１０は、下流方向との関係において管カッタがオフセットされている量を調整 するための機構を示す、図２及び図９の管カッタの側面立面図である。

好ましい実施態様の詳細な説明 まず図１の概略図を参照すると、装置１０は、接着テープといったような単層及 び多層ストリップ１２を含む、材料の細長いウェブ又はストリップ１２を連続的 に生産するように設計されている。装置１０は全体的に、泡（ｂｕｂｂｌｅ）又 は管１６を形成するべく熱可塑性重合体材料といった流動性材料を押出し加工す るための回転可能な押出しダイ１４を含んでいる。流動性材料は、単数又は複数 の押出し機２０から導管又は通路１８を介して押出しダイ１４まで走行する。自 在継手２２が、回転中に押出しダイ１４まで通路１８が材料を輸送することを可 能にしている。例えば、接着剤コーティングを受けた支持体を製造するためには ２台の押出し機２０が用いられる。１つの押出し機２０は、支持体材料を製造し 、もう１つの押出し機２０は接着材料を製造する。押出しダイ１４を離れた時点 で、管１６は、一定の管直径を維持する直径拘束用装置２４を通過する。直径拘 束用装置２４の下流（ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ）で管１６の中にリップシール２６ が配置され、複数のローラ３０を含む輸送機構２８がリップシール２６の下流（ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ）に位置づけされていく。このとき管１６はマンドレル３ ２の上を通り、スリッタつまり管カッタ３４が管１６を少なくとも１つの細長い ストリップＩ２の形に切断する。管カッタ３４は、押出しダイ１４及び管１６が 管カッタ３４との関係において回転するにつれてストリップ１２の形に管１６を 連続的に切断する。このときストリップ１２はアイドラローラ３６のまわりを通 過し、レベルワインダ３８などのワインダ上に巻き取られる。

本明細書で用いる「下流（ｄｏｗｎｌｉｎｅ）　Ｊという語は、装置１０による 加工中に材料例えば管１６が移動する全体的方向のことを言う。図中、下流方向 というのは、図１に参照符号４０によって表わされている矢印により示されてい るような、押出しダイ１４から上向きである。

下流というのは、垂直又は水平方向とのいかなる関係も暗に意味するものではな い。

押出し機 図１及び図６を参照すると、押出しダイ１４はインフレーションフィルムプロセ スにおいて使用された従来の加熱された設計のものであってよく、好ましくは、 例えば管１６の外側に沿って重合体支持体層及び感圧接着剤（“ＰＳＡ”）又は その他の接着剤層を有する多層管１６を同時押出しするためのタイプのものであ る。さまざまなインフレーションフィルム押出しダイの説明については、米国特 許第３、３４２．６５７号；第４．６４３．６５７号；及び第４．７５３．７６ ７号；日本公開第６３−１５１４２９号；及び英国特許第１．５５３，８８１号 （これらは本明細書に参考として内含されている）を参照されたい。

押出しダイ１４は回転可能であり、フレーム４４上に取り付けられている回転テ ーブル４２の中心に取り付けることができる。テーブル４２は、最高１１５ｒｐ ｍの速度で回転する。送出しライン４６がダイ１４の下、回転軸の中心に直接位 置づけられており、これは、回転式ユニオンである自在継手２２に連結する通路 １８の一部分である。この自在継手２２は、最高２８８°Ｃ（５５０°Ｆ）の温 度及び最高４１Ｘ１０’　Ｎ／イ（６０００ｐｓｉ）の圧力で高粘度流体を取り 扱うために用いられる市販のどんな部品であってもよい。スイベル継手２２の固 定端部はもう１つの送出しライン４８により定置式押出し機２０に連結され、か くして流動性材料を各押出し機２０から回転ダイ１４へと送り出すことができる ようになっている。押出しダイ１４は、送出しライン４６に対して同心的に取り 付けられ回転軸にセンタリングされたスリップリングアセンブリを通して配線接 続が行なわれている状態で、電気的に加熱される。

この構成により、作動中ダイ１４は完全に回転することができる。この回転運動 は押出し成形された管１６に伝達される。

押出しダイ１４は好ましくはマンドレル５０と、それを取り囲む環状開口部５２ とを含む。流動性材料は、管１６が形成されるにつれて下流方向にその中央長手 方向軸に沿って移動する全体として円筒形の管１６を形成するべく環状開口部５ ２を通して実質的に連続的に押出しされる。マンドレル５０及び押出しダイ１４ を通して空気通路５４が具備されている。空気通路５４の片端部は、空気導管５ ８を介して圧縮空気供給源５６と流体連結状態にあり、空気通路５４のもう１つ の端部は、管１６の中央長手方向キャビティ６０と流体連結状態にある。管１６ に空気を入れ膨張させるため装置ｌＯの初期運転開始の間管１６の中央キャビテ ィ６０に対して空気通路５４を通して加圧空気が供給される。空気通路５４は、 装置ｌＯの規則的作動の間適当なバルブ機構（図示せず）で密封されている。管 １６のインフレーションの結果、非インフレーション管とは識別されるインフレ ーション管が得られる。空気冷却リング６２が押出しダイ１４の下流端上に取り 付けられ、これはダイ１４から出るインフレーションフィルム管を冷却するため の誘導装置として役立つ。

回転式ユニオン２２を介して押出しダイ１４に対して流動性材料及びあらゆる接 着剤材料を溶融・混合・送り出しするため、２台の定置式押出し機２０を具備す ることができる。一方の押出し機２ｏが支持体材料を押出しもう一方の押出し機 が接着剤材料を押し出して裏当てされた接着★橿のウェブを生産する場合、２台 の押出し機２０が用いられる。接着剤層は標準的に管１６の外側にある。これら の押出し機２０は、材料を溶融し加熱されたバレルを通して押し出して押出しダ イへと送り出す被動スクリューをもつスクリュ一式押出し機といった適切なあら ゆる設計のものであってよい。押出し機２０は、押出しダイ１４と共に回転しな い。

駆動装置 管カッタ３４との関係において押出しダイ１４及び輸送機構２８を回転させるた め、フレーム４４の上に駆動装置６４が取り付けられている。

管カッタ３４は、押出しダイ１４及び輸送機構２８が定置状態にとどまっている 一方で回転することができるが、押出しダイ１４及び輸送機構２８が回転する間 カッタ３４は定置状態にとどまっていることが好ましい。こうして、複数のナイ フを使用することなく管１６が下流に移動するにつれて望ましい幅の実質的に連 続したウェブ又はストリップ１２の形に管カッタ３４が管１６を切断できるよう にするため、管１６と管カッタ３４の間に相対的回転が提供される。駆動装置６ ４は、入力電圧信号によりダイ１４の回転速度を制御し駆動歯車６６によりダイ に連結されうる回転計を伴う直流サーボモータであってよい。

輸送機構 輸送機構２８は、押出しダイ１４の下流でフレーム上に取り付けられており、下 流方向に管１６を引張る。輸送機構２８は、管１６をゆがめたり閉鎖することな く開管１６を引張り、かくして管１６の下流側からの管１６へのアクセスを可能 にする。さらに、輸送機構２８は、既知の方法の場合のように管の閉鎖部分の上 部からではなくむしろ開放した可撓管１６の外側から駆動する。従って、管１６ は、その内側と接触することなく管１６の外側のみで管１６と係合することによ り片側のみから駆動される。輸送機構２８は、管１６と係合してこれを下流へと 引張るように位置づけされた複数の、好ましくは４本の駆動ローη０を含んでい る。駆動ローラ３０は好ましくは、管１６のまわりに均等に分布されている。従 って、駆動ローラ３０は、４本の駆動ローラ３０が用いられる場合には正方形と いったように、好ましくは正多角形の全ての辺の上に取り付けられる。４本の駆 動ローラ３０が用いられる場合、それらは、図３ａ及び図３ｂに示されているよ うに管１６の望まれる円周よりも大きくしかも管１６の望まれる半径の８倍より も小さい周囲をもつ正方形の辺上に位置づけられる。

駆動ローラ３０は、管１６の下流速度及び回転をスリップリングアセンブリ７０ を通しての駆動ローラ３０の類似の運動によって独立して制御できるように、回 転テーブル６８の上に取り付けられている。この回転テーブル６８は、輸送機構 ２８のための軸受として役立つ支持トラック７２上に取り付けられており、スリ ップリングアセンブリ７０は支持トラック７２の上流に配置されている。従って 、輸送機構２８は、垂直方向及び回転方向の両方向で管１６の運動を制御する。

図４及び図５に示されている実施態様においては、下流速度及び回転を制御する ために別々のモータが用いられている。回転速度を提供するため、駆動チェーン ７６を通して回転テーブル６８を回転モータ７４が回転させる。ウェブ下向き速 度を提供するため、駆動ベルト８０を通して、駆動モータ７８が駆動ローラ３０ を駆動又は回転させる。モータ７４．７８は、標準的な傘歯車又は可撓ケーブル を通して作動する従来のサーボモータであってよい。回転計８２が駆動ローラ３ ０の回転速度を測定する。

駆動ローラ３０の表面は好ましくは、高摩擦特性を高剥離特性と組合わせる高摩 擦、低粘着性シリコンゴムでコーティングが施されている。内部管圧力は管１６ をローラ３０に対し押し付け、高摩擦と組合わさって輸送機構２８を通して管１ ６を引き抜く。高い剥離性のため、管１６は、ローラ３０に付着したり損傷を受 けたすせずにローラ３０の間を通過することができる。輸送機構２８の作動を支 配する内部管圧は、以下に記されている空気マンドレル３２の作動により制御さ れる。リップシール２６の下の空気圧は、片端でリップシール２６を通して管１ ６の内部に挿入されもう一方の端部で圧縮空気供給源（図示せず）に連結されて いる単数又は複数の支持管８４によって制御される。これらの管８４は、管１６ の直径を制御するため空気を注入又は除去する。

さらに、４本のローラ３０を伴う輸送機構２８は、装置１０を通して管を引き抜 くのに必要なものよりもはるかに大きく又あらゆる片面輸送機構２８に期待でき るものよりもはるかに大きい、８９Ｎ　（２０ボンド）以上の持上げ力を材料に 応じて生成できるということがわかっている。

拘束用構造 直径拘束用構造２４は、押出しダイ１４と輸送機構２８との間でフレーム４４上 に取り付けられ、２つの重要な機能を果たす。これは、装置１０のその他の構成 要素と共に管１６を位置づけ心合わせし、管１６が押出しダイ１４により形成さ れた後、管１６の膨張を望ましい範囲内の外径までに制御する。図示されている 実施態様の拘束用構造２４は、その内部を通っての管１６の通過を可能にするべ く両端部が開放した状態で円筒形をしている。拘束用構造は、フロストライン（ ｆｒｏｓｔｌｉｎｅ）　８６の領域内で管！６の軸線に沿って周囲がほぼ一定で ある限り、低いアスペクト比をもつ楕円形又は多角形であってもよい。拘束用構 造２４は、管の流動性材料が固化する線であるフロストラインのところ及びその 下の領域内でインフレーションフィルム管１６の過度の半径方向又は横方向膨張 を物理的に防ぐように位置づけられている。

「固化する（ｓｏｌｉｄｉｆｙ）　ｊという語はここでは、液体から固体相への 状態の変化として定義づけされる。より精確に言うと、フロストライン８６とい うのは、さらに軸線方向に伸びることに対するフィルムの抵抗が管１６の内部と 外部との間の圧力差により及ぼされる力よりも大きい温度まで管フィルムが冷却 した場所である。フロストライン８６の下流では、管１６はそれ以上膨張しない 。

図６及び図７を参照すると、拘束用構造２４は、押出しダイ１４及び空気リング ６２の下流にありこれと同軸である円筒形の管であり、ケーシング９０及びその 中の環状スリーブ９２を含んでいる。環状スリーブ９２は、横方向の動きを物理 的に制限しながら管１６を下流方向にその長手方向軸に沿って移動させることが できるように管１６を収容する全体として円筒形の中央通路９４を有する。スリ ーブ９２の高さは、管１６が受けるプロセス条件の変動量によって異なるが、は とんどの場合管半径の１倍〜６倍の範囲内にある。管１６のフロストライン８６ はスリーブ９２の上部と底部との間に含まれる。スリーブ９２は、通路９４を形 成するべ（望まれる最終管直径にほぼ等しいか又はわずかに大きい内径を有する 。

スリーブ９２は、著しい摩擦又はつかみ動作無く溶融した管材料が滑動して通る ことができるようにしなくてはならず、従って低い摩擦係数を有しているべきで ある。管１６は、スリーブ９２の内径に近い直径に達するべく加圧される。好ま しい実施態様においては、加圧空気の表面又は層９８が用いられる。この空気軸 受層９８はまた、スリーブ９２の内部表面において空気圧をそれぞれ減少又は増 大させることにより管径を増大又は減少させるべく直径調整機構としても役立つ 。この実施態様において、スリーブは、通路９４とは別の空気チャンバ１００を 形成する壁９６を含んでいる。空気人口１０２が、加圧空気供給源（図示せず） から空気チャンバ１００へ加圧空気を供給する。

スリーブ９２は多孔質である。この多孔質のためスリーブ９２のスリーブ壁を通 って空気チャンバ１００から通路９４まで空気が流れることができ、スリーブ９ ２の内部表面に沿って空気層９８を形成する。この空気層９８は、管１６が固化 する間管１６を望ましい外径に拘束し管がスリーブ９２と接触し管１６上に表面 欠陥を発生させるのを防ぐため充分高い圧力状態にある。管１６の一部分がスリ ーブ９２に向かって正に膨張すると、空気流は制限され、これらの部分に隣接す る空気圧は増大して管１６を横方向内向きにかつスリーブ９２から離れるように 推進し、管１６を中央通路９４内に安定化させる。図示されている実施態様にお いては、スリーブ壁９６の多孔質材料は、９．９５ｋＮ／　ｆｆｌの圧力降下で 約５．４９ＬＰＭ／ａＩｒの流量、そして２９．８５ｋＮ／　ｉｆの圧力降下で 約１３．２１ＰＭ／ＣＸｌの流量をもつ微孔質材料である。微孔質材料は、多孔 質金属であってもプラスチックであってもよい。しかしながら、さまざまな気孔 径をもつその他の多孔質材料も使用可能である。望ましい圧力降下が達成される 限りあらゆるサイズの気孔１０４を用いることができる。拘束用構造２４は、単 一のチャンバをもつ連続した多孔質内部表面である。空気層９８も同様に、複数 の分離した空気流で形成されているのではなくむしろ連続した表面である。こう して、空気層９８を形成するのに低い方の空気流量を用いることができ、拘束用 構造２４とインフレーション管１６との間により小さな間隙を利用することがで きる。この結果、固化の間管１６が一定の位置に保持されるため、既知の直径調 整装置よりもさらに均一な最終的管径が得られる。また、拘束用構造２４内の温 度プロファイルも得られる。

従って、拘束用構造２４は、３つの力すなわち、管１６の外側、但し拘束用構造 ２４の内側の部域内の圧力により生み出される力；管１６の内側の圧力により生 み出される力；及び重合体管１６内のテンションにより生み出される力のバラン スに基づく空気浮上分離の原理を用いる。管１６は、これら３つの力を平衡化す る拘束用構造２４からの距離まで移動することになる。管１６を拘束用構造２４ に向かって吸引するべく動的ベンチュリ効果を用いるのではなくむしろ、３つの 力が平衡化されるまで管１６を押し離すため静圧が使用される。冷却及び生産速 度を増大させるため一定の距離だけ拘束用構造２４の内部から管１６を押し離す ことも可能である。

拘束用構造２４は、中央通路９４内にフロストライン８６を位置づけするべく予 め定められた範囲内に拘束用構造２４が調整されうるような形で、押出しダイ１ ４との関係においてフレーム４４の上に取り付けることができる。フロストライ ン８６がケーシング９０の中にとどまるかぎり、一定の直径の管１６が生産され ることになる。スリーブ９２は、一般に通路９４の直径の２分の１から３倍まで の間で通路９４の中央長手方向軸に対して平行な長さをもつ。

さらに、既知のシステムにおいては、プロセス外乱が管径を変える。拘束用構造 ２４を使用する場合、プロセス外乱は、上流レベルでその最終的直径を形成しフ ロストライン８６を下流に移動させることにより、管１６の形状を変えるにすぎ ない。しかしながら、管１６の直径は、管が拘束用構造２４の中に収納されてい るために変化しない。

ピンホール、余剰シール又はニップ漏れ、又はフィルム多孔性といった大きな外 乱は、管に空気を注入又は除去することによって管の形状を監視し制御するべく 拘束用構造２４のベースに取り付けられた単純なオン−オフ制御システムを用い て、補償することができる。

代替的には、直径を微妙に制御し調整するため空気軸受層９８に対する空気圧力 を比較するべく、もう１つの単純な制御システムでは直径の測定を使用すること ができる。

従って、拘束用構造２４は、既存の反応性方法に比べて管径の安定性を増大させ 、管１６を固定し、２点間直径測定システムの精度を増大させる。この拘束用構 造２４は、プロセス条件における有意な変更を可能にしながら管径の０．５％未 満といったような極めて小さな範囲内でのインフレーションフィルム管径の制御 を行なうことができる。

管センサ 図８に示されているように、管１６が拘束用装置２４の通路９４の中に入る前に 管検知・制御システム１０８が管１６の一部分を検知し、管の形状を監視する。

このとき管検知システム１０８は、手動式設定点をもつ比例制御装置でありうる 管圧調整器１１０に対して信号を提供する。この信号に基づいて、管検知システ ム１０８は、フロストライン８６を移動させ、管１６の検知された部分が望まれ る範囲から変動している場合管径を調整するため管１６の内側の空気体積を調整 する。

管検知及び制御システム１０８は光学システムであり、図示されている実施態様 においては拘束用構造２４の上流に取り付けられた２つの赤外線（ＩＲ）ビーム センサ１１４．１１６を用いた単純なオン−オフ制御システムを含んでいる。Ｉ Ｒビームセンサ１１４．１１６は、管１６の形状を監視し、管１６の中央長手方 向キャビティ６０内の空気体積を調整するため目標圧力に手動で設定される圧力 調整器１１０に対し信号を送る。第１のＩＲビームセンサ１１４は、通路９４の 中に入った管１６の一部分が第１の予め定められたサイズよりも大きい外径をも った時点でこれを検知する。このとき第１のＩＲビームセンサ１１４は、過度に 大きい外径を示すフィードバック信号をソレノイドバルブ１１８に対して提供す る。このときソレノイドバルブ１１８は開放して、キャビティ６０内の空気体積 を減少させる。通路９４内に入る管１６の一部分が第１の予め定められたサイズ よりも小さい第２の予め定められたサイズよりも小さい外径を有した時点で、第 ２のＩＲビームセンサ１１６がこれを検知する。第２のＩＲビームセンサ１１６ はこのとき、小さな直径を表わすフィードバック信号を異なるソレノイドバルブ １２０に対して提供する。この場合、ソレノイドバルブ１２０は開放して、管１ ６の中央キャビティ６０内の空気体積を増大させる。センサ１１４．１１６のい ずれかが連続的に作動する場合、目標空気圧力は過度に高く又は過度に低く設定 され、圧力調整器１１０の設定点を手動で調整しなければならない。

スリット幅制御 パルス発生器１２２が輸送機構２８の１本のローラ３０に連結され、輸送機構２ ８の駆動モータ７８のデジタル制御装置に対しフィードバック信号を供給する。

この信号はまた、サーボモータ１２６．１２８及び１３０に対して基準電圧を供 給する周波数対電圧（Ｆ／Ｖ）カード１２４に送られる。なおこれらのサーボモ ータは、ダイ１４、輸送機構２８及び管カッタ３４のそれぞれの回転を制御する 。これらのサーボモータ１２６、１２８．１３０に対する基準電圧は、下流送り 速度と回転速度ひいては幅測定装置１３４によって測定されるようなスリット幅 との間の関係を制御するため増幅器１３２によりトリミング又は増幅される。

トリム又は増幅の量は、一定のスリット幅を維持するべく設定点の前後に自動的 に調整される。

空気シール 空気シール又はリップシール２６は、キャビティ６０の開放端を通って空気が漏 出するのを防ぎ管１６の中の圧力を制御する一助となるよう管１６の中央キャビ ティ６０を密封するために、フレーム４４上に取り付けられている。シール２６ は、エラストマ製外部リップ１４０を伴うプラグ又はディスク形状の本体１３８ であり、管１６が大気圧以上のレベルまで加圧されうるようにインフレーション フィルム管１６を密封する。シール２６の外部リップ１４０は、好ましくはフル オロエラストマといったようなエラストマ材料を用いて成形された丸く滑らかな 表面である。リップ２６は、シール２６と管１６との間の連続的接触を達成しこ れを維持する周囲バネ１４２を用いて、管１６の内側表面に対して位置づけされ ている。こうして、直径の変動範囲全体にわたる漏れは最小限に抑えられる。シ ール２６の一変形態様として、引張り力やガタガタ音を減少させるためリップ１ ４０を摩擦材料でカバーすることも可能である。こうすることによりフィルム１ ６は、つかみやひずみ無く又過剰な引抜き力無くシール２６全体にわたり滑らか に滑動することができる。リップシール２６は、シール本体１３８を通して形成 された通路１４４を通って管１６の上流区分に対するアクセスを提供する。シー ル２６又、シール２６の中を通過する支持管８４を通して管１６の中央長手方向 キャビティ６０内の空気圧力をも制御し、閉管プロセスにおいて用いられるニッ プローラの密封機能に置き換わる。

管カッタ 管カッタ３４は、連続した細長いストリップ１２の形に管を切断するため輸送機 構２８の下流でフレーム４４上に取り付けられている。カッタ３４はまた、管１ ６の中央キャビティ６０の開放端部を形成し、管カッタ３４は下流方向に対し一 定の角度を成してオフセットされている。

カッタ３４は、５ｍから材料管１６の周長に至るまであらゆる幅をもつ材料の平 坦なウェブ又はストリップ１２を生成する。従って、この幅は無限に可変的であ り、プロセスを停止させることなく急速に変更可能である。従来のカッタとは異 なり、このカッタ３４は大きなバイアス角でスリッティングし、かくして硬質帯 といったクロスウェブの厚さくｃａｌ　１ｐｅｒ）の変動の問題を無くし、非常 に安定したロールを生成する。従来の方法によって形成されたウェブでは、厚さ の変動は累積する。すなわち、ウェブが最終的に巻き取られた時点で、変動は衝 突をひき起こし、この衝突はウェブの各巻線と同じロール上の場所にあるためそ の効果は増幅させられる。これと対照的に、管カッタ３４はここでは大きいスリ ッティング角度を用いることから、ウェブ１２が巻き取られた時点で、いかなる 厚さ変動も一本化されない。かくして、厚さの違いは、流れ方向っまりウェブ下 向き方向に対して一定の角度で存在することから容易に検出できなくなっている 。開管プロセスでスリッタ３４を用いる場合、スリット角度に相応するダイライ ンは、流れ方向つま、り長手方向に対し平行ではなく、好ましくはこの方向に対 し８０°〜９０°の角度を成す。それでもスリット角度は制御可能であることか ら、クロスウェブ変動は００〜９０゜の間のどの角度にあってもよい。

さらに、管１６は、スリッティングプロセス中、開放した円筒形にとどまる。こ うして、管１６の閉鎖及び平坦化によって往々にしてひき起こされるあらゆる損 傷又はひずみが低減される。単一の統合型輸送機構は、貧弱なスリット縁部の質 をひき起こしうる外力からスリッティングプロセスを隔離させる。その上、管カ ッタ３４は、ウェブ材料に応じてスコア（刻み目）、せん断又はかみそり式スリ ッティングシステムを使用することができ、ここで図示する実施態様ではスコア スリッティングが用いられている。

管カッタ３４は図９及び図１０に最も良く示されており、２本のローラ１４８． １５０の間に形成されたニップを含み、その角度は、下流方向との関係において 調整可能である。１つのニップローラ１４８は、管キャビティ６０の内側に取り 付けられており、もう１本のニップローラ１５０は管１６の外側に取り付けられ ている。外側のローラ１５０は、ゴム製の２つの半部分１５２．１５４で形成さ れ、一方向側ローラ１４８は焼き入れ鋼製のスコアローラである。内側ローラ１ ４８は、管カッタ３４に対して駆動力を供給する。内側ニップローラ１４８は、 カッタモータ１５６によって駆動され、このカッタモータ１５６は、ニップロー ラ１４８．１５０が管１６を回転方向及び下流方向の両方に駆動させるのを可能 にする。この動きの速度は、ニップ速度及びニップ角度によって決定される。単 一のスコアナイフ１５８が外側ニップローラ１５０の２つの半部分１５２．１５ ４の間の間隙の中に取り付けられ、管１６を切断又はスリッティングする。

リップシール２６の下流の管キャビティ６０内に空気軸受マンドレル３２が配置 されている。空気軸受マンドレル３２は、この場所で管１６を支持し管１６を、 緊密で円筒形のしわのない低摩擦形状でスリッタニップへと送り出す。空気マン ドレル３２を通して供給された空気は、管１６を剛化、潤滑し、駆動性能を改善 するのに輸送機構が必要とする内部圧力を供給する。マンドレル３２は、円筒形 管形状を維持するため孔がおいているか又は多孔質のものである中実シリンダで なくてはならない。管生産は、空気マンドレル３２を通って供給された空気が１ ２．５ｍの水よりもわずかに大きいりツブシール２６より上の圧力を維持する場 合に最も優れているということがわかった。

ニップローラ１４８．１５０の間のニップは、空気シリンダ１６２により開閉さ れる。さらに、ニップローラ１４８．１５０のスリット角はフレーム４４との関 係において管カッタ３４を旋回させることによって変動させられる。これは、フ レーム４４との関係において旋回する取り付は用プレート１６４の上に管カッタ ３４を取り付けることによって達成される。このシステムを用いると、材料の最 終的ウェブ１２の幅をさまざまな方法によって制御及び変動させることができる 。管１６は管カッタ３４との関係において回転することから、これらの方法は、 単一のスコアナイフ１５８を用いてウェブ１２の幅を変化させる。１つの方法に おいては、スリット角は過剰設定される。すなわち、ニップローラ１４８．１５ ０の角度は、ニップ部域における又はその前での横方向の滑り又は移動による逆 張力に対処するべく予想よりもやや大きくセットされな（てはならない。下流方 向でのウェブ１２の速度は、管１６の回転速度が一定にとどまる一方で輸送機構 のローラ３０の回転速度を変化させることによって調整される。

好ましい方法においては、スリット角度が過剰設定された後、管！６の回転速度 は、一定の下流管速度を維持しながらダイ１４、輸送機構２８、及びスリッタの ニップローラ１４８．１５０の回転速度を変えることによって調整される。ここ でも又、余剰のニップ角度は、ニップ内の横方向の滑りによって補償される。従 って回転速度の調整は、テンション調整となる。この方法は、優れたスリット幅 制御を提供する。

さらに、検知及び制御システム１０８はまた、駆動モータ７８を介しての輸送機 構２８の駆動ローラ３ｏの回転及びフレーム４４との関係における押出しダイ１ ４及び輸送機構２８の回転速度を制御してスリット幅を制御する。

スリット幅Ｗは、垂直輸送速度（ｖＩ、駆動モータ７８により生成される）及び 回転速度（ｖｒ、回転モータ７４、駆動装置６４及び管１６の半径により生成さ れる）に関係づけされる。等式は、以下のとおりである： Ｗ＝　２　ｙｒ　ｒ　（ｓｉｎ　ａ） ここで、ｔａｎａ＝２πｒＶ、／Ｖｔであり、ｒは管１６の半径であり、ａは管 １６の切断の下流方向からの角度である。

変形実施態様においては、管１６は回転する必要がなく、従って、ダイ１４、輸 送機構２８又は管カッタ３４のいずれも回転しない。回転が無いため、ウェブの 幅を変動させるため多数のナイフカッタが用いられる。

作用 装置ｌＯは、以下の要領で材料の細長いストリップを生産するべく作動する。ま ず第１に、ポリエチレンのようなポリオレフィンといった流動性材料が押出し機 ２ｏから、下流方向に回転するダイ１４の環状オリフィスを通って押し出され、 全体的に円筒形の中央長手方向キャビティ６０を伴う開放端管１６を形成する。

管１６が形成されるについ外径まで膨張させる。管！６は最初、形成作業が進行 した後、管１６に搬送され、押出しダイ１４と同期的に回転する。

構造２４の中央通路９４の中゛に強制され、中に管１６を拘束するスリーブ管１ ６の中の空気圧を低下させ、外径が第２の予め定められたサイズよりも小さい場 合空気圧を増大させるため、フィードバック信号が提供される。

拘束用構造２４を通過した後で、管１６は、通路１４４を通ってシール本体１３ ８内への制御されたアクセスを可能にしながらその上流区分内の圧力を維持する リップシール２６全体にわたって引張られる。最終的に、管１６は空気軸受マン ドレル３２全体にわたり浮動し、次に定置式スコアナイフ１５８で、下流方向か らオフセットされた角度のところで連続した細長いストリップ１２の形に切断さ れる。管１６とカッタ３４の間の相対的回転により、単一の刃によって、管１６ が下流に移動するにつれて変化する望ましい幅の連続したストリップの形に、管 １６を切断することが可能となる。こうして、全周の平坦な又は折畳まれたシー トの形に管１６をまず切断する作業に固有の縁部トリム及びその他の廃棄物が無 くなる。押出しダイ１４、輸送機構２８及びカッタ３４の回転速度及び管１６の ウェブ下向き速度は、細長いストリップ１２の幅を変動させるべく検知及び制御 システム１０８によって制御される。リップシール２６は、管キャビティ６０の 開放端部を通しての加圧空気の漏出を防止する。

所定範囲の輻オプションを提供することに加えて、より均一に管１６を回転させ ることによって、完成したウェブ１２内でダイライン又は厚さ変動が分布させら れることになる。その上、回転により、マンドレル全体にわたり管状フィルムを 引張ることと比べて、より低い面前強度のインフレーションフィルムを形成する ことが可能となる。この装置ＩＯを用いると、ダイライン又は押出しランは、押 出し方向に対して平行である。これらのダイラインは完成したウェブの長さ方向 から０°〜９０°のところにありうる。さらに、完成したウェブは平滑である。

すなわち、管カッタ３４のニップローラ１４８．１５０により生み出されたしわ が完成したウェブの中には存在しない。これは、ニップローラのしわを生み出す はすばフライスにより生成されたウェブ、及び完成したウェブの長さ方向と０° 〜５°を成して押出しを方向づけすることしかできない振動又は回転式インフレ ーションフィルムダイを用いるシステムで生成されたウェブと、好対照を成す。

明らかであるが、新規の開管ウェブ形成装置、システム及び方法は、より優れた ウェブを提供する。システムの構成要素の多くは、特定的にこのシステムのため に開発されたものであり、それら自体独立して新規性をもつ。本発明の範囲又は 精神から逸脱することなくさまざまな変更及び修正が可能である。例えば、この 装置及び方法を、非インフレーション管又は環の作製に使用することもできるし 、又、管がインフレーションされずいかなるフレームも必要とされない可能性の ある液体環境で用いるようにこれを適合させることもできる。

補正書の翻訳文提出書 （特許法第１８４条の８） 平成５年９月２１日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．材料の細長いストリップ（１２）を生産するための装置（１０）であって、 −全体的に円筒形の中央長手方向キャビティ（６０）を伴う管（１６）を形成す るため下流方向に流動性材料連続的に押出し加工するための押出しダイ（１４） ； −管（１６）を横方向外向きに膨張させ管（１６）の直径を制御するため管（１ ６）の中央長手方向キャビティ（６０）内の流体圧力を制御するための管加圧手 段（１１０）； −制御用手段の中で固化する前に管（１６）がその最終サイズに達するようにす るべく位置づけされた管（１６）の直径を制御するための手段； −管（１６）の内側と接触することなく管（１６）に対し下流へ引張るべく管（ １６）とその外側のみで係合する複数の駆動ローラ（３０）を含み、管（１６） の下流側から管（１６）の中央長手方向キャビティ（６０）へのアクセスを可能 にする一方で、管のひずみや閉鎖無く下流方向に管（１６）と係合してこれを引 張るための輸送用機構（２８）； −管（１６）を連続した細長いストリップの形に切断しかくして管（１６）の中 央長手方向キャビティ（６０）の開放端部を形成することを目的とし、かつ下流 方向との関係において一定の角度でオフセットされ、しかも管（１６）が切断さ れるまで開放した管形状にとどまるような、輸送機構（２８）の下流にある管切 断用手段（３４）；及び −中央長手方向キャビティ（６０）の一部分が流体シール（２６）の下流に延び 管切断手段（３４）が流体シール（６０）の下流に位置づけされている、キャビ ティ（６０）の開放端部からの加圧用流体の流出を制御するべく管（１６）のキ ャビティ（６０）を実質的に密封するための流体シール（２６）； を具備する、材料の細長いストリップを生産するための装置。 ２．輪送用機構（２８）は４つの駆動ローラ（３０）を含んでいる、請求の範囲 第１項に記載の装置（１０）。 ３．管（１６）が下流に移動するにつれて望ましい幅の実質的に連続したウェブ の形に管切断用手段（３４）が管（１６）を切断するように管（１６）と管切断 用手段（３４）の間に相対的回転を提供するための手段（４２）をさらに具備す る、請求の範囲第１項に記載の装置（１０）。 ４．相対的回転を提供する手段が、（ａ）管切断用手段（３４）と、（ｂ）管を 回転させるべく一緒に回転する押出しダイ（１４）および輸送機構（２８）との 間に相対的回転を提供する、請求の範囲第３項に記載の装置（１０）。 ５．細長いストリップの幅に影響を与えるべく押出しダイ（１４）、輸送機構（ ２８）及び管切断用手段（３４）の回転速度を制御するための制御装置（６４） をさらに具備する、請求の範囲第４項に記載の装置（１０）。 ６．管切断用手段（３４）が、流体シール（２６）の下流そして管（１６）の外 側に位置づけされた刃（１５８）、及び刃（１５８）で管（１６）を細長いスト リップの形に切断している間管（１６）の材料を拘束し駆動する、刃（１５８） と隣接したニップロール（１４８，１５０）を含む、請求の範囲第１項に記載の 装置（１０）。 ７．加圧用流体が空気である、請求の範囲第１項に記載の装置（１０）。 ８．制御用手段には、押出しダイ（１４）によって管（１６）が形成された後、 望ましい外径範囲までの管（１６）の膨張を制御する、輸送機構（２８）と押出 しダイ（１４）との間に位置づけされた拘束用構造（２４）が含まれ、この拘束 用構造（２４）には、−押出しダイ（１４）の下流に位置づけされたケーシング （９０）；−下流方向へのその長手方向軸に沿っての管（１６）の動きを可能に するべく管（１６）を収容するように適合された一定の周囲と一定の断面形状と を持つ部分を少なくとも一部分伴う内部通路（９４）を有するケーシング（９０ ）内のスリーブ（９２）が含まれ、ケーシング（９０）及びスリーブ（９２）が 低摩擦壁（９６）を有する、請求の範囲第７項に記載の装置（１０）。 ９．スリーブ（９２）が環状であり、通路（９４）がこの環状スリーブ（９２） 内の中央に位置づけられ全体的に円筒形である、請求の範囲第８項に記載の装置 。 １０．ケーシング（９０）及びスリーブ壁（９６）が通路（９４）から分離した 気体チャンバ（１００）を形成し；拘束用構造（２４）にはさらに、加圧気体供 給源から気体チャンバ（１００）へ加圧気体を供給するための気体入口（１０２ ）が含まれ；スリーブ（９２）は気体チャンバ（１００）から通路（９４）まで スリーブ（９２）の中を気体が通過できるようにする充分に大きい多孔率を有し 、気体は、管（１６）が固化する間に望ましい外径まで管（１６）を拘束しかつ 管（１６）がスリーブ（９２）と接触するのを防ぐのに充分な大きさの圧力でス リーブ（９２）の内部表面に沿って気体層（９８）を形成し、スリーブ（９２） は、管（１６）を中央通路（９４）内で安定化するべく横方向内方にかつスリー ブ（９２）から離れるように管（１６）を強制するため気体流を制限するようス リーブ（９２）の方へ膨張する管（１６）の部分に隣接して気体圧力が増大する のに充分な低い多孔率を有している、請求の範囲第９項に記載の装置（１０）。 １１．管（１６）が通路（９４）内に入る前に管（１６）の一部分を検知し、管 （１６）の検知された部分が望ましい範囲から変動した場合管の直径を調整する べく管（１６）の内側の空気体積を調整するよう管（１６）を加圧するために管 加圧用手段（１１０）に対して信号を提供するための管検知手段（１０８）をさ らに具備する、請求の範囲第９項に記載の装置（１０）。 １２．管検知手段（１０８）には、 −通路（９４）内に入る管（１６）の外径が第１の予め定められたサイズよりも 大きい場合管（１６）の一部分を検知し、この外径が第１の予め定められたサイ ズよりも大きい場合管加圧用手段（１１０）に対してフィードバック信号を提供 するための第１の光学的検知用手段（１１４）；及び −通路（９４）内に入る管（１６）の外径が第１の予め定められたサイズよりも 小さい第２の予め定められたサイズよりも小さい場合に管（１６）の一部分を検 知し、管（１６）の外径が第２の予め定められたサイズよりも小さい場合管加圧 用手段（１１０）に対してフィードバック信号を提供するための第２の光学的検 知用手段（１１６）が含まれている、請求の範囲第１１項に記載の装置（１０） 。 １３．管（１６）がケーシング（９０）の通路（９４）の中で固化するように上 流又は下流方向で予め定められた範囲内に拘束構造（２４）を調整可能な形で位 置づけできるように押出しダイ（１４）との関係において拘束用構造（２４）を 調整可能な形で取り付けるための位置づけ手段をさらに具備し、スリーブ（９２ ）が通路（９４）の直径の１．５倍から３倍の間の通路（９４）の中央長手方向 軸に対して全体的に平行な長さを有している、請求の範囲第９項に記載の装置（ １０）。 １４．材料の細長いストリップを生産するための方法であって、−全体的に円筒 形の中央長手方向キャビティ（６０）をもつ開放端管（１６）を形成するよう下 流方向に環状ダイオリフィス（５２）を通して流動性材料を押出し加工する段階 ；−　予め定められた範囲内の外径まで横方向外方に管（１６）を膨張させるべ く流体で管の中央長手方向キャビティ（６０）を加圧する段階； −　管（１６）の下流側から管（１６）の中央長手方向キャビティ（６０）への アクセスを可能にしながら、管（１６）の内側と接触したり管（１６）にひずみ を加えたり又は管（１６）を閉じたりすることなく管（１６）を下流へ引張るべ く管（１６）とその外側のみで係合することにより輸送機構（２８）で管（１６ ）を下流に輸送する段階；−　管（１６）の直径を制御し、拘束されている間に 固化しないうちに管（１６）がその最終的サイズに達するようにするため、管（ １６）を拘束する段階； −下流方向からオフセットされた角度で開放端部にて連続した細長いストリップ の形にカッタ（３４）で管（１６）を切断する段階であって、切断されるまで管 （１６）が開放した管形状にとどまっている段階；及び −　キャビティ（６０）の開放端部を通っての加圧用流体の漏出を防ぐ段階 を含む、材料の細長いストリップを生産するための方法。 １５．管（１６）が下流に移動するにつれて望ましい幅の連続したストリップの 形にカッタ（３４）が管（１６）を切断するように管（１６）とカッタ（３４） との間に相対的な回転を提供する段階をさらに含む、請求の範囲第１４項に記載 の方法。 １６．相対的回転を提供する段階には、押出しダイ（１４）と輸送機構（２８） を一緒に回転させて管（１６）をカッタ（３４）との関係において回転させるこ とが含まれる、請求の範囲第１５項に記載の方法。 １７．押出しダイ（１４）、輸送機構（２８）及びカッタ（３４）の回転速度を 制御して細長いストリップの幅を変動させる段階をさらに含む、請求の範囲第１ ５項に記載の方法。 １８．管（１６）が空気で加圧される、請求の範囲第１４項に記載の方法。 １９．拘束用段階には、外径が望ましい範囲内にくるように拘束力を提供するス リーブ（９２）内で管（１６）が固化するよう環状スリーブ（９２）を通して下 流方向に管（１６）を動かすことが含まれている、請求の範囲第１８項に記載の 方法。 ２０．環状スリーブ（９２）が徴孔質であり中央通路（９４）を含んでおり、 −微孔質スリーブ（９２）に沿って大気よりも高い圧力で薄い気体層を形成する べく中央通路（９４）内へと微孔質スリーブ（９２）を通して加圧気体を強制的 に送り込む段階；及び−薄い気体層（９８）で通路（９４）内に管（１６）の一 部分を拘束する段階 がさらに含まれ、スリーブ（９２）は気体チャンバ（１００）から通路（９４） までスリーブ（９２）を通って気体が通過できるようにするのに充分な大きさの 多孔率を有し、気体は、管（１６）が固化している間望ましい外径に管（１６） を拘束しかつ管（１６）がスリーブ（９２）に接触するのを防ぐべく充分に大き い圧力にてスリーブ（９２）の内部表面に沿って気体層（９８）を形成しており 、スリーブ（９２）は、中央通路（９４）内で管（１６）を安定化するべくスリ ーブから離れて横方向内方に管（１６）を強制的に動かすべく気体流を制限する ようスリーブ（９２）に向かって膨張する管（１６）の一部分に隣接して気体圧 力が増大するのに充分な低い多孔率を有する、請求の範囲第１９項に記載の方法 。 ２１．管（１６）が通路（９４）に入る前に管の一部分を検知し、管（１６）の 検知された部分が望ましい範囲から変動した場合管（１６）を膨張又は収縮させ るべく管（１６）の内側の気体体積を調整するよう信号を提供する段階がさらに 含まれる、請求の範囲第２０項に記載の方法。 ２２．管の一部分を検知する段階には、−通路（９４）内に入る管（１６）の外 径が第１の予め定められたサイズよりも大きい場合に管（１６）の一部分を光学 的に検知し、この外径が第１の予め定められたサイズよりも大きい場合管（１６ ）内の空気体積を低下させるべくフィードバック信号を提供する段階；及び −　通路（９４）内に入る管（１６）の外径が第１の予め定められたサイズより も小さい第２の予め定められたサイズよりも小さい場合に管（１６）の一部分を 光学的に検知し、管（１６）の外径が第２の予め定められたサイズよりも小さい 場合管（１６）内の空気体積を増大させるべくフィードバック信号を提供する段 階が含まれる、請求の範囲第２１項に記載の方法。 ２３．通路（９４）内で管材料が固化するように押出しダイ（１４）との関係に おいて環状スリーブ（９２）を位置づけする段階がさらに含まれる、請求の範囲 第１９項に記載の方法。 ２４．ウェブ（１２）がウェブの長さと５°から９０°の角度を成して向けられ た押出し方向をもち、あらゆる押出しラインは押出し方向に対して平行であり、 ウェブは平滑である、押出し加工によって形成された材料のウェブ（１２）。