JPH06307428A - プロペラシャフトおよびその製造方法 - Google Patents
プロペラシャフトおよびその製造方法Info
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- JPH06307428A JPH06307428A JP5094346A JP9434693A JPH06307428A JP H06307428 A JPH06307428 A JP H06307428A JP 5094346 A JP5094346 A JP 5094346A JP 9434693 A JP9434693 A JP 9434693A JP H06307428 A JPH06307428 A JP H06307428A
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- Japan
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- cfrp
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- propeller shaft
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】ＣＦＲＰ製本体筒と金属製継手との接合強度の
温度依存性が小さいプロペラシャフトおよびその製造方
法を提供する。 【構成】端部にＣＦＲＰからなる外部補強層１をもつＣ
ＦＲＰ製本体筒２の端部内側に、その本体筒２の内径よ
りも大きな外径を有し、かつ、内側にＣＦＲＰ製補強筒
３が圧入されている金属製継手４を圧入する。
温度依存性が小さいプロペラシャフトおよびその製造方
法を提供する。 【構成】端部にＣＦＲＰからなる外部補強層１をもつＣ
ＦＲＰ製本体筒２の端部内側に、その本体筒２の内径よ
りも大きな外径を有し、かつ、内側にＣＦＲＰ製補強筒
３が圧入されている金属製継手４を圧入する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車等のプロペラ
シャフトおよびその製造方法に関する。
シャフトおよびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車等のプロペラシャフトは、ほとん
どが金属製であるが、近年、車両重量を軽減して燃費を
向上させる目的で、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチッ
ク）製のものが検討されるようになってきた。そのよう
なＣＦＲＰ製プロペラシャフトは、ＣＦＲＰ製本体筒の
端部に、駆動軸や従動軸と連結してトルクを伝達するた
めの金属製継手を接合した構造になっている。
どが金属製であるが、近年、車両重量を軽減して燃費を
向上させる目的で、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチッ
ク）製のものが検討されるようになってきた。そのよう
なＣＦＲＰ製プロペラシャフトは、ＣＦＲＰ製本体筒の
端部に、駆動軸や従動軸と連結してトルクを伝達するた
めの金属製継手を接合した構造になっている。
【０００３】ところで、自動車のプロペラシャフトは、
エンジンから発生する大きなトルクを伝達する必要があ
ることから、１５０〜４００kgf ・m 程度の静的なねじ
り強度を必要とする。
エンジンから発生する大きなトルクを伝達する必要があ
ることから、１５０〜４００kgf ・m 程度の静的なねじ
り強度を必要とする。
【０００４】このねじり強度は、本体筒と、本体筒と金
属製継手との接合部の双方に要求されるが、本体筒のね
じり強度は、炭素繊維の配列や層構成、肉厚等を適当に
設計することで容易に達成できる。したがって、問題
は、本体筒と金属製継手との接合部にある。この接合に
関して、特開昭５６−４４６２２号公報や特開昭６４−
４９７１９公報は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に金属
製継手を圧入することを提案している。しかしながら、
金属製継手を単に圧入したのでは、以下において述べる
ような問題がでてくる。
属製継手との接合部の双方に要求されるが、本体筒のね
じり強度は、炭素繊維の配列や層構成、肉厚等を適当に
設計することで容易に達成できる。したがって、問題
は、本体筒と金属製継手との接合部にある。この接合に
関して、特開昭５６−４４６２２号公報や特開昭６４−
４９７１９公報は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に金属
製継手を圧入することを提案している。しかしながら、
金属製継手を単に圧入したのでは、以下において述べる
ような問題がでてくる。
【０００５】すなわち、自動車のプロペラシャフトは、
車両の床下に装着されるが、自然条件や、排気管、触媒
装置等の放熱によって−４０〜１５０℃程度の環境に晒
される。これに対して、ＣＦＲＰ製本体筒の継手圧入部
における径方向の熱線膨脹係数は、炭素繊維の配列や層
構成等にもよるが−２×１０-6〜２×１０-6／℃程度で
あり、金属製継手のそれは、材質等にもよるが８×１０
-6〜２３×１０-6／℃程度と両者の熱線膨脹係数に大き
な差があるため、ねじり強度は温度による影響を受けや
すい。すなわち、高温になると、本体筒よりも金属製継
手のほうが大きく膨脹するので圧入による締付け力が大
きくなり、ねじり強度も高くなるが、低温になると、本
体筒はほとんど収縮しないのに金属製継手は大きく収縮
するので締付け力が低下し、ねじり強度が低下してくる
のである。特に、理由は必ずしも明らかでないが、１５
０℃程度の温度に長期間保持した後のねじり強度は大き
く低下する。
車両の床下に装着されるが、自然条件や、排気管、触媒
装置等の放熱によって−４０〜１５０℃程度の環境に晒
される。これに対して、ＣＦＲＰ製本体筒の継手圧入部
における径方向の熱線膨脹係数は、炭素繊維の配列や層
構成等にもよるが−２×１０-6〜２×１０-6／℃程度で
あり、金属製継手のそれは、材質等にもよるが８×１０
-6〜２３×１０-6／℃程度と両者の熱線膨脹係数に大き
な差があるため、ねじり強度は温度による影響を受けや
すい。すなわち、高温になると、本体筒よりも金属製継
手のほうが大きく膨脹するので圧入による締付け力が大
きくなり、ねじり強度も高くなるが、低温になると、本
体筒はほとんど収縮しないのに金属製継手は大きく収縮
するので締付け力が低下し、ねじり強度が低下してくる
のである。特に、理由は必ずしも明らかでないが、１５
０℃程度の温度に長期間保持した後のねじり強度は大き
く低下する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、従
来のＣＦＲＰ製プロペラシャフトの上述した問題点を解
決し、ＣＦＲＰ製本体筒と金属製継手との接合強度の温
度依存性が小さいプロペラシャフトおよびその製造方法
を提供するにある。
来のＣＦＲＰ製プロペラシャフトの上述した問題点を解
決し、ＣＦＲＰ製本体筒と金属製継手との接合強度の温
度依存性が小さいプロペラシャフトおよびその製造方法
を提供するにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その
本体筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣ
ＦＲＰ製補強筒が装着された金属製継手が圧入されてい
ることを特徴とするプロペラシャフトを提供する。ま
た、この発明は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その
本体筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣ
ＦＲＰ製補強筒を装着した金属製継手を圧入することを
特徴とするプロペラシャフトの製造方法を提供する。本
体筒の上記端部には、好ましくはＣＦＲＰからなる外部
補強層が設けられている。
に、この発明は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その
本体筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣ
ＦＲＰ製補強筒が装着された金属製継手が圧入されてい
ることを特徴とするプロペラシャフトを提供する。ま
た、この発明は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その
本体筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣ
ＦＲＰ製補強筒を装着した金属製継手を圧入することを
特徴とするプロペラシャフトの製造方法を提供する。本
体筒の上記端部には、好ましくはＣＦＲＰからなる外部
補強層が設けられている。
【０００８】さて、本体筒は、ＣＦＲＰで構成されてい
る。この本体筒は、特に自動車のプロペラシャフトにお
いては、高速で回転することから曲げ共振における危険
速度を高くすることが必要で、そのために必要な軸方向
弾性率が発現されるよう、炭素繊維の±５〜２０°のヘ
リカル巻による単一構成とするか、±５〜２０°のヘリ
カル巻と±７５〜９０°のヘリカル巻とを併用したハイ
ブリッド構成にするのが好ましい。±５°未満でも±２
０°を超えても、軸方向弾性率は低くなる。また、±２
０°を超えると、本体筒の外径が大きくなって自動車の
限られた床下空間への配置が難しくなる。もっとも、こ
れ以外の角度で配列された炭素繊維を含んでいてもよ
く、また、他の補強繊維、たとえばガラス繊維やポリア
ラミド繊維が併用されていてもよい。
る。この本体筒は、特に自動車のプロペラシャフトにお
いては、高速で回転することから曲げ共振における危険
速度を高くすることが必要で、そのために必要な軸方向
弾性率が発現されるよう、炭素繊維の±５〜２０°のヘ
リカル巻による単一構成とするか、±５〜２０°のヘリ
カル巻と±７５〜９０°のヘリカル巻とを併用したハイ
ブリッド構成にするのが好ましい。±５°未満でも±２
０°を超えても、軸方向弾性率は低くなる。また、±２
０°を超えると、本体筒の外径が大きくなって自動車の
限られた床下空間への配置が難しくなる。もっとも、こ
れ以外の角度で配列された炭素繊維を含んでいてもよ
く、また、他の補強繊維、たとえばガラス繊維やポリア
ラミド繊維が併用されていてもよい。
【０００９】本体筒の肉厚は、特に自動車用プロペラシ
ャフトにおいては、静的なねじり強度が１５０〜４００
kgf ・m 程度、ねじり剛性が５〜２０kgf ・m ／deg ・
m 程度であることが要求されることから、１．５〜４．
７mm程度とするのが好ましい。１．５mm未満ではねじり
強度、ねじり剛性ともに低くなるし、４．７mmを超える
とねじり強度やねじり剛性がオーバースペックとなって
材料のむだが多くなる。もちろん、肉厚は炭素繊維の配
列角度や層構成等にもよる。たとえば、ハイブリッド構
成を採るときは、±５〜２０°のヘリカル巻層を１．５
〜４．０mmとし、±７５〜９０°のヘリカル巻層を０．
２〜０．７mmとする。
ャフトにおいては、静的なねじり強度が１５０〜４００
kgf ・m 程度、ねじり剛性が５〜２０kgf ・m ／deg ・
m 程度であることが要求されることから、１．５〜４．
７mm程度とするのが好ましい。１．５mm未満ではねじり
強度、ねじり剛性ともに低くなるし、４．７mmを超える
とねじり強度やねじり剛性がオーバースペックとなって
材料のむだが多くなる。もちろん、肉厚は炭素繊維の配
列角度や層構成等にもよる。たとえば、ハイブリッド構
成を採るときは、±５〜２０°のヘリカル巻層を１．５
〜４．０mmとし、±７５〜９０°のヘリカル巻層を０．
２〜０．７mmとする。
【００１０】ＣＦＲＰ製本体筒のマトリクスを構成する
樹脂としては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリイ
ミド樹脂、不飽和ポリエステル等の熱硬化性樹脂を使用
することができる。
樹脂としては、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリイ
ミド樹脂、不飽和ポリエステル等の熱硬化性樹脂を使用
することができる。
【００１１】本体筒は、いろいろな方法によって成形す
ることができる。たとえば、よく知られたフィラメント
ワィンディング法やシートワィンディング法、プルトル
ージョン法によることができる。
ることができる。たとえば、よく知られたフィラメント
ワィンディング法やシートワィンディング法、プルトル
ージョン法によることができる。
【００１２】さて、本体筒は、継手が圧入される端部に
外部補強層を有しているのが好ましい。この外部補強層
は、継手を圧入するときに本体筒が割れたりするのを防
止するとともに十分に大きな締付け力を発生させ、ま
た、使用時にあっては本体筒の径方向における熱膨脹を
より小さくして本体筒と継手との接合強度の低下を小さ
くする。そのために、この外部補強層においてもまた、
炭素繊維を使用するのが好ましく、本体筒の少なくとも
継手が圧入される部分に、その本体筒の軸方向に対して
±７５〜９０°の角度で炭素繊維を配列するのが好まし
い。なお、この外部補強層は、上述した本体筒の成形と
同時に形成することができる。
外部補強層を有しているのが好ましい。この外部補強層
は、継手を圧入するときに本体筒が割れたりするのを防
止するとともに十分に大きな締付け力を発生させ、ま
た、使用時にあっては本体筒の径方向における熱膨脹を
より小さくして本体筒と継手との接合強度の低下を小さ
くする。そのために、この外部補強層においてもまた、
炭素繊維を使用するのが好ましく、本体筒の少なくとも
継手が圧入される部分に、その本体筒の軸方向に対して
±７５〜９０°の角度で炭素繊維を配列するのが好まし
い。なお、この外部補強層は、上述した本体筒の成形と
同時に形成することができる。
【００１３】本体筒の端部内側には、金属製の継手が圧
入される。したがって、継手は本体筒の内径よりも大き
な外径を有している。この圧入は、自動車用のプロペラ
シャフトにおいては、上述したように１５０〜４００kg
f ・m 程度の静的ねじり強度が要求され、また、使用時
の負荷に対する十分な疲労強度が要求されることから、
本体筒の周方向に発生する引張歪みが０．１〜１．５％
程度になるように圧入するのが好ましい。引張歪みが
０．１％以下では十分な締付け力が発生しないし、１．
５％を超えると本体筒が破壊することがある。なお、圧
入に際して接着剤を併用してもよい。また、外側に本体
筒の軸方向に延びるスプラインを有する継手を使用して
もよい。
入される。したがって、継手は本体筒の内径よりも大き
な外径を有している。この圧入は、自動車用のプロペラ
シャフトにおいては、上述したように１５０〜４００kg
f ・m 程度の静的ねじり強度が要求され、また、使用時
の負荷に対する十分な疲労強度が要求されることから、
本体筒の周方向に発生する引張歪みが０．１〜１．５％
程度になるように圧入するのが好ましい。引張歪みが
０．１％以下では十分な締付け力が発生しないし、１．
５％を超えると本体筒が破壊することがある。なお、圧
入に際して接着剤を併用してもよい。また、外側に本体
筒の軸方向に延びるスプラインを有する継手を使用して
もよい。
【００１４】継手の内側には、ＣＦＲＰ製の補強筒が、
好ましくは圧入によって装着されている。この補強筒
は、低温域で金属製継手が収縮しようとするのを防止し
て本体筒と継手との接合強度が低下するのを防止する。
そのため、補強筒は径方向における熱線膨脹係数をでき
るだけ小さくするとともに大きな弾性率を発現できる構
成であるのが好ましく、軸方向に対して±７５〜９０°
の範囲に配列された炭素繊維を含むものであるのが好ま
しい。もちろん、他の角度で配列された炭素繊維、たと
えば、軸方向に対して０〜±４５°の範囲で配列された
炭素繊維を含んでいてもよい。
好ましくは圧入によって装着されている。この補強筒
は、低温域で金属製継手が収縮しようとするのを防止し
て本体筒と継手との接合強度が低下するのを防止する。
そのため、補強筒は径方向における熱線膨脹係数をでき
るだけ小さくするとともに大きな弾性率を発現できる構
成であるのが好ましく、軸方向に対して±７５〜９０°
の範囲に配列された炭素繊維を含むものであるのが好ま
しい。もちろん、他の角度で配列された炭素繊維、たと
えば、軸方向に対して０〜±４５°の範囲で配列された
炭素繊維を含んでいてもよい。
【００１５】補強筒は、温度が上昇したときの脱落を防
止できるよう、圧縮歪みが０．１％〜０．２％程度にな
るように圧入されているのが好ましい。もちろん、接着
剤を併用してもよい。
止できるよう、圧縮歪みが０．１％〜０．２％程度にな
るように圧入されているのが好ましい。もちろん、接着
剤を併用してもよい。
【００１６】なお、特開昭５３−７８５３０号公報に記
載されているように、本体筒の、たとえば中央部の肉厚
が他の部分よりも厚くなるようにしておくと、危険回転
数を低下させることなくねじり強度を向上させることが
できるので好ましい。そのような厚肉部は、成形時に炭
素繊維等を軸方向に対して±７５〜９０°の範囲の角度
で配することで形成することができる。
載されているように、本体筒の、たとえば中央部の肉厚
が他の部分よりも厚くなるようにしておくと、危険回転
数を低下させることなくねじり強度を向上させることが
できるので好ましい。そのような厚肉部は、成形時に炭
素繊維等を軸方向に対して±７５〜９０°の範囲の角度
で配することで形成することができる。
【００１７】
【実施態様】図１において、プロペラシャフトは、端部
にＣＦＲＰによる外部補強層１を有するＣＦＲＰ製本体
筒２の端部内側に、その本体筒２の内径よりも大きな外
径を有し、かつ、内側にＣＦＲＰ製補強筒３が圧入され
ている金属製継手４を圧入してなる。
にＣＦＲＰによる外部補強層１を有するＣＦＲＰ製本体
筒２の端部内側に、その本体筒２の内径よりも大きな外
径を有し、かつ、内側にＣＦＲＰ製補強筒３が圧入され
ている金属製継手４を圧入してなる。
【００１８】
【実施例】フィラメントワインディング法によって、両
端部に外部補強層をもつＣＦＲＰ製本体筒を成形した。
すなわち、東レ株式会社製炭素繊維“トレカ”Ｔ３００
−１２Ｋを６本引き揃え、硬化剤および硬化促進剤を含
むビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を含浸しながら、外
径７０mm、長さ１，３００mmのマンドレルにその軸方向
に対して±１４°の角度で６層巻き付け、さらに両端部
１３０mmの部分に±８５°の角度で６層巻き付けた後、
回転させながら１８０℃で６時間加熱してエポキシ樹脂
を硬化させ、マンドレルを引き抜き、両端部５０mmの部
分を切断、除去し、外径７６mm、内径７０mm、長さ１，
２００mmのＣＦＲＰ製本体筒を得た。±１４゜層の厚み
は３mmであり、±８５゜層の厚みは３mmである。また、
両端部の外径は８２mmである。
端部に外部補強層をもつＣＦＲＰ製本体筒を成形した。
すなわち、東レ株式会社製炭素繊維“トレカ”Ｔ３００
−１２Ｋを６本引き揃え、硬化剤および硬化促進剤を含
むビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を含浸しながら、外
径７０mm、長さ１，３００mmのマンドレルにその軸方向
に対して±１４°の角度で６層巻き付け、さらに両端部
１３０mmの部分に±８５°の角度で６層巻き付けた後、
回転させながら１８０℃で６時間加熱してエポキシ樹脂
を硬化させ、マンドレルを引き抜き、両端部５０mmの部
分を切断、除去し、外径７６mm、内径７０mm、長さ１，
２００mmのＣＦＲＰ製本体筒を得た。±１４゜層の厚み
は３mmであり、±８５゜層の厚みは３mmである。また、
両端部の外径は８２mmである。
【００１９】一方、同様に、外径５６mmのマンドレルに
上記炭素繊維を上記エポキシ樹脂を含浸しながら±８５
°の角度で７層巻き付け、回転させながら１８０℃で６
時間加熱してエポキシ樹脂を硬化させ、マンドレルを引
き抜き、さらに外面を機械加工して、外径６４．１mm、
内径５４mm、長さ５０mmのＣＦＲＰ製補強筒を得た。次
に、上記補強筒を外径７０．６mm、内径６４mmの金属製
継手の内側に圧入し、さらに、継手を上記本体筒の端部
内側に圧入し（圧入長：５０mm）、図１に示すようなプ
ロペラシャフトを得た。
上記炭素繊維を上記エポキシ樹脂を含浸しながら±８５
°の角度で７層巻き付け、回転させながら１８０℃で６
時間加熱してエポキシ樹脂を硬化させ、マンドレルを引
き抜き、さらに外面を機械加工して、外径６４．１mm、
内径５４mm、長さ５０mmのＣＦＲＰ製補強筒を得た。次
に、上記補強筒を外径７０．６mm、内径６４mmの金属製
継手の内側に圧入し、さらに、継手を上記本体筒の端部
内側に圧入し（圧入長：５０mm）、図１に示すようなプ
ロペラシャフトを得た。
【００２０】図２は、このプロペラシャフトのねじり試
験の結果を、雰囲気温度Ｔ（℃）とねじり強度Ｑ（kgf
・m ）との関係で示すもので、○印で示すように、−４
０〜１５０℃の温度域において温度依存性が極めて小さ
いことがわかる。
験の結果を、雰囲気温度Ｔ（℃）とねじり強度Ｑ（kgf
・m ）との関係で示すもので、○印で示すように、−４
０〜１５０℃の温度域において温度依存性が極めて小さ
いことがわかる。
【００２１】また、上記プロペラシャフトを１５０℃の
雰囲気下に１５日間保持した後に同様にねじり試験を行
ったところ、図２に●印で示す結果を得た。この図２か
ら、１５０℃で１５日間保持した後におけるねじり強度
の低下は、極めて小さいことがわかる。
雰囲気下に１５日間保持した後に同様にねじり試験を行
ったところ、図２に●印で示す結果を得た。この図２か
ら、１５０℃で１５日間保持した後におけるねじり強度
の低下は、極めて小さいことがわかる。
【００２２】
【比較例】補強筒を有しない継手を使用したほかは実施
例と全く同様にしてプロペラシャフトを作り、実施例と
同様にねじり試験をした結果を図２に△印で示す。ま
た、１５０℃の雰囲気下に１５日間保持した後における
ねじり試験の結果を▲印で示す。
例と全く同様にしてプロペラシャフトを作り、実施例と
同様にねじり試験をした結果を図２に△印で示す。ま
た、１５０℃の雰囲気下に１５日間保持した後における
ねじり試験の結果を▲印で示す。
【００２３】これから、比較例のものは実施例のものに
くらべてもともとねじり強度が低いうえに、温度依存性
が極めて大きいことがわかる。
くらべてもともとねじり強度が低いうえに、温度依存性
が極めて大きいことがわかる。
【００２４】
【発明の効果】この発明は、ＣＦＲＰ製本体筒の端部内
側に、その本体筒の内径よりも大きな外径を有し、か
つ、内側にＣＦＲＰ製補強筒が装着された金属製継手を
圧入してなるプロペラシャフトを、上記金属製継手を上
記本体筒の端部内側に圧入することによって得るもので
あるから、実施例と比較例との対比からも明らかなよう
に、ＣＦＲＰ製本体筒と金属製継手との接合強度の温度
依存性が小さく、全使用温度域において大きな接合強度
を得ることができる。
側に、その本体筒の内径よりも大きな外径を有し、か
つ、内側にＣＦＲＰ製補強筒が装着された金属製継手を
圧入してなるプロペラシャフトを、上記金属製継手を上
記本体筒の端部内側に圧入することによって得るもので
あるから、実施例と比較例との対比からも明らかなよう
に、ＣＦＲＰ製本体筒と金属製継手との接合強度の温度
依存性が小さく、全使用温度域において大きな接合強度
を得ることができる。
【図１】この発明の一実施態様に係るプロペラシャフト
の概略縦断面図である。
の概略縦断面図である。
【図２】実施例および比較例のプロペラシャフトについ
て、雰囲気温度Ｔ（℃）とねじり強度Ｑ（kgf ・m ）と
の関係を試験した結果を示すグラフである。
て、雰囲気温度Ｔ（℃）とねじり強度Ｑ（kgf ・m ）と
の関係を試験した結果を示すグラフである。
１：外部補強層 ２：本体筒 ３：補強筒 ４：継手
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 31:06 4Ｆ 31:08 4Ｆ
Claims (4)
- 【請求項１】ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その本体
筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣＦＲ
Ｐ製補強筒が装着された金属製継手が圧入されているこ
とを特徴とするプロペラシャフト。 - 【請求項２】本体筒の端部に、ＣＦＲＰからなる外部補
強層が設けられている、請求項１のプロペラシャフト。 - 【請求項３】ＣＦＲＰ製本体筒の端部内側に、その本体
筒の内径よりも大きな外径を有し、かつ、内側にＣＦＲ
Ｐ製補強筒を装着した金属製継手を圧入することを特徴
とするプロペラシャフトの製造方法。 - 【請求項４】端部に外部補強層を有するＣＦＲＰ製本体
筒の端部内側に、その本体筒の内径よりも大きな外径を
有し、かつ、内側にＣＦＲＰ製補強筒を装着した金属製
継手を圧入することを特徴とするプロペラシャフトの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5094346A JPH06307428A (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | プロペラシャフトおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5094346A JPH06307428A (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | プロペラシャフトおよびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06307428A true JPH06307428A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14107729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5094346A Pending JPH06307428A (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | プロペラシャフトおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06307428A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100599238B1 (ko) * | 2006-03-06 | 2006-07-19 | 서병옥 | 합성수지 샤프트 및 그 제조방법 |
| KR101041448B1 (ko) * | 2005-10-21 | 2011-06-16 | 세메스 주식회사 | 반송 샤프트 및 반송 샤프트의 제조방법 |
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1993
- 1993-04-21 JP JP5094346A patent/JPH06307428A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101041448B1 (ko) * | 2005-10-21 | 2011-06-16 | 세메스 주식회사 | 반송 샤프트 및 반송 샤프트의 제조방법 |
| KR100599238B1 (ko) * | 2006-03-06 | 2006-07-19 | 서병옥 | 합성수지 샤프트 및 그 제조방법 |
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