JPH06260311A - 希土類永久磁石の製造方法 - Google Patents
希土類永久磁石の製造方法Info
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- JPH06260311A JPH06260311A JP5041453A JP4145393A JPH06260311A JP H06260311 A JPH06260311 A JP H06260311A JP 5041453 A JP5041453 A JP 5041453A JP 4145393 A JP4145393 A JP 4145393A JP H06260311 A JPH06260311 A JP H06260311A
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- H01F1/0576—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together pressed, e.g. hot working
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間加工により合金を異方性化する希土類永
久磁石において、結晶粒径の異なるさまざまな合金に対
し、安定的に高性能を有する磁石をつくる。 【構成】 Ｒ−ＦｅーＢ系合金の平均結晶粒径が１０μ
ｍ未満の場合熱間加工温度を７００〜１１００℃とし、
平均結晶粒径が１０μｍ以上の場合熱間加工温度を９０
０〜１１００℃とする。 【効果】 結晶粒径に無関係に、高性能が得られる。
久磁石において、結晶粒径の異なるさまざまな合金に対
し、安定的に高性能を有する磁石をつくる。 【構成】 Ｒ−ＦｅーＢ系合金の平均結晶粒径が１０μ
ｍ未満の場合熱間加工温度を７００〜１１００℃とし、
平均結晶粒径が１０μｍ以上の場合熱間加工温度を９０
０〜１１００℃とする。 【効果】 結晶粒径に無関係に、高性能が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、希土類永久磁石の製造
方法、特に合金を熱間で塑性加工を施して磁気的に異方
性化するＲーＦｅーＢ系希土類永久磁石の製造方法に関
するものである。
方法、特に合金を熱間で塑性加工を施して磁気的に異方
性化するＲーＦｅーＢ系希土類永久磁石の製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在使用されている永久磁石のうち代表
的なものはアルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希
土類−遷移金属系磁石である。特に、希土類−遷移金属
系磁石であるＲ−Ｃｏ系永久磁石やＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石は、極めて高い保磁力とエネルギー積を持つ永久磁
石として、高い磁気性能が得られるので、従来から多く
の研究開発がなされている。
的なものはアルニコ系鋳造磁石、フェライト磁石及び希
土類−遷移金属系磁石である。特に、希土類−遷移金属
系磁石であるＲ−Ｃｏ系永久磁石やＲ−Ｆｅ−Ｂ系永久
磁石は、極めて高い保磁力とエネルギー積を持つ永久磁
石として、高い磁気性能が得られるので、従来から多く
の研究開発がなされている。
【０００３】従来、これら希土類−鉄（遷移金属）系の
高性能永久磁石の製造方法には、次のようなものがあ
る。
高性能永久磁石の製造方法には、次のようなものがあ
る。
【０００４】（１）まず、特開昭５９−４６００８号公
報やＭ．Ｓａｇａｗａ，Ｓ．Ｆｕｊｉｍｕｒａ，Ｎ．Ｔ
ｏｇａｗａ，Ｈ．Ｙａｍａｍｏｔｏ ａｎｄ Ｙ．Ｍａ
ｔｓｕｕｒａ；Ｊ．Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｖｏｌ，５５
（６）１５Ｍａｒｃｈ １９８４，ｐ２０８３、等に
は、原子百分比で８〜３０％のＲ（但しＲはＹを包含す
る希土類元素の少なくとも１種）、２〜２８％のＢ及び
残部Ｆｅから成る磁気異方性焼結体であることを特徴と
する永久磁石及びそれが粉末冶金法に基づく焼結によっ
て製造されることが開示されている。
報やＭ．Ｓａｇａｗａ，Ｓ．Ｆｕｊｉｍｕｒａ，Ｎ．Ｔ
ｏｇａｗａ，Ｈ．Ｙａｍａｍｏｔｏ ａｎｄ Ｙ．Ｍａ
ｔｓｕｕｒａ；Ｊ．Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｖｏｌ，５５
（６）１５Ｍａｒｃｈ １９８４，ｐ２０８３、等に
は、原子百分比で８〜３０％のＲ（但しＲはＹを包含す
る希土類元素の少なくとも１種）、２〜２８％のＢ及び
残部Ｆｅから成る磁気異方性焼結体であることを特徴と
する永久磁石及びそれが粉末冶金法に基づく焼結によっ
て製造されることが開示されている。
【０００５】この方法は、合金を粉末にすることを必須
とするものであり、合金中の含有酸素濃度が高く耐食性
が悪いという問題がある。一般的にこの製造方法は高価
な設備が必要になるばかりでなく生産効率が悪く、結局
磁石の製造コストが高くなってしまう。
とするものであり、合金中の含有酸素濃度が高く耐食性
が悪いという問題がある。一般的にこの製造方法は高価
な設備が必要になるばかりでなく生産効率が悪く、結局
磁石の製造コストが高くなってしまう。
【０００６】（２）また、特開昭５９−２１１５４９号
公報やＲ．Ｗ．Ｌｅｅ；Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｌｅｔ
ｔ．Ｖｏｌ，４６（８），１５ Ａｐｒｉｌ １９８
５，ｐ７９０には、アモルファス合金を製造するに用い
る急冷薄帯製造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄片を
作り、その薄片を樹脂結合法で磁石にするメルトスピニ
ング法による急冷薄片を用いた樹脂結合方法で希土類−
鉄磁石が製造されることが開示されている。この永久磁
石は、原理的に等方性であるので低エネルギー積であ
り、ヒステリシスループの角形性もよくないので、温度
特性に対しても、使用する面においても不利である。
公報やＲ．Ｗ．Ｌｅｅ；Ａｐｐｌ，Ｐｈｙｓ，Ｌｅｔ
ｔ．Ｖｏｌ，４６（８），１５ Ａｐｒｉｌ １９８
５，ｐ７９０には、アモルファス合金を製造するに用い
る急冷薄帯製造装置で、厚さ３０μｍ程度の急冷薄片を
作り、その薄片を樹脂結合法で磁石にするメルトスピニ
ング法による急冷薄片を用いた樹脂結合方法で希土類−
鉄磁石が製造されることが開示されている。この永久磁
石は、原理的に等方性であるので低エネルギー積であ
り、ヒステリシスループの角形性もよくないので、温度
特性に対しても、使用する面においても不利である。
【０００７】（３）さらに、特開昭６０−１００４０２
号公報や前述のＲ．Ｗ．Ｌｅｅの論文には、前記（２）
におけるリボン状急冷薄帯あるいは薄帯の片を真空中あ
るいは不活性雰囲気中で約７００℃でホットプレスを行
なって高密度化し、次いで最初の厚みの１／２になるま
で据え込み加工（ダイアップセット）を行なうことによ
り、合金はプレス方向と平行に配向し異方性化する方法
が示されている。
号公報や前述のＲ．Ｗ．Ｌｅｅの論文には、前記（２）
におけるリボン状急冷薄帯あるいは薄帯の片を真空中あ
るいは不活性雰囲気中で約７００℃でホットプレスを行
なって高密度化し、次いで最初の厚みの１／２になるま
で据え込み加工（ダイアップセット）を行なうことによ
り、合金はプレス方向と平行に配向し異方性化する方法
が示されている。
【０００８】この方法は製造コストが高く、量産が困難
であるという問題がある。
であるという問題がある。
【０００９】（４）これに対し、特開昭６２−２７６８
０３号公報には、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
うち少なくとも１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ ２原
子％〜２８原子％、Ｃｏ ５０原子％以下、Ａｌ １５
原子％以下、及び残部が鉄及びその他の製造上不可避な
不純物からなる合金を溶解および鋳造後、該鋳造合金を
夫々５００℃以上の温度で、油圧プレスのダイに装入す
る押出し加工、またロールにより圧延する圧延加工、さ
らに基板の上に載置しスタンプするスタンプ加工等の熱
間加工を行うことにより、結晶粒を微細化しまたその結
晶軸を特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的
に異方性化することを特徴とする希土類−鉄系永久磁石
が開示されている。
０３号公報には、Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素の
うち少なくとも１種）８原子％〜３０原子％、Ｂ ２原
子％〜２８原子％、Ｃｏ ５０原子％以下、Ａｌ １５
原子％以下、及び残部が鉄及びその他の製造上不可避な
不純物からなる合金を溶解および鋳造後、該鋳造合金を
夫々５００℃以上の温度で、油圧プレスのダイに装入す
る押出し加工、またロールにより圧延する圧延加工、さ
らに基板の上に載置しスタンプするスタンプ加工等の熱
間加工を行うことにより、結晶粒を微細化しまたその結
晶軸を特定の方向に配向せしめて、該鋳造合金を磁気的
に異方性化することを特徴とする希土類−鉄系永久磁石
が開示されている。
【００１０】この方法は、磁石合金をカプセルに密封し
て熱間加工するので大気中で加工できるため、加工時の
雰囲気制御が不要で高価な設備を必要としない。製造工
程全体が簡略なため、製造コストが安い。また、粉末工
程を含まないため含有酸素濃度が低く耐食性がよい。さ
らに、機械的強度が高く大型の磁石が製造可能である
等、多くの長所を有する。
て熱間加工するので大気中で加工できるため、加工時の
雰囲気制御が不要で高価な設備を必要としない。製造工
程全体が簡略なため、製造コストが安い。また、粉末工
程を含まないため含有酸素濃度が低く耐食性がよい。さ
らに、機械的強度が高く大型の磁石が製造可能である
等、多くの長所を有する。
【００１１】高い磁気特性を得るためには結晶粒径が微
細でなければらない。特開昭６３−１１４１０６号公報
には、希土類元素（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分
とする磁石の製造方法において、その平均結晶粒径が１
５０μｍ以下となるように鋳造し、次に５００℃以上の
温度で熱間加工することにより該磁石を異方性化するこ
とを特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。
また、特開平１−１７５２０８号公報には、希土類元素
（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分とする磁石の製造
方法において、その平均結晶粒径が０．０１μｍ以上１
μｍ以下となるように鋳造し、次に５００℃以上の温度
で熱間加工することにより該磁石を異方性化することを
特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。さら
に、特開平２−００７５０５号公報には、希土類元素
（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分とする磁石の製造
方法において、その平均結晶粒径が２０μｍ以下、２０
〜５０μｍ、５０〜１００μｍとなるよう鋳造し、その
それぞれの合金に対し歪速度が１０-4〜１０2／ｓｅ
ｃ、１０-4〜１０／ｓｅｃ、１０-4〜１／ｓｅｃの範囲
で熱間加工することにより該合金を異方性化することを
特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。いず
れも平均結晶粒径が小さいほど加工性および磁気特性が
向上することが示されているが、加工温度と結晶粒径の
関係についは言及していない。また、特開昭６２−２０
５２２６号公報には、Ｒ2Ｆｅ14Ｂを第１相とするB鋳造
合金を粉砕し缶に詰めてロールにより圧密化する方法、
または鋳造合金から機械加工によりビレットを切り出し
高温で処理する方法が示されている。この中では結晶粒
径が１０〜３０μｍの合金に対し、加工温度は７３０±
３０℃が望ましいとされている。しかしながら、そこで
得られている磁気特性は低いレベルであり、加工温度と
結晶粒径の関係について記述されていない。
細でなければらない。特開昭６３−１１４１０６号公報
には、希土類元素（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分
とする磁石の製造方法において、その平均結晶粒径が１
５０μｍ以下となるように鋳造し、次に５００℃以上の
温度で熱間加工することにより該磁石を異方性化するこ
とを特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。
また、特開平１−１７５２０８号公報には、希土類元素
（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分とする磁石の製造
方法において、その平均結晶粒径が０．０１μｍ以上１
μｍ以下となるように鋳造し、次に５００℃以上の温度
で熱間加工することにより該磁石を異方性化することを
特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。さら
に、特開平２−００７５０５号公報には、希土類元素
（Ｙを含む）と鉄とボロンを基本成分とする磁石の製造
方法において、その平均結晶粒径が２０μｍ以下、２０
〜５０μｍ、５０〜１００μｍとなるよう鋳造し、その
それぞれの合金に対し歪速度が１０-4〜１０2／ｓｅ
ｃ、１０-4〜１０／ｓｅｃ、１０-4〜１／ｓｅｃの範囲
で熱間加工することにより該合金を異方性化することを
特徴とする永久磁石の製造方法が開示されている。いず
れも平均結晶粒径が小さいほど加工性および磁気特性が
向上することが示されているが、加工温度と結晶粒径の
関係についは言及していない。また、特開昭６２−２０
５２２６号公報には、Ｒ2Ｆｅ14Ｂを第１相とするB鋳造
合金を粉砕し缶に詰めてロールにより圧密化する方法、
または鋳造合金から機械加工によりビレットを切り出し
高温で処理する方法が示されている。この中では結晶粒
径が１０〜３０μｍの合金に対し、加工温度は７３０±
３０℃が望ましいとされている。しかしながら、そこで
得られている磁気特性は低いレベルであり、加工温度と
結晶粒径の関係について記述されていない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】これに対しいくつかに
実験を行なったところ、結晶粒径によって最適加工温度
が異なるため、しばしば期待する磁気特性が得られない
ことがあるという問題があった。平均結晶粒径が小さい
ほど加工性が向上し配向しやすくなる。また、加工温度
が高いほど変形抵抗が低下するため加工性が向上し配向
性が向上する。一方、加工温度が高すぎると保磁力が低
下する。一般に、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金の平均粒径は
鋳造条件により５〜１５０μｍの範囲で変化する。すな
わち、加工温度はその粒径に応じて変化させないと、高
い磁気特性が得られないという問題があった。
実験を行なったところ、結晶粒径によって最適加工温度
が異なるため、しばしば期待する磁気特性が得られない
ことがあるという問題があった。平均結晶粒径が小さい
ほど加工性が向上し配向しやすくなる。また、加工温度
が高いほど変形抵抗が低下するため加工性が向上し配向
性が向上する。一方、加工温度が高すぎると保磁力が低
下する。一般に、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系鋳造合金の平均粒径は
鋳造条件により５〜１５０μｍの範囲で変化する。すな
わち、加工温度はその粒径に応じて変化させないと、高
い磁気特性が得られないという問題があった。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記課題に対し熱間加工
温度を最適化する研究を行なった結果、平均粒径によっ
て熱間加工の温度を変えることにより高い磁気特性が得
られるという知見を得た。
温度を最適化する研究を行なった結果、平均粒径によっ
て熱間加工の温度を変えることにより高い磁気特性が得
られるという知見を得た。
【００１４】すなわち本発明は、Ｒ（ただしＲはＹを含
む希土類元素のうち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及
びＢ（ボロン）を原料基本成分とする平均結晶粒径１０
μｍ未満の合金を７００〜１１００℃の温度で熱間加工
すること、また、平均結晶粒径１０μｍ以上の合金を９
００〜１１００℃の温度で熱間加工することを特徴とす
るものである。
む希土類元素のうち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及
びＢ（ボロン）を原料基本成分とする平均結晶粒径１０
μｍ未満の合金を７００〜１１００℃の温度で熱間加工
すること、また、平均結晶粒径１０μｍ以上の合金を９
００〜１１００℃の温度で熱間加工することを特徴とす
るものである。
【００１５】
【作用】上記の希土類永久磁石の製造方法は、熱間加工
温度を粒径に応じて最適化するものである。
温度を粒径に応じて最適化するものである。
【００１６】まずＲ−Ｆｅ−Ｂ系合金は、粒径にかかわ
らず７００℃以下になると塑性変形しにくくなりクラッ
クが発生しやすくなるとともに配向度が低下するため、
高い磁気特性が得られない。また、１１００℃以上にな
ると粒径の粗大化が激しくなり、高い保磁力が得られな
い。したがって、熱間加工温度を７００〜１１００℃に
する必要がある。
らず７００℃以下になると塑性変形しにくくなりクラッ
クが発生しやすくなるとともに配向度が低下するため、
高い磁気特性が得られない。また、１１００℃以上にな
ると粒径の粗大化が激しくなり、高い保磁力が得られな
い。したがって、熱間加工温度を７００〜１１００℃に
する必要がある。
【００１７】次に粒径に注目すると、鋳造合金の平均粒
径が１０μｍ以上の場合、９００℃以下では加工中に割
れが発生し配向度が低くなってしまう。平均粒径１０μ
ｍ以下であれば、７００〜１１００℃の加工温度で加工
可能である。加工温度の上限は１１００℃である。この
温度を超えると粒径の粗大化により保磁力が低下してし
まう。高い磁気特性を得るためには平均結晶粒径も５０
μｍ以下が望ましい。さらに、平均粒径１０μｍ以下の
場合は１０００℃以上の温度になると粒成長しやすいた
め、熱間加工前に長時間高温にされないことが望まし
い。
径が１０μｍ以上の場合、９００℃以下では加工中に割
れが発生し配向度が低くなってしまう。平均粒径１０μ
ｍ以下であれば、７００〜１１００℃の加工温度で加工
可能である。加工温度の上限は１１００℃である。この
温度を超えると粒径の粗大化により保磁力が低下してし
まう。高い磁気特性を得るためには平均結晶粒径も５０
μｍ以下が望ましい。さらに、平均粒径１０μｍ以下の
場合は１０００℃以上の温度になると粒成長しやすいた
め、熱間加工前に長時間高温にされないことが望まし
い。
【００１８】
【実施例】（実施例１）先ずアルゴン雰囲気中で誘導加
熱炉を用いて、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成
の合金を溶解し、次いで鋳型比の異なる４種類の型に鋳
造し、柱状晶組織から成る長さ１５０ｍｍ×高さ１４０
ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳造サンプルを得た。その組織を
顕微鏡により観察したところ、平均結晶粒径はそれぞれ
５μｍ、８μｍ、１３μｍ、２５μｍであった。この鋳
造サンプルから厚さ１８ｍｍ×高さ３８ｍｍ×長さ６０
ｍｍのビレットに加工した。これを、外形が幅６０ｍｍ
×高さ７６ｍｍ長さ１２０ｍｍのＳＳ４１製シースにい
れ溶接により密封し、６００℃、８００℃、１０００℃
でそれぞれ１時間加熱したものを、ロール径３００ｍｍ
の圧延機を用いて圧延を行なった。圧下率は２０％で６
パスの圧延を行い、最終加工度７４％の圧延材を得た。
熱炉を用いて、Ｐｒ16.5Ｆｅ77.2Ｂ5.1Ｃｕ1.2なる組成
の合金を溶解し、次いで鋳型比の異なる４種類の型に鋳
造し、柱状晶組織から成る長さ１５０ｍｍ×高さ１４０
ｍｍ×厚さ２０ｍｍの鋳造サンプルを得た。その組織を
顕微鏡により観察したところ、平均結晶粒径はそれぞれ
５μｍ、８μｍ、１３μｍ、２５μｍであった。この鋳
造サンプルから厚さ１８ｍｍ×高さ３８ｍｍ×長さ６０
ｍｍのビレットに加工した。これを、外形が幅６０ｍｍ
×高さ７６ｍｍ長さ１２０ｍｍのＳＳ４１製シースにい
れ溶接により密封し、６００℃、８００℃、１０００℃
でそれぞれ１時間加熱したものを、ロール径３００ｍｍ
の圧延機を用いて圧延を行なった。圧下率は２０％で６
パスの圧延を行い、最終加工度７４％の圧延材を得た。
【００１９】冷却後シースをとり除き、１０２５℃で１
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。鋳造合金の
平均粒径、圧延温度と(BH)max、iHcの関係を表１に示
す。
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ８ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。鋳造合金の
平均粒径、圧延温度と(BH)max、iHcの関係を表１に示
す。
【００２０】
【表１】
【００２１】この結果からわかるように、粒径に無関係
に６００℃では高い磁気特性は得られない。また、平均
粒径が１０μｍ以上の場合、加工温度は１０００℃の場
合のみ高い性能が得られている。
に６００℃では高い磁気特性は得られない。また、平均
粒径が１０μｍ以上の場合、加工温度は１０００℃の場
合のみ高い性能が得られている。
【００２２】（実施例２）実施例１で得られた合金を１
０２０℃で２０時間熱処理した結果、平均粒径は８μｍ
から１５μｍに、また１３μｍから２０μｍに大きくな
った。これらの合金（結晶粒径８，１３，１５，２０μ
ｍ）を厚さ１８ｍｍ×高さ３８ｍｍ×長さ６０ｍｍのビ
レットに加工し、幅６０ｍｍ×高さ７６ｍｍ×長さ１２
０ｍｍのＳＳ４１製カプセルにいれ溶接により密封し、
６５０〜１１５０℃の温度において１時間加熱したもの
を、ロール径３００ｍｍの圧延機を用いて圧延を行なっ
た。圧下率２０％で６パスの圧延により、総加工度７４
％の圧延サンプルを得た。
０２０℃で２０時間熱処理した結果、平均粒径は８μｍ
から１５μｍに、また１３μｍから２０μｍに大きくな
った。これらの合金（結晶粒径８，１３，１５，２０μ
ｍ）を厚さ１８ｍｍ×高さ３８ｍｍ×長さ６０ｍｍのビ
レットに加工し、幅６０ｍｍ×高さ７６ｍｍ×長さ１２
０ｍｍのＳＳ４１製カプセルにいれ溶接により密封し、
６５０〜１１５０℃の温度において１時間加熱したもの
を、ロール径３００ｍｍの圧延機を用いて圧延を行なっ
た。圧下率２０％で６パスの圧延により、総加工度７４
％の圧延サンプルを得た。
【００２３】冷却後シースをとり除き、１０２５℃で１
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ６ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。その結果を
表２に示す。
２時間、５００℃で６時間熱処理を行なった後、機械加
工により７ｍｍ×７ｍｍ×高さ６ｍｍのサンプルを作製
し、ＢＨトレーサにて磁気特性を測定した。その結果を
表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】この結果から、平均粒径が１０μｍ未満の
場合最適熱間加工温度は７００〜１１００℃であり、平
均粒径が１０μｍ以上の場合最適熱間加工温度は９００
〜１１００℃であるということがわかる。
場合最適熱間加工温度は７００〜１１００℃であり、平
均粒径が１０μｍ以上の場合最適熱間加工温度は９００
〜１１００℃であるということがわかる。
【００２６】
【発明の効果】叙上の如く本発明の希土類永久磁石粉末
の製造方法は、次の如き効果を奏するものである。
の製造方法は、次の如き効果を奏するものである。
【００２７】（１）鋳造・熱間圧延・熱処理の工程から
つくられるため、機械的強度が高く大型で低コストの磁
石ができる。
つくられるため、機械的強度が高く大型で低コストの磁
石ができる。
【００２８】（２）従来の圧延条件でつくられたものに
比べ、磁気特性が向上する。
比べ、磁気特性が向上する。
【００２９】（３）せん断変形の集中を抑えることがで
きるため、磁気特性のばらつき、クラックの発生を減ら
すことができる。
きるため、磁気特性のばらつき、クラックの発生を減ら
すことができる。
フロントページの続き (72)発明者 伊原 清二 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内 (72)発明者 秋岡 宏治 長野県諏訪市大和３丁目３番５号セイコー エプソン株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のう
ち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及びＢ（ボロン）を
原料基本成分とする平均結晶粒径１０μｍ未満の合金
を、７００〜１１００℃の温度で熱間加工することによ
り、該合金を異方性化することを特徴とする希土類永久
磁石の製造方法。 - 【請求項２】 Ｒ（ただしＲはＹを含む希土類元素のう
ち少なくとも１種）、Ｆｅ（鉄）、及びＢ（ボロン）を
原料基本成分とする平均結晶粒径１０μｍ以上の合金
を、９００〜１１００℃の温度で熱間加工することによ
り、該合金を異方性化することを特徴とする希土類永久
磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5041453A JPH06260311A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5041453A JPH06260311A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06260311A true JPH06260311A (ja) | 1994-09-16 |
Family
ID=12608802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5041453A Pending JPH06260311A (ja) | 1993-03-02 | 1993-03-02 | 希土類永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06260311A (ja) |
-
1993
- 1993-03-02 JP JP5041453A patent/JPH06260311A/ja active Pending
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