JPH0621284B2 - 高炉の送風羽口 - Google Patents
高炉の送風羽口Info
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- JPH0621284B2 JPH0621284B2 JP1268087A JP26808789A JPH0621284B2 JP H0621284 B2 JPH0621284 B2 JP H0621284B2 JP 1268087 A JP1268087 A JP 1268087A JP 26808789 A JP26808789 A JP 26808789A JP H0621284 B2 JPH0621284 B2 JP H0621284B2
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- insulating sleeve
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は高炉における送風羽口の断熱構造に関するもの
である。
である。
（従来の技術） 通常、高炉の送風羽口はその内部を通水冷却しているこ
とから、その熱風流路面を断熱することで熱風温度の低
下を防止し、熱風炉の省エネルギーを図ることが行われ
ている。具体的には、実開昭５２−１４１００７号ある
いは実開昭５３−１２８３０６号に開示されているよう
に、羽口先端より後退した位置の熱風流路面に耐火物製
の断熱スリーブを嵌装する。
とから、その熱風流路面を断熱することで熱風温度の低
下を防止し、熱風炉の省エネルギーを図ることが行われ
ている。具体的には、実開昭５２−１４１００７号ある
いは実開昭５３−１２８３０６号に開示されているよう
に、羽口先端より後退した位置の熱風流路面に耐火物製
の断熱スリーブを嵌装する。
断熱スリーブの材質としてはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系耐火
材が知られている。
材が知られている。
（発明が解決しようとする課題） 断熱スリーブを羽口先端より後退した位置に配設するの
は、実開昭５２−１４１００７号では羽口先端から８０
mm後退した位置に配設した態様が開示されているが、こ
れは羽口前方の炉内レースウエイからの放射熱によって
断熱スリーブ先端部が不規則に損傷し、熱風流路断面積
が羽口毎に変動することを防止せんとするものである。
は、実開昭５２−１４１００７号では羽口先端から８０
mm後退した位置に配設した態様が開示されているが、こ
れは羽口前方の炉内レースウエイからの放射熱によって
断熱スリーブ先端部が不規則に損傷し、熱風流路断面積
が羽口毎に変動することを防止せんとするものである。
また、同一羽口においても断熱スリーブ先端部が不規則
に損傷し、その形状が時系列的に変動すると、該送風羽
口から吐出される熱風束形状が変動しレースウエイが微
妙に乱れる。
に損傷し、その形状が時系列的に変動すると、該送風羽
口から吐出される熱風束形状が変動しレースウエイが微
妙に乱れる。
これら送風条件の長期にわたる変動は結果として炉床部
の円周バランスを不均一とし、炉操業を不安定にする。
の円周バランスを不均一とし、炉操業を不安定にする。
ところが、高炉には通常２〜４本の出銑口が設置されて
おり、この出銑口の直上部の送風羽口前方の炉内温度は
その他の部位の送風羽口前方の炉内温度より高いことか
ら、上記同一条件で断熱スリーブを配設すると、出銑口
の直上部の送風羽口の断熱スリーブの先端部は炉内レー
スウエイからの放射熱及び炉内滴下物アタックによって
早く損傷することとなる。
おり、この出銑口の直上部の送風羽口前方の炉内温度は
その他の部位の送風羽口前方の炉内温度より高いことか
ら、上記同一条件で断熱スリーブを配設すると、出銑口
の直上部の送風羽口の断熱スリーブの先端部は炉内レー
スウエイからの放射熱及び炉内滴下物アタックによって
早く損傷することとなる。
また、通常の材質の断熱スリーブを配置した送風羽口に
直線状の微粉炭吹き込みランスを羽口軸線に対して傾斜
した状態で挿入し、このランスを介して微粉炭を炉内に
吹き込むと燃焼残渣である灰分の溶融物が断熱スリーブ
内面に付着堆積し熱風流路断面積を変動もしくは閉塞さ
せるということとなる。
直線状の微粉炭吹き込みランスを羽口軸線に対して傾斜
した状態で挿入し、このランスを介して微粉炭を炉内に
吹き込むと燃焼残渣である灰分の溶融物が断熱スリーブ
内面に付着堆積し熱風流路断面積を変動もしくは閉塞さ
せるということとなる。
本発明は上記問題を解決するためのもので、出銑口の直
上部の送風羽口と他の部位の送風羽口に配置する断熱ス
リーブの材質特性に差を設けることで、断熱スリーブの
寿命を均一化すると共に熱風流路断面積に差を設けるこ
とで炉内温度差を抑制し、これによって送風条件の変動
を抑制せんとするものである。
上部の送風羽口と他の部位の送風羽口に配置する断熱ス
リーブの材質特性に差を設けることで、断熱スリーブの
寿命を均一化すると共に熱風流路断面積に差を設けるこ
とで炉内温度差を抑制し、これによって送風条件の変動
を抑制せんとするものである。
また、この効果を安定して達成するためには断熱スリー
ブの材質特性として、炉肉鉄酸化物等による耐損傷性、
耐熱強度、断熱特性が要求されるが、これら諸特性を兼
備する耐火物は少なく又高価であることから、出銑口の
直上部の送風羽口には耐損傷性、耐熱強度の優れた耐火
物スリーブの配置構造に工夫を加え、低熱伝導率のモル
タル層を介在させることで断熱特性を付加するものであ
る。
ブの材質特性として、炉肉鉄酸化物等による耐損傷性、
耐熱強度、断熱特性が要求されるが、これら諸特性を兼
備する耐火物は少なく又高価であることから、出銑口の
直上部の送風羽口には耐損傷性、耐熱強度の優れた耐火
物スリーブの配置構造に工夫を加え、低熱伝導率のモル
タル層を介在させることで断熱特性を付加するものであ
る。
また、羽口先端部における羽口の熱風流路面と断熱スリ
ーブの熱風流路面との段差を断熱スリーブ先端強度の許
容範囲内で最小とすることで、熱風流の乱れを抑制する
ものである。
ーブの熱風流路面との段差を断熱スリーブ先端強度の許
容範囲内で最小とすることで、熱風流の乱れを抑制する
ものである。
また、上記のように特定の材質の耐火物スリーブの配置
構造に工夫を加えて断熱スリーブを配置した送風羽口と
特定形状の微粉炭吹き込みランスを組み合わせること
で、特に熱負荷の高い出銑口直上の羽口と他の部位の羽
口をそれぞれ閉塞することなく微粉炭吹き込み可能とす
るものである。
構造に工夫を加えて断熱スリーブを配置した送風羽口と
特定形状の微粉炭吹き込みランスを組み合わせること
で、特に熱負荷の高い出銑口直上の羽口と他の部位の羽
口をそれぞれ閉塞することなく微粉炭吹き込み可能とす
るものである。
（課題を解決するための手段） 本発明は、羽口先端より後退した位置に断熱スリーブを
配設した送風羽口において、出銑口直上の送風羽口には
Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブを、その他の部位の
羽口にはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブを配置し、
上記出銑口直上の羽口の熱風流路断面積を他の部位の羽
口のそれよりも小さくしたことを特徴とする高炉の送風
羽口である。
配設した送風羽口において、出銑口直上の送風羽口には
Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブを、その他の部位の
羽口にはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブを配置し、
上記出銑口直上の羽口の熱風流路断面積を他の部位の羽
口のそれよりも小さくしたことを特徴とする高炉の送風
羽口である。
このような断熱スリーブの好ましい実施態様としては、
出銑口直上の羽口とＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ
との間に低熱伝導率のモルタル層を形成するものであ
り、断熱スリーブの先端部をテーパー状に形成し熱風流
路断面積が拡大したことによって、一層容易に上記課題
が達成でき、また、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ
を配設した送風羽口には直線状の微粉炭吹き込みランス
を羽口軸線に対して傾斜して挿入し、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ
２系断熱スリーブを配設した送風羽口には先端部をへの
字状に屈曲させた微粉炭吹き込みランスの先端部が羽口
軸線と平行となるように羽口軸線に対して傾斜して挿入
することにより、安定した微粉炭吹き込みが達成され
る。
出銑口直上の羽口とＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ
との間に低熱伝導率のモルタル層を形成するものであ
り、断熱スリーブの先端部をテーパー状に形成し熱風流
路断面積が拡大したことによって、一層容易に上記課題
が達成でき、また、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ
を配設した送風羽口には直線状の微粉炭吹き込みランス
を羽口軸線に対して傾斜して挿入し、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ
２系断熱スリーブを配設した送風羽口には先端部をへの
字状に屈曲させた微粉炭吹き込みランスの先端部が羽口
軸線と平行となるように羽口軸線に対して傾斜して挿入
することにより、安定した微粉炭吹き込みが達成され
る。
（作 用） 以下、本発明を図面に基づいて作用と共に説明する。
第１図は高炉の羽口レベルの水平断面のモデル図であっ
て、例えば円周方向に３４本の羽口１が配置されてい
る。本発明においても従来と同様に、羽口に配置する断
熱スリーブは羽口先端から少なくとも５０mm後退した位
置に配設（第２〜３図参照）する。
て、例えば円周方向に３４本の羽口１が配置されてい
る。本発明においても従来と同様に、羽口に配置する断
熱スリーブは羽口先端から少なくとも５０mm後退した位
置に配設（第２〜３図参照）する。
第２図に示すように、この羽口１の内、出銑口（図示せ
ず）直上の羽口２、即ち、特に熱負荷の高い位置の羽口
に配置する断熱スリーブとして、Ｃｒ2Ｏ3を１０〜５０
％配合したＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系耐火物で構成した断熱
スリーブ３を採用する。
ず）直上の羽口２、即ち、特に熱負荷の高い位置の羽口
に配置する断熱スリーブとして、Ｃｒ2Ｏ3を１０〜５０
％配合したＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系耐火物で構成した断熱
スリーブ３を採用する。
また、第３図に示すように、他の部位の羽口１にはＡｌ
2Ｏ3−ＳｉＯ２系耐火物で構成した安価な断熱スリーブ
４を配置する。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４は
その熱伝導率λが２〜３Kcal/m・hr・℃と断熱特性は優
れている。一方、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ３
は熱伝導率λが１０〜２０Kcal/m・hr・℃と断熱特性は
高くないが、炉内鉄酸化物による耐損傷性および耐熱強
度はＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４より優れてい
るので高炉の羽口断熱スリーブ３，４の寿命を均一化す
ることができる。
2Ｏ3−ＳｉＯ２系耐火物で構成した安価な断熱スリーブ
４を配置する。Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４は
その熱伝導率λが２〜３Kcal/m・hr・℃と断熱特性は優
れている。一方、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブ３
は熱伝導率λが１０〜２０Kcal/m・hr・℃と断熱特性は
高くないが、炉内鉄酸化物による耐損傷性および耐熱強
度はＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４より優れてい
るので高炉の羽口断熱スリーブ３，４の寿命を均一化す
ることができる。
また、本発明は出銑口直上の羽口２の熱風流路断面積を
他の部位の羽口の熱風流路断面積よりも小さくすること
によって、炉床部の円周熱バランスを調節するものであ
る。熱風流路断面積を小さくする程度は高炉の操業指
針、例えば、高出銑比操業とか低出銑比操業等によって
決定することができるものであり、断熱スリーブの内径
を小さくすることで５〜３０％の範囲で選択する。
他の部位の羽口の熱風流路断面積よりも小さくすること
によって、炉床部の円周熱バランスを調節するものであ
る。熱風流路断面積を小さくする程度は高炉の操業指
針、例えば、高出銑比操業とか低出銑比操業等によって
決定することができるものであり、断熱スリーブの内径
を小さくすることで５〜３０％の範囲で選択する。
上記手段を採用することにより、炉床部の円周熱バラン
スをほぼ均等に保った操業が達成できる。
スをほぼ均等に保った操業が達成できる。
第４図は本発明における断熱スリーブの配置態様図であ
って、出銑口直上の羽口２と断熱スリーブ３との間に、
その熱伝導率によって異なるが、０．５〜１５mmの低熱
伝導率のモルタル層５を形成するものである。使用する
モルタルとしてはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２等を主成分とする
通常のモルタルで、熱伝導率λが０．１〜２Kcal/m・hr
・℃の低熱伝導率のものが好ましい。
って、出銑口直上の羽口２と断熱スリーブ３との間に、
その熱伝導率によって異なるが、０．５〜１５mmの低熱
伝導率のモルタル層５を形成するものである。使用する
モルタルとしてはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２等を主成分とする
通常のモルタルで、熱伝導率λが０．１〜２Kcal/m・hr
・℃の低熱伝導率のものが好ましい。
第５図は本発明における、先端部をテーパー状に形成し
た断熱スリーブ３，４の断面図で、羽口１，２先端部の
内径Ｄ１に対して断熱スリーブ３，４先端の内径Ｄ２が
小さくなるように先端部の所定の位置の内径Ｄ３よりテ
ーパー状に形成し、断熱スリーブの先端部の熱風流路断
面積を拡大した。この断熱スリーブ３，４先端の内径Ｄ
２は断熱スリーブ３，４先端部の強度によって定めるも
のであるが、小さくする程度は、熱風流速が２００〜２
８０m/s と高速であるため、断熱スリーブ３，４先端部
の圧損変動低減の観点から、ラバール理論より(1) 式で
Ｒ＝１．２以下となるように設定した。
た断熱スリーブ３，４の断面図で、羽口１，２先端部の
内径Ｄ１に対して断熱スリーブ３，４先端の内径Ｄ２が
小さくなるように先端部の所定の位置の内径Ｄ３よりテ
ーパー状に形成し、断熱スリーブの先端部の熱風流路断
面積を拡大した。この断熱スリーブ３，４先端の内径Ｄ
２は断熱スリーブ３，４先端部の強度によって定めるも
のであるが、小さくする程度は、熱風流速が２００〜２
８０m/s と高速であるため、断熱スリーブ３，４先端部
の圧損変動低減の観点から、ラバール理論より(1) 式で
Ｒ＝１．２以下となるように設定した。
Ｋ：熱風の比熱比 Ｐ1：羽口入側静圧 Ｐ2：羽口出側静圧 Ｄ2：断熱スリーブの先端内径 Ｄ3：断熱スリーブの先端部内径 α ：定数 また、第２図に示すようにＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱ス
リーブ３を配設した送風羽口２には直線状の微粉炭吹き
込みランス６を羽口軸線に対して傾斜して挿入し、第３
図に示すように、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４
を配設した送風羽口１には先端部をへの字状に屈曲させ
た微粉炭吹き込みランス７の先端部が羽口軸線と平行と
なるように羽口軸線に対して傾斜して挿入した。上記ラ
ンス６はその先端が羽口２の後端部に近接した位置（設
備構成上最も取り付け易い位置）に配置したので、ラン
ス６から羽口１内に吹き込まれる微粉炭はランス６の挿
入角度に沿って偏流となり、燃焼炎の一部が断熱スリー
ブ３の上部面に衝突する状態であるが、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ
2Ｏ3系耐火物であることから燃焼残渣は断熱スリーブ３
表面に付着することない。また、上記ランス７はその先
端部をへの字状に屈曲させ、その軸線と羽口１の軸線を
平行状態に配置し、かつ、その先端を羽口１の中間部に
配置するという吹き込みランス７に工夫を凝らしたの
で、一般的に灰分が付着し易いＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断
熱スリーブであるが、微粉炭の燃焼炎は熱風に囲まれた
状態で断熱スリーブ４に衝突することなく炉内に吹き込
まれるので燃焼残渣が断熱スリーブ４表面に付着するこ
とない。
リーブ３を配設した送風羽口２には直線状の微粉炭吹き
込みランス６を羽口軸線に対して傾斜して挿入し、第３
図に示すように、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４
を配設した送風羽口１には先端部をへの字状に屈曲させ
た微粉炭吹き込みランス７の先端部が羽口軸線と平行と
なるように羽口軸線に対して傾斜して挿入した。上記ラ
ンス６はその先端が羽口２の後端部に近接した位置（設
備構成上最も取り付け易い位置）に配置したので、ラン
ス６から羽口１内に吹き込まれる微粉炭はランス６の挿
入角度に沿って偏流となり、燃焼炎の一部が断熱スリー
ブ３の上部面に衝突する状態であるが、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ
2Ｏ3系耐火物であることから燃焼残渣は断熱スリーブ３
表面に付着することない。また、上記ランス７はその先
端部をへの字状に屈曲させ、その軸線と羽口１の軸線を
平行状態に配置し、かつ、その先端を羽口１の中間部に
配置するという吹き込みランス７に工夫を凝らしたの
で、一般的に灰分が付着し易いＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断
熱スリーブであるが、微粉炭の燃焼炎は熱風に囲まれた
状態で断熱スリーブ４に衝突することなく炉内に吹き込
まれるので燃焼残渣が断熱スリーブ４表面に付着するこ
とない。
（実施例） 第１図に示すように、出銑口直上以外の羽口にはハイア
ルミナ製（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２）の断熱スリーブを羽口
先端から６０mm後退した位置に配置し、出銑口直上の羽
口にはＣｒ2Ｏ3 ５０％のＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱ス
リーブを羽口先端から６０mm後退した位置に配置した。
また、出銑口直上の羽口断熱スリーブのＤ３は出銑口直
上以外の羽口断熱スリーブのＤ３より１０％小さくし
た。この結果、羽口部での熱風温度低下を３０℃抑制
し、出銑口直上の羽口においては安定的に風量を絞るこ
とができ、円周熱バランスを保てた。
ルミナ製（Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２）の断熱スリーブを羽口
先端から６０mm後退した位置に配置し、出銑口直上の羽
口にはＣｒ2Ｏ3 ５０％のＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱ス
リーブを羽口先端から６０mm後退した位置に配置した。
また、出銑口直上の羽口断熱スリーブのＤ３は出銑口直
上以外の羽口断熱スリーブのＤ３より１０％小さくし
た。この結果、羽口部での熱風温度低下を３０℃抑制
し、出銑口直上の羽口においては安定的に風量を絞るこ
とができ、円周熱バランスを保てた。
また、出銑口直上の羽口とＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱ス
リーブとの間に熱伝導率λ＝２Kcal/m・hr・℃のモルタ
ルの層を３０mm形成して、上記同様に送風したところ、
羽口部での熱風温度低下を５０℃抑制できた。
リーブとの間に熱伝導率λ＝２Kcal/m・hr・℃のモルタ
ルの層を３０mm形成して、上記同様に送風したところ、
羽口部での熱風温度低下を５０℃抑制できた。
また、第２図及び第３図に示すように、Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ
2Ｏ3系断熱スリーブを配置した出銑口直上部の羽口２に
は直線状の微粉炭吹き込みランス６を羽口軸線に対して
傾斜して挿入し、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４
を配設した送風羽口１には先端部をへの字状に屈曲させ
た微粉炭吹き込みランス７の先端部が羽口軸線と平行と
なるように羽口軸線に対して傾斜して挿入し、微粉炭を
吹き込んだところ、灰分の付着を起因する閉塞問題を惹
起することなく微粉炭を１３０Kg/t-pig吹き込めた。
2Ｏ3系断熱スリーブを配置した出銑口直上部の羽口２に
は直線状の微粉炭吹き込みランス６を羽口軸線に対して
傾斜して挿入し、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブ４
を配設した送風羽口１には先端部をへの字状に屈曲させ
た微粉炭吹き込みランス７の先端部が羽口軸線と平行と
なるように羽口軸線に対して傾斜して挿入し、微粉炭を
吹き込んだところ、灰分の付着を起因する閉塞問題を惹
起することなく微粉炭を１３０Kg/t-pig吹き込めた。
（発明の効果） 本発明は羽口条件に適応した断熱スリーブを取り付ける
ことができ、しかも断熱スリーブの寿命が安定するので
高炉休風時間を短縮でき、高炉の長期安定操業が可能と
なった。
ことができ、しかも断熱スリーブの寿命が安定するので
高炉休風時間を短縮でき、高炉の長期安定操業が可能と
なった。
【図面の簡単な説明】 第１図は高炉の羽口レベルの水平断面のモデル図、第２
図及び第３図は断熱スリーブ及び微粉炭吹き込みランス
の配置態様図、第４図はＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系耐火物ス
リーブの断熱構造の断面説明図、第５図は先端部をテー
パー状に形成した断熱スリーブの断面図である。 図中１は羽口、２は出銑口直上の羽口、３は出銑口直上
の羽口２に配置する断熱スリーブ、４は出銑口直上以外
の羽口に配置する断熱スリーブ、５は低熱伝導率のモル
タル層、６，７は微粉炭吹き込みランス。
図及び第３図は断熱スリーブ及び微粉炭吹き込みランス
の配置態様図、第４図はＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系耐火物ス
リーブの断熱構造の断面説明図、第５図は先端部をテー
パー状に形成した断熱スリーブの断面図である。 図中１は羽口、２は出銑口直上の羽口、３は出銑口直上
の羽口２に配置する断熱スリーブ、４は出銑口直上以外
の羽口に配置する断熱スリーブ、５は低熱伝導率のモル
タル層、６，７は微粉炭吹き込みランス。
Claims (4)
- 【請求項１】羽口先端より後退した位置に断熱スリーブ
を配設した送風羽口において、出銑口直上の送風羽口に
はＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブを、その他の部位
の羽口にはＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断熱スリーブを配置
し、上記出銑口直上の羽口の熱風流路断面積を他の部位
の羽口のそれよりも小さくしたことを特徴とする高炉の
送風羽口。 - 【請求項２】出銑口直上の送風羽口とＣｒ2Ｏ3−Ａｌ2
Ｏ3系断熱スリーブとの間に低熱伝導率のモルタル層を
形成したことを特徴とする請求項１記載の高炉の送風羽
口。 - 【請求項３】各断熱スリーブの先端部をテーパー状に形
成し熱風流路断面積を拡大したことを特徴とする請求項
１ないし２のいずれかに記載の高炉の送風羽口。 - 【請求項４】Ｃｒ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3系断熱スリーブを配設
した送風羽口には直線状の微粉炭吹き込みランスを羽口
軸線に対して傾斜して挿入し、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ２系断
熱スリーブを配設した送風羽口には先端部をへの字状に
屈曲させた微粉炭吹き込みランスの先端部が羽口軸線と
平行となるように羽口軸線に対して傾斜して挿入したこ
とを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の高
炉の送風羽口。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1268087A JPH0621284B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 高炉の送風羽口 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1268087A JPH0621284B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 高炉の送風羽口 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03130312A JPH03130312A (ja) | 1991-06-04 |
| JPH0621284B2 true JPH0621284B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=17453706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1268087A Expired - Fee Related JPH0621284B2 (ja) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | 高炉の送風羽口 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0621284B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102277459A (zh) * | 2011-08-15 | 2011-12-14 | 张昭贵 | 一种高炉风口及扩大其入口直径的方法 |
| JP6012358B2 (ja) * | 2012-09-20 | 2016-10-25 | 三菱重工業株式会社 | ブローパイプ構造 |
| KR200482613Y1 (ko) * | 2016-07-14 | 2017-02-16 | 김성군 | 낚시용 캐미컬라이트 장착구 |
-
1989
- 1989-10-17 JP JP1268087A patent/JPH0621284B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03130312A (ja) | 1991-06-04 |
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