JPH06187848A - 酸化物超伝導線材およびその製造方法 - Google Patents
酸化物超伝導線材およびその製造方法Info
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- JPH06187848A JPH06187848A JP4338729A JP33872992A JPH06187848A JP H06187848 A JPH06187848 A JP H06187848A JP 4338729 A JP4338729 A JP 4338729A JP 33872992 A JP33872992 A JP 33872992A JP H06187848 A JPH06187848 A JP H06187848A
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】優れた超伝導特性を有するYBa2Cu3O7-x 系の線
材と、その製造方法の提供。 【構成】下記(1) の超伝導線材と、(2) のその製造方
法。 (1) 銀シースとその内部に充填されたYbBa2Cu3O7-xの組
成式で表される酸化物とから成る超伝導線材。ただし、
上記組成式において、０≦ｘ≦１である。 (2) 次のからまでの工程を特徴とする超伝導線材の
製造方法。 Yb2O3 、BaCo3 およびCuO の各粉末をY
b：Ba：Cu＝１：２：３になるように調合し、酸素中ま
たは大気中で 800℃以上の温度で10時間以上加熱して仮
焼粉末とする。 上記の仮焼粉末を銀シースに充填
し、加工して線材となし、これを酸素分圧が0.01〜0.2
気圧の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持
し、毎時0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも 900℃まで
冷却する熱処理を施す。 その後更に 300〜450 ℃で
10時間以上保持する熱処理を施す。
材と、その製造方法の提供。 【構成】下記(1) の超伝導線材と、(2) のその製造方
法。 (1) 銀シースとその内部に充填されたYbBa2Cu3O7-xの組
成式で表される酸化物とから成る超伝導線材。ただし、
上記組成式において、０≦ｘ≦１である。 (2) 次のからまでの工程を特徴とする超伝導線材の
製造方法。 Yb2O3 、BaCo3 およびCuO の各粉末をY
b：Ba：Cu＝１：２：３になるように調合し、酸素中ま
たは大気中で 800℃以上の温度で10時間以上加熱して仮
焼粉末とする。 上記の仮焼粉末を銀シースに充填
し、加工して線材となし、これを酸素分圧が0.01〜0.2
気圧の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持
し、毎時0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも 900℃まで
冷却する熱処理を施す。 その後更に 300〜450 ℃で
10時間以上保持する熱処理を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電磁石、電力ケーブ
ル等に使用することのできる臨界電流密度の高い超伝導
線材、特にYbBa2Cu3O7-xの組成式で表される酸化物を充
填した銀シース線材とその製造方法に関する。
ル等に使用することのできる臨界電流密度の高い超伝導
線材、特にYbBa2Cu3O7-xの組成式で表される酸化物を充
填した銀シース線材とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】YBa2Cu3O7-x の組成式で表される酸化物
は、超伝導転移温度 (臨界温度、Ｔc)が約90Ｋのいわゆ
る高温超伝導物質であることは既によく知られている。
また、YBa2Cu3O7-x において Y (イットリウム) サイト
をNd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、TmおよびYbの
いずれかで置換したものも、Ｔc が約90Ｋの超伝導性を
持つ（Japanese Journal of Applied Physics Vol.26,
No.5. pp.L815-817 ）。
は、超伝導転移温度 (臨界温度、Ｔc)が約90Ｋのいわゆ
る高温超伝導物質であることは既によく知られている。
また、YBa2Cu3O7-x において Y (イットリウム) サイト
をNd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、TmおよびYbの
いずれかで置換したものも、Ｔc が約90Ｋの超伝導性を
持つ（Japanese Journal of Applied Physics Vol.26,
No.5. pp.L815-817 ）。
【０００３】これらの超伝導体(Y系超伝導体）は、セラ
ミック特有の硬くて脆い性質のために、コイルや電力ケ
ーブルとして使用するためには金属シース管に充填して
加工したシース線材にするのが通常である。このような
シース線材を製造する際には、一旦超伝導体を粉末に
し、金属管に詰めた後、線引き加工を行い、その後、熱
処理を施して超伝導体を焼結させ、超伝導体の部分が電
気的に繋がった状態にする必要がある。そのため、超伝
導体と金属シースの組み合わせの条件として、(a) シー
ス金属の融点が超伝導体の融点より高いこと、(b) 超伝
導体の融点付近の温度で、シース金属と超伝導体が反応
しないこと、の２つを満たすことが必要とされる。
ミック特有の硬くて脆い性質のために、コイルや電力ケ
ーブルとして使用するためには金属シース管に充填して
加工したシース線材にするのが通常である。このような
シース線材を製造する際には、一旦超伝導体を粉末に
し、金属管に詰めた後、線引き加工を行い、その後、熱
処理を施して超伝導体を焼結させ、超伝導体の部分が電
気的に繋がった状態にする必要がある。そのため、超伝
導体と金属シースの組み合わせの条件として、(a) シー
ス金属の融点が超伝導体の融点より高いこと、(b) 超伝
導体の融点付近の温度で、シース金属と超伝導体が反応
しないこと、の２つを満たすことが必要とされる。
【０００４】しかしながら、Y 系超伝導体では、上の２
つの条件を満たすシース用金属は知られておらず、その
ために、例えば、金属基板 (ハステロイテープ) に、ジ
ルコニアをバッファ層としてY-Ba-Cu-O 系の超伝導体の
膜を形成する試みがなされている (応用物理学会 1992
年春季予稿集 第１分冊 p.119)。しかし、このような
方法では、大電流用ケーブルの製造は困難で、テープ状
線材を作製するにも手間がかかり、且つ超伝導特性も十
分ではない。また、処理速度が遅く、大型で高価な真空
蒸着装置を必要とするので実用的でない。
つの条件を満たすシース用金属は知られておらず、その
ために、例えば、金属基板 (ハステロイテープ) に、ジ
ルコニアをバッファ層としてY-Ba-Cu-O 系の超伝導体の
膜を形成する試みがなされている (応用物理学会 1992
年春季予稿集 第１分冊 p.119)。しかし、このような
方法では、大電流用ケーブルの製造は困難で、テープ状
線材を作製するにも手間がかかり、且つ超伝導特性も十
分ではない。また、処理速度が遅く、大型で高価な真空
蒸着装置を必要とするので実用的でない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、優れた超伝
導特性を有するYBa2Cu3O7-x 系の線材を、できるだけ簡
単に製造することを課題としてなされたもので、具体的
には前記 (a)と(b) の条件を同時に満たす超伝導性酸化
物とシース金属の組合せと、それを利用した液体窒素温
度 (77Ｋ) 以上の温度で使用できる超伝導線材の製造方
法を提供することを目的とする。
導特性を有するYBa2Cu3O7-x 系の線材を、できるだけ簡
単に製造することを課題としてなされたもので、具体的
には前記 (a)と(b) の条件を同時に満たす超伝導性酸化
物とシース金属の組合せと、それを利用した液体窒素温
度 (77Ｋ) 以上の温度で使用できる超伝導線材の製造方
法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記(1) の超
伝導線材と、(2) のその製造方法を要旨とする。
伝導線材と、(2) のその製造方法を要旨とする。
【０００７】(1) 銀シースとその内部に充填されたYbBa
2Cu3O7-xの組成式で表される酸化物とから成る超伝導線
材。ただし、上記組成式において、０≦ｘ≦１）であ
る。
2Cu3O7-xの組成式で表される酸化物とから成る超伝導線
材。ただし、上記組成式において、０≦ｘ≦１）であ
る。
【０００８】(2) 次のからまでの工程を特徴とする
超伝導線材の製造方法。
超伝導線材の製造方法。
【０００９】 Yb2O3 、BaCo3 およびCuO の各粉末を
Yb：Ba：Cu＝１：２：３になるように調合し、酸素中ま
たは大気中で 800℃以上の温度で10時間以上加熱して仮
焼粉末とする。
Yb：Ba：Cu＝１：２：３になるように調合し、酸素中ま
たは大気中で 800℃以上の温度で10時間以上加熱して仮
焼粉末とする。
【００１０】 上記の仮焼粉末を銀シースに充填し、
加工して線材となし、これを酸素分圧が0.01〜0.2 気圧
の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持し、
毎時0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも900 ℃まで冷却
する熱処理を施す。
加工して線材となし、これを酸素分圧が0.01〜0.2 気圧
の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持し、
毎時0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも900 ℃まで冷却
する熱処理を施す。
【００１１】 その後更に 300〜450 ℃で10時間以上
保持する熱処理を施す。
保持する熱処理を施す。
【００１２】
【作用】本発明者は、YBa2Cu3O7-x で表される酸化物の
融点を調査し、Y サイトに入る希土類元素の原子番号が
増加するにつれて融点が低下することを見出した。そこ
で、最も融点の低いYbBa2Cu3O7-x (イットリウムY をイ
ッテルビウムYbに置き換えたもの) に注目し、この酸化
物と種々の金属との反応性を調べた。その結果、銀 (A
g) がYbBa2Cu3O7-xとは、その融点で以上の温度でも反
応しないことを確認した。更に、銀の融点（大気中で 9
40℃）は、YbBa2Cu3O7-xの大気中での融点とほぼ同じで
あるが、加熱雰囲気の酸素分圧を減らすことによって、
YbBa2Cu3O7-xの融点を低下させることができるので、銀
シース中でYbBa2Cu3O7-xを溶融させることが可能である
ことを見出した。
融点を調査し、Y サイトに入る希土類元素の原子番号が
増加するにつれて融点が低下することを見出した。そこ
で、最も融点の低いYbBa2Cu3O7-x (イットリウムY をイ
ッテルビウムYbに置き換えたもの) に注目し、この酸化
物と種々の金属との反応性を調べた。その結果、銀 (A
g) がYbBa2Cu3O7-xとは、その融点で以上の温度でも反
応しないことを確認した。更に、銀の融点（大気中で 9
40℃）は、YbBa2Cu3O7-xの大気中での融点とほぼ同じで
あるが、加熱雰囲気の酸素分圧を減らすことによって、
YbBa2Cu3O7-xの融点を低下させることができるので、銀
シース中でYbBa2Cu3O7-xを溶融させることが可能である
ことを見出した。
【００１３】本発明の超伝導線材は、YbBa2Cu3O7-xの組
成式で表される酸化物の、溶融し凝固したものが銀シー
スの内部に充填された線材である。なお、ここでは、テ
ープ状のものを含めて線材と称する。YbBa2Cu3O7-xを用
いるのは、上記のように、その融点が大気中でも銀の融
点よりも低く、銀シース中でYbBa2Cu3O7-xを一旦溶融状
態とし、これを凝固させるときに結晶成長させ、それに
よって、臨界電流密度(Jc) の高い超伝導線材を得るこ
とが可能だからである。
成式で表される酸化物の、溶融し凝固したものが銀シー
スの内部に充填された線材である。なお、ここでは、テ
ープ状のものを含めて線材と称する。YbBa2Cu3O7-xを用
いるのは、上記のように、その融点が大気中でも銀の融
点よりも低く、銀シース中でYbBa2Cu3O7-xを一旦溶融状
態とし、これを凝固させるときに結晶成長させ、それに
よって、臨界電流密度(Jc) の高い超伝導線材を得るこ
とが可能だからである。
【００１４】シース材料として銀を使用する理由は、銀
がYbBa2Cu3O7-xの融点付近の温度でこれと反応せず、ま
た、その温度で溶けないからである。更に銀は、冷間加
工性に優れ、線材に加工するのが容易であり、導電性も
高いからである。
がYbBa2Cu3O7-xの融点付近の温度でこれと反応せず、ま
た、その温度で溶けないからである。更に銀は、冷間加
工性に優れ、線材に加工するのが容易であり、導電性も
高いからである。
【００１５】上記の超伝導線材は、前記(2) の方法によ
って製造することができる。以下、この方法を工程順に
説明する。
って製造することができる。以下、この方法を工程順に
説明する。
【００１６】の工程：Yb2O3、BaCo3 およびCuO の各
粉末をこれらの酸化物中の金属元素、即ち、Yb、Baおよ
びCuの原子数の比 (Yb：Ba：Cu) が１：２：３になるよ
うに調合して仮焼する。この仮焼は、粉砕工程を挟んで
数回繰り返し行うのが望ましい。
粉末をこれらの酸化物中の金属元素、即ち、Yb、Baおよ
びCuの原子数の比 (Yb：Ba：Cu) が１：２：３になるよ
うに調合して仮焼する。この仮焼は、粉砕工程を挟んで
数回繰り返し行うのが望ましい。
【００１７】仮焼は、原料を反応させて YbBa2Cu3Ox を
形成させ、その際に不要な CO2、その他の吸着ガスを放
出させるために酸素中または大気中で 800℃以上の温度
で10時間以上加熱して行う。
形成させ、その際に不要な CO2、その他の吸着ガスを放
出させるために酸素中または大気中で 800℃以上の温度
で10時間以上加熱して行う。
【００１８】仮焼を 800℃以上で行うのは、この温度よ
りも低いと実質的に反応が進行しないからである。反応
促進のためには酸素雰囲気が望ましいが大気中でも差し
支えない。仮焼温度が余りに高くなると粉末が溶融し銀
シースの内径より大きな塊になって粉砕工程が必要にな
るから、仮焼温度は粉末が溶融しない900 ℃までにとど
めるのが望ましい。反応を完了させるには10時間以上の
仮焼が必要である。
りも低いと実質的に反応が進行しないからである。反応
促進のためには酸素雰囲気が望ましいが大気中でも差し
支えない。仮焼温度が余りに高くなると粉末が溶融し銀
シースの内径より大きな塊になって粉砕工程が必要にな
るから、仮焼温度は粉末が溶融しない900 ℃までにとど
めるのが望ましい。反応を完了させるには10時間以上の
仮焼が必要である。
【００１９】の工程：上記の仮焼粉末を銀シースに充
填し、加工して線材とする。加工は、線引、プレス、圧
延、あるいはこれらの組合せで冷間 (室温) で行うこと
ができる。得られた線材に、酸素分圧が0.01〜0.2 気圧
の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持し、
毎時 0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも 900℃まで冷却
する。その後は炉冷すればよい。
填し、加工して線材とする。加工は、線引、プレス、圧
延、あるいはこれらの組合せで冷間 (室温) で行うこと
ができる。得られた線材に、酸素分圧が0.01〜0.2 気圧
の雰囲気中で 920〜940 ℃の温度で１時間以内保持し、
毎時 0.1〜10℃の冷却速度で少なくとも 900℃まで冷却
する。その後は炉冷すればよい。
【００２０】熱処理温度を 920〜940 ℃とするのは、 9
20℃より低温ではYbBa2Cu3O7-xは溶融せず、そのために
Jcの低い線材しか得られないからであり、 940℃を超え
る温度ではシース材料の銀が溶融してしまうからであ
る。
20℃より低温ではYbBa2Cu3O7-xは溶融せず、そのために
Jcの低い線材しか得られないからであり、 940℃を超え
る温度ではシース材料の銀が溶融してしまうからであ
る。
【００２１】熱処理の雰囲気を上記のように限定するの
は、酸素分圧が 0.2気圧を超えるとYbBa2Cu3O7-xの融点
が銀の融点 (約 940℃) より高くなり、また、0.01気圧
未満ではYbBa2Cu3O7-xが不安定となり、Yb2O3 、Cu2O等
に分解するからである。
は、酸素分圧が 0.2気圧を超えるとYbBa2Cu3O7-xの融点
が銀の融点 (約 940℃) より高くなり、また、0.01気圧
未満ではYbBa2Cu3O7-xが不安定となり、Yb2O3 、Cu2O等
に分解するからである。
【００２２】920 〜940 ℃での加熱時間を１時間以内と
するのは、溶融状態で長時間保持すると、液相内に残存
する固相 (主にYb2BaCuO5)が粒成長を起こし、液相の組
成がYbBa2Cu3O7-x からズレて、その結果再凝固の際に
YbBa2Cu3O7-x 以外の化合物が混入するからである。
するのは、溶融状態で長時間保持すると、液相内に残存
する固相 (主にYb2BaCuO5)が粒成長を起こし、液相の組
成がYbBa2Cu3O7-x からズレて、その結果再凝固の際に
YbBa2Cu3O7-x 以外の化合物が混入するからである。
【００２３】上記の加熱の後は、毎時 0.1〜10℃の冷却
速度で少なくとも 900℃まで冷却する。10℃/hを超える
冷却速度では多結晶化により結晶配向性が悪くなる。0.
1 ℃/h未満の冷却速度では溶融状態で保持される時間が
長くなって、液相内に残存する固相 (主にYb2BaCuO5)が
粒成長を起こし、液相の組成が YbBa2Cu3O7-x からズレ
て、再凝固の際に YbBa2Cu3O7-x 以外の化合物が混入す
ることになる。900 ℃で凝固が完了するので、少なくと
もこの温度まで上記の冷却速度で冷却すればよく、その
後の冷却速度には制約はない。
速度で少なくとも 900℃まで冷却する。10℃/hを超える
冷却速度では多結晶化により結晶配向性が悪くなる。0.
1 ℃/h未満の冷却速度では溶融状態で保持される時間が
長くなって、液相内に残存する固相 (主にYb2BaCuO5)が
粒成長を起こし、液相の組成が YbBa2Cu3O7-x からズレ
て、再凝固の際に YbBa2Cu3O7-x 以外の化合物が混入す
ることになる。900 ℃で凝固が完了するので、少なくと
もこの温度まで上記の冷却速度で冷却すればよく、その
後の冷却速度には制約はない。
【００２４】の工程：Y 系超伝導体は 900℃近辺の高
温では酸素欠損値ｘは約１であるが、約 400℃の温度で
酸化雰囲気中で長時間加熱することにより、ｘ≦0.1 と
なり、臨界温度(Ｔc)が90Ｋの超伝導体となる。YbBa2Cu
3O7-xにおいては、 300〜450 ℃で10時間以上保持する
ことによって上記の現象が現れる。従って、本発明方法
では上記までの工程で得られた線材に 300〜450 ℃で
10時間以上保持する熱処理を施して超伝導特性を付与す
る。この熱処理は、およそ 400℃で２日間程度行うのが
望ましい。
温では酸素欠損値ｘは約１であるが、約 400℃の温度で
酸化雰囲気中で長時間加熱することにより、ｘ≦0.1 と
なり、臨界温度(Ｔc)が90Ｋの超伝導体となる。YbBa2Cu
3O7-xにおいては、 300〜450 ℃で10時間以上保持する
ことによって上記の現象が現れる。従って、本発明方法
では上記までの工程で得られた線材に 300〜450 ℃で
10時間以上保持する熱処理を施して超伝導特性を付与す
る。この熱処理は、およそ 400℃で２日間程度行うのが
望ましい。
【００２５】
【実施例１】YbBa2Cu3Oz およびそのYbを Y、Nd、Pm、S
m、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、ErおよびTmのいずれかで置換
した超伝導体線材を以下のようにして作製した。
m、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、ErおよびTmのいずれかで置換
した超伝導体線材を以下のようにして作製した。
【００２６】純度が 99.99％のYb2O3 ( または、Ybを
Y、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tmで置換し
た酸化物) 、BaCO3 およびCuO を金属元素の原子数比が
１：２：３になるように調合し、大気中で850 ℃×24時
間の仮焼を行い、粉砕し、再び同じ条件で仮焼した。
Y、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tmで置換し
た酸化物) 、BaCO3 およびCuO を金属元素の原子数比が
１：２：３になるように調合し、大気中で850 ℃×24時
間の仮焼を行い、粉砕し、再び同じ条件で仮焼した。
【００２７】得られた仮焼体を粉砕し、銀シースに充填
した。銀シースは、直径３mm、長さ10cmの銀棒の長さ方
向に深さ約５cmで径１mmの穴をあけたもので、その穴に
上記の仮焼粉末を充填した。
した。銀シースは、直径３mm、長さ10cmの銀棒の長さ方
向に深さ約５cmで径１mmの穴をあけたもので、その穴に
上記の仮焼粉末を充填した。
【００２８】仮焼粉末を充填した銀棒を、長さ約２ｍに
なるまで線引きし、更にプレスして厚さが約 0.1mmのテ
ープ状線材とした。これを長さ２cmの小片に切断し、大
気中、935 ℃で１時間保持した後、１℃／hrの冷却速度
で 900℃まで冷却し、その後炉冷した。得られた試料を
更に大気中、400 ℃で２日間保持した。
なるまで線引きし、更にプレスして厚さが約 0.1mmのテ
ープ状線材とした。これを長さ２cmの小片に切断し、大
気中、935 ℃で１時間保持した後、１℃／hrの冷却速度
で 900℃まで冷却し、その後炉冷した。得られた試料を
更に大気中、400 ℃で２日間保持した。
【００２９】図１に、得られた線材の臨界電流密度(Jc)
を液体窒素温度で測定した結果を示す。測定は４端子法
で行い、電圧端子間距離は１cmとした。Jcとしては電圧
１μＶを発生するときの電流値を用いた。図１から、希
土類元素としてYbを用いた場合にのみ、104A/cm2以上の
高いJcが得られることがわかる。
を液体窒素温度で測定した結果を示す。測定は４端子法
で行い、電圧端子間距離は１cmとした。Jcとしては電圧
１μＶを発生するときの電流値を用いた。図１から、希
土類元素としてYbを用いた場合にのみ、104A/cm2以上の
高いJcが得られることがわかる。
【００３０】
【実施例２】実施例１における線引、プレスまでの工程
で得たYbBa2Cu3O7-xの線材を下記の(a)〜(c) の各条件
で処理した。
で得たYbBa2Cu3O7-xの線材を下記の(a)〜(c) の各条件
で処理した。
【００３１】(a) 940℃に加熱し、その後、１℃／hrの
冷却速度で 900℃まで冷却、(b) 920℃に加熱し、その
後、１℃／hrの冷却速度で 880℃まで冷却、(c) 900℃
に加熱し、その後、１℃／hrの冷却速度で 860℃まで冷
却。
冷却速度で 900℃まで冷却、(b) 920℃に加熱し、その
後、１℃／hrの冷却速度で 880℃まで冷却、(c) 900℃
に加熱し、その後、１℃／hrの冷却速度で 860℃まで冷
却。
【００３２】この時、雰囲気の酸素分圧を変えて、Jcの
酸素分圧依存性を調べた。なお、いずれの試料も所定の
温度まで冷却した後は炉冷し、その後、酸素雰囲気中 4
00℃で２日間保持した。結果を図２に示す。
酸素分圧依存性を調べた。なお、いずれの試料も所定の
温度まで冷却した後は炉冷し、その後、酸素雰囲気中 4
00℃で２日間保持した。結果を図２に示す。
【００３３】図２の○は上記 (a)の条件、●は(b) の条
件、△は(c) の条件である。図２から明らかなように、
酸素分圧が10-2気圧(0.01 気圧) から 0.2気圧までの範
囲で、かつ、加熱温度が 920℃以上の場合に、Jcは約１
×104A/cm2、またはそれより高い値になっている。
件、△は(c) の条件である。図２から明らかなように、
酸素分圧が10-2気圧(0.01 気圧) から 0.2気圧までの範
囲で、かつ、加熱温度が 920℃以上の場合に、Jcは約１
×104A/cm2、またはそれより高い値になっている。
【００３４】
【発明の効果】本発明の超伝導線材は、YbBa2Cu3O7-xの
組成の酸化物と銀シースとの組合せで従来の Y系超伝導
線材では得ることのできなかった高いJc値をもつもので
ある。
組成の酸化物と銀シースとの組合せで従来の Y系超伝導
線材では得ることのできなかった高いJc値をもつもので
ある。
【００３５】この線材は、上述の本発明方法によって比
較的容易に製造することができる。
較的容易に製造することができる。
【図１】銀シースに、LnBa2Cu3O7-x (Ln： Y、Nd、Pm、
Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb) を充填した超伝
導線材の液体窒素温度での臨界電流値(Jc)を示す図であ
る。
Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、Yb) を充填した超伝
導線材の液体窒素温度での臨界電流値(Jc)を示す図であ
る。
【図２】銀シースにYbBa2Cu3O7-xを充填した線材の熱処
理における温度および雰囲気の酸素分圧を変えたときの
臨界電流値(Jc)の変化を示す図である。
理における温度および雰囲気の酸素分圧を変えたときの
臨界電流値(Jc)の変化を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】銀シースとその内部に充填されたYbBa2Cu3
O7-xの組成式で表される酸化物とから成る超伝導線材。
ただし、上記組成式において、０≦ｘ≦１である。 - 【請求項２】Yb2O3、BaCO3 およびCuO の各粉末をYb：B
a：Cu＝１：２：３になるように調合し、酸素中または
大気中で 800℃以上の温度で10時間以上加熱して得た仮
焼粉末を銀シースに充填し、加工して線材となし、これ
を酸素分圧が0.01〜0.2 気圧の雰囲気中で 920〜940 ℃
の温度で１時間以内保持し、毎時 0.1〜10℃の冷却速度
で少なくとも 900℃まで冷却し、その後さらに 300〜45
0 ℃で10時間以上保持する熱処理を施すことを特徴とす
る請求項１記載の超伝導線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4338729A JPH06187848A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 酸化物超伝導線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4338729A JPH06187848A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 酸化物超伝導線材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06187848A true JPH06187848A (ja) | 1994-07-08 |
Family
ID=18320915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4338729A Pending JPH06187848A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 酸化物超伝導線材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06187848A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1679386A1 (en) * | 2003-10-06 | 2006-07-12 | Nippon Steel Corporation | High-strength magnetic steel sheet and worked part therefrom, and process for producing them |
| CN116553913A (zh) * | 2023-05-17 | 2023-08-08 | 中国科学院赣江创新研究院 | 一种YbBCO超导块体的制备方法 |
-
1992
- 1992-12-18 JP JP4338729A patent/JPH06187848A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1679386A1 (en) * | 2003-10-06 | 2006-07-12 | Nippon Steel Corporation | High-strength magnetic steel sheet and worked part therefrom, and process for producing them |
| EP1679386A4 (en) * | 2003-10-06 | 2009-12-09 | Nippon Steel Corp | HIGH RESISTANCE MAGNETIC STEEL SHEET AND WORKPIECE MANUFACTURED FROM SUCH SHEET, AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| CN116553913A (zh) * | 2023-05-17 | 2023-08-08 | 中国科学院赣江创新研究院 | 一种YbBCO超导块体的制备方法 |
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