JPH0617227A - 複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具Info
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- JPH0617227A JPH0617227A JP19618392A JP19618392A JPH0617227A JP H0617227 A JPH0617227 A JP H0617227A JP 19618392 A JP19618392 A JP 19618392A JP 19618392 A JP19618392 A JP 19618392A JP H0617227 A JPH0617227 A JP H0617227A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 いかなる切削に対しても優れた切削性能を示
す複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具に関す
る。 【構成】 超硬合金基体の表面にＴｉ（ＣｘＮｙ）［た
だし、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつｘ：０→１、ｙ：１→
０となるように変化させたＣ濃度増加層、前記Ｃ濃度増
加層の上に被覆された炭化チタン層、前記炭化チタン層
の上に被覆されたＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝
１］で表されかつｘ：１→０、ｙ：０→１となるように
変化させたＮ濃度増加層、前記Ｎ濃度増加層の上に最外
層として被覆された窒化チタン層からなる複合傾斜硬質
層を、周期的に繰り返し被覆してなる複合傾斜硬質層積
層被覆超硬合金製切削工具。
す複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具に関す
る。 【構成】 超硬合金基体の表面にＴｉ（ＣｘＮｙ）［た
だし、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつｘ：０→１、ｙ：１→
０となるように変化させたＣ濃度増加層、前記Ｃ濃度増
加層の上に被覆された炭化チタン層、前記炭化チタン層
の上に被覆されたＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝
１］で表されかつｘ：１→０、ｙ：０→１となるように
変化させたＮ濃度増加層、前記Ｎ濃度増加層の上に最外
層として被覆された窒化チタン層からなる複合傾斜硬質
層を、周期的に繰り返し被覆してなる複合傾斜硬質層積
層被覆超硬合金製切削工具。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、チップ、ドリル、エ
ンドミルなど、いかなる切削に対しても優れた切削性能
を示す複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具に関
するものである。
ンドミルなど、いかなる切削に対しても優れた切削性能
を示す複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、結合相形成成分として、鉄族金
属のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応
じて周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物を０．５〜３０重量％含有し、残
りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す、）および不
可避不純物からなる超硬合金基体（以下、超硬合金基体
という）の表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層およびＴｉＣＮ
層からなる複数層で構成された複数硬質層を被覆してな
る硬質層積層被覆超硬合金製切削工具は知られている。
属のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応
じて周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物を０．５〜３０重量％含有し、残
りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す、）および不
可避不純物からなる超硬合金基体（以下、超硬合金基体
という）の表面に、ＴｉＣ層、ＴｉＮ層およびＴｉＣＮ
層からなる複数層で構成された複数硬質層を被覆してな
る硬質層積層被覆超硬合金製切削工具は知られている。
【０００３】これらの硬質層積層被覆超硬合金製切削工
具の複数硬質層は、その積層順序が付着強度に大きく影
響を及ぼし、付着強度を向上させるための１例として、
先ず、超硬合金基体の表面に最も付着強度の優れている
ＴｉＮ層を最内層として被覆し、そのＴｉＮ層の上にＴ
ｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層の順序に周期的に繰り
返し被覆し、高級品イメージを出すために最外層として
黄金色のＴｉＮ層を被覆した硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具などが提案されている（特開昭６１−１７０５
５９号公報など参照）。
具の複数硬質層は、その積層順序が付着強度に大きく影
響を及ぼし、付着強度を向上させるための１例として、
先ず、超硬合金基体の表面に最も付着強度の優れている
ＴｉＮ層を最内層として被覆し、そのＴｉＮ層の上にＴ
ｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層の順序に周期的に繰り
返し被覆し、高級品イメージを出すために最外層として
黄金色のＴｉＮ層を被覆した硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具などが提案されている（特開昭６１−１７０５
５９号公報など参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記ＴｉＣＮ
層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層の順序で周期的に繰り返し被
覆した積層硬質層は、厚さが増加するにつれて硬質層の
結晶粒は粗大化し、したがって靭性が低下し、そのた
め、一層過酷な条件の切削に対して十分な切削性能およ
び使用寿命が得られない。
層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層の順序で周期的に繰り返し被
覆した積層硬質層は、厚さが増加するにつれて硬質層の
結晶粒は粗大化し、したがって靭性が低下し、そのた
め、一層過酷な条件の切削に対して十分な切削性能およ
び使用寿命が得られない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
積層硬質層の厚さが増加しても結晶粒は粗大化せずした
がって靭性が低下せず、一層過酷な条件の切削に用いた
場合にも使用寿命の長い硬質層被覆超硬合金製切削工具
を得るべく研究を行った結果、Ｔｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
０→１、ｙ：１→０となるように変化する傾斜硬質層
（以下、Ｃ濃度増加層という）、前記Ｃ濃度増加層の上
に被覆された炭化チタン層、前記炭化チタン層の上に被
覆されＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］で表さ
れかつ厚さ方向に向かってｘ：１→０、ｙ：０→１とな
るように変化する傾斜硬質層（以下、Ｎ濃度増加層とい
う）、前記Ｎ濃度増加層の上に被覆された窒化チタン層
からなる複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し積層被覆し
てなる硬質層、または窒化チタン層の上に前記複合傾斜
硬質層を周期的に繰り返し積層被覆してなる硬質層は、
積層被覆して厚さが増加しても結晶粒は粗大化せずした
がって靭性が低下せず、前記一層過酷な条件の切削に十
分耐え得ることができるという知見を得たのである。
積層硬質層の厚さが増加しても結晶粒は粗大化せずした
がって靭性が低下せず、一層過酷な条件の切削に用いた
場合にも使用寿命の長い硬質層被覆超硬合金製切削工具
を得るべく研究を行った結果、Ｔｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
０→１、ｙ：１→０となるように変化する傾斜硬質層
（以下、Ｃ濃度増加層という）、前記Ｃ濃度増加層の上
に被覆された炭化チタン層、前記炭化チタン層の上に被
覆されＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］で表さ
れかつ厚さ方向に向かってｘ：１→０、ｙ：０→１とな
るように変化する傾斜硬質層（以下、Ｎ濃度増加層とい
う）、前記Ｎ濃度増加層の上に被覆された窒化チタン層
からなる複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し積層被覆し
てなる硬質層、または窒化チタン層の上に前記複合傾斜
硬質層を周期的に繰り返し積層被覆してなる硬質層は、
積層被覆して厚さが増加しても結晶粒は粗大化せずした
がって靭性が低下せず、前記一層過酷な条件の切削に十
分耐え得ることができるという知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、（１） Ｔｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
０→１、ｙ：１→０となるように変化する傾斜硬質層、
前記Ｃ濃度増加層の上に被覆された炭化チタン層、前記
炭化チタン層の上に被覆されＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
１→０、ｙ：０→１となるように変化する傾斜硬質層、
前記Ｎ濃度増加層の上に被覆された窒化チタン層からな
る複合傾斜硬質層を、超硬合金基体の表面に周期的に繰
り返し積層被覆してなる複合傾斜硬質層積層被覆超硬合
金製切削工具、（２） 超硬合金基体の表面に被覆して
なる窒化チタン層の上に前記複合傾斜硬質層を周期的に
繰り返し積層被覆してなる複合傾斜硬質層積層被覆超硬
合金製切削工具、に特徴を有するものである。
れたものであって、（１） Ｔｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
０→１、ｙ：１→０となるように変化する傾斜硬質層、
前記Ｃ濃度増加層の上に被覆された炭化チタン層、前記
炭化チタン層の上に被覆されＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：
１→０、ｙ：０→１となるように変化する傾斜硬質層、
前記Ｎ濃度増加層の上に被覆された窒化チタン層からな
る複合傾斜硬質層を、超硬合金基体の表面に周期的に繰
り返し積層被覆してなる複合傾斜硬質層積層被覆超硬合
金製切削工具、（２） 超硬合金基体の表面に被覆して
なる窒化チタン層の上に前記複合傾斜硬質層を周期的に
繰り返し積層被覆してなる複合傾斜硬質層積層被覆超硬
合金製切削工具、に特徴を有するものである。
【０００７】この発明の複合傾斜硬質層積層被覆超硬合
金製切削工具における複合傾斜硬質層は、イオンプレー
ティング装置等の物理蒸着装置を用いて形成することが
できる。前記物理蒸着装置に導入する反応ガスは、図１
のグラフに示されるように、最初、窒素ガス：１００
％、炭化水素ガス：０％となるように導入し、即座に、
物理蒸着の進行にともなって、炭化水素ガスの導入量を
連続的に増加させながらかつこれに反比例するように窒
素ガス導入量を連続的に減少させながら供給してＣ濃度
増加層を形成し、さらに続けて窒素ガス：０％、炭化水
素ガス：１００％となるように一定時間導入してＴｉＣ
層を形成し、さらに続けて炭化水素ガスの導入量を連続
的に減少させながらかつこれに反比例するように窒素ガ
ス導入量を連続的に増加させながら供給してＮ濃度増加
層を形成し、最後に窒素ガス：１００％、炭化水素ガ
ス：０％となるように一定時間導入してＴｉＮ層を形成
することにより被覆する。
金製切削工具における複合傾斜硬質層は、イオンプレー
ティング装置等の物理蒸着装置を用いて形成することが
できる。前記物理蒸着装置に導入する反応ガスは、図１
のグラフに示されるように、最初、窒素ガス：１００
％、炭化水素ガス：０％となるように導入し、即座に、
物理蒸着の進行にともなって、炭化水素ガスの導入量を
連続的に増加させながらかつこれに反比例するように窒
素ガス導入量を連続的に減少させながら供給してＣ濃度
増加層を形成し、さらに続けて窒素ガス：０％、炭化水
素ガス：１００％となるように一定時間導入してＴｉＣ
層を形成し、さらに続けて炭化水素ガスの導入量を連続
的に減少させながらかつこれに反比例するように窒素ガ
ス導入量を連続的に増加させながら供給してＮ濃度増加
層を形成し、最後に窒素ガス：１００％、炭化水素ガ
ス：０％となるように一定時間導入してＴｉＮ層を形成
することにより被覆する。
【０００８】かかる反応ガス供給を繰り返すことにより
Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層から
なる複合傾斜硬質層が積層被覆される。図１のグラフで
は、窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量を直線的
に連続して変化させているがこれに限定されるものでは
なく、曲線的に連続して変化させてもよい。
Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層から
なる複合傾斜硬質層が積層被覆される。図１のグラフで
は、窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量を直線的
に連続して変化させているがこれに限定されるものでは
なく、曲線的に連続して変化させてもよい。
【０００９】このようにして得られたこの発明の複合傾
斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具における複合傾斜
硬質層は、図２に示されるごとくなる。前記Ｃ濃度増加
層およびＮ濃度増加層をＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ
＋ｙ＝１］で表すと、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１お
よび０≦ｙ≦１の範囲内の値をとり、Ｃ濃度増加層はＴ
ｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］においてｘ：０
→１、ｙ：１→０となるように厚さ方向に変化し、一
方、Ｎ濃度増加層はＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ
＝１］においてｘ：１→０、ｙ：０→１となるように厚
さ方向に変化する。
斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具における複合傾斜
硬質層は、図２に示されるごとくなる。前記Ｃ濃度増加
層およびＮ濃度増加層をＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ
＋ｙ＝１］で表すと、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１お
よび０≦ｙ≦１の範囲内の値をとり、Ｃ濃度増加層はＴ
ｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］においてｘ：０
→１、ｙ：１→０となるように厚さ方向に変化し、一
方、Ｎ濃度増加層はＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ
＝１］においてｘ：１→０、ｙ：０→１となるように厚
さ方向に変化する。
【００１０】Ｃ濃度増加層は、超硬合金基体に形成され
た最内層の窒化チタン層に接する面がｘ＝０、ｙ＝１と
なって実質的にＴｉＮとなるために窒化チタン層に対す
る付着性が優れ、一方、中間層の炭化チタン層に接する
面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的にＴｉＣとなるため
に中間層の炭化チタン層に対する付着性が優れることに
なる。
た最内層の窒化チタン層に接する面がｘ＝０、ｙ＝１と
なって実質的にＴｉＮとなるために窒化チタン層に対す
る付着性が優れ、一方、中間層の炭化チタン層に接する
面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的にＴｉＣとなるため
に中間層の炭化チタン層に対する付着性が優れることに
なる。
【００１１】また、Ｎ濃度増加層は、中間層の炭化チタ
ン層に接する面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的にＴｉ
Ｃとなるために炭化チタン層に対する付着性が優れ、一
方、最外層の窒化チタン層に接する面がｘ＝０、ｙ＝１
となって実質的にＴｉＮとなるために窒化チタン層に対
する付着性が優れることになる。
ン層に接する面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的にＴｉ
Ｃとなるために炭化チタン層に対する付着性が優れ、一
方、最外層の窒化チタン層に接する面がｘ＝０、ｙ＝１
となって実質的にＴｉＮとなるために窒化チタン層に対
する付着性が優れることになる。
【００１２】前記複合傾斜硬質層の厚さは、全体で３０
μｍ以下であることが好ましい。３０μｍを越えると切
削時に基体との間に熱膨脹の差が大きくなり、結晶粒が
粗大化し、亀裂が生じて剥離しやすくなる。一方、前記
複合傾斜硬質層が０．５μｍ未満では硬質層剥離抑制効
果が十分でないために０．５μｍ以上であることが好ま
しい。
μｍ以下であることが好ましい。３０μｍを越えると切
削時に基体との間に熱膨脹の差が大きくなり、結晶粒が
粗大化し、亀裂が生じて剥離しやすくなる。一方、前記
複合傾斜硬質層が０．５μｍ未満では硬質層剥離抑制効
果が十分でないために０．５μｍ以上であることが好ま
しい。
【００１３】図２では、前記複合傾斜硬質層を超硬合金
基体に直接被覆しているが、図３のグラフに示されるよ
うに、最初、窒素ガスのみを一定時間導入してＴｉＮ層
を形成し、ついで図１のような反応ガス導入を行って図
４に示されるような複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し
周期的に積層被覆してもよい。
基体に直接被覆しているが、図３のグラフに示されるよ
うに、最初、窒素ガスのみを一定時間導入してＴｉＮ層
を形成し、ついで図１のような反応ガス導入を行って図
４に示されるような複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し
周期的に積層被覆してもよい。
【００１４】
【実施例】つぎに、この発明の複合傾斜硬質層積層被覆
超硬合金製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明す
る。
超硬合金製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明す
る。
【００１５】実施例１ 原料粉末として、それぞれ平均粒径：３μｍのＣｏ粉
末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これ
ら粉末を、Ｃｏ粉末：９重量％、ＴｉＣ粉末：１重量
％、ＴａＣ粉末：２重量％、残り：ＷＣ粉末となるよう
に配合し、混合したのち、圧粉体に成型し、この圧粉体
を通常の条件で焼結して焼結体を製造し、この焼結体を
研削してＩＳＯ規格ＴＮＧＡ１６０４０８の形状を有す
るＷＣ基超硬合金製チップを作製した。
末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これ
ら粉末を、Ｃｏ粉末：９重量％、ＴｉＣ粉末：１重量
％、ＴａＣ粉末：２重量％、残り：ＷＣ粉末となるよう
に配合し、混合したのち、圧粉体に成型し、この圧粉体
を通常の条件で焼結して焼結体を製造し、この焼結体を
研削してＩＳＯ規格ＴＮＧＡ１６０４０８の形状を有す
るＷＣ基超硬合金製チップを作製した。
【００１６】つぎに、このＷＣ基超硬合金製チップを通
常のイオンプレーティング装置内の上方に装着し、一
方、前記イオンプレーティング装置内の下方には、Ｔｉ
金属を充填した。かかる状態で前記イオンプレーティン
グ装置内を１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速
度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、つづいて、
この温度に保持しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガ
ス雰囲気に保持してボンバードクリーニングした。
常のイオンプレーティング装置内の上方に装着し、一
方、前記イオンプレーティング装置内の下方には、Ｔｉ
金属を充填した。かかる状態で前記イオンプレーティン
グ装置内を１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持し、昇温速
度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、つづいて、
この温度に保持しながら、５×１０-2ＴｏｒｒのＡｒガ
ス雰囲気に保持してボンバードクリーニングした。
【００１７】さらに、Ｔｉ金属を通電等により加熱蒸発
させるとともにイオンプレーティング装置内の圧力を
２．０×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、窒素ガスの供給を減
らすと共にアセチレンガスを導入し、窒素ガスとアセチ
レンガスの混合比が反比例するようにかつ連続的に変化
させながら最終的に窒素ガス供給量が０となるように供
給して物理蒸着を行い、前記ＷＣ基超硬合金製チップの
表面に厚さ：０．５μｍのＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、
ｘ＋ｙ＝１］においてｘ：０→１、ｙ：１→０となるよ
うに厚さ方向に変化させたＣ濃度増加層を被覆し、さら
に、つづいてアセチレンガスのみを導入し、厚さ：０．
５μｍのＴｉＣ層を形成し、さらに、引き続いて窒素ガ
スとアセチレンガスの混合比を反比例するようにかつ連
続的に変化させながら最終的にアセチレンガス供給量が
０となるように供給して物理蒸着を行い、厚さ：１．０
μｍのＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］におい
てｘ：１→０、ｙ：０→１となるように厚さ方向に変化
させたＮ濃度増加層を被覆し、最後に窒素ガスのみを供
給し、このような操作を３回繰り返すことによりＷＣ基
超硬合金製チップの表面に、（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層
−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ
層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔｉ
Ｃ層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に複合傾斜硬質層
を周期的に繰り返し形成し、本発明複合傾斜硬質層積層
被覆チップ１（以下、本発明被覆チップ１という）を作
製した。
させるとともにイオンプレーティング装置内の圧力を
２．０×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、窒素ガスの供給を減
らすと共にアセチレンガスを導入し、窒素ガスとアセチ
レンガスの混合比が反比例するようにかつ連続的に変化
させながら最終的に窒素ガス供給量が０となるように供
給して物理蒸着を行い、前記ＷＣ基超硬合金製チップの
表面に厚さ：０．５μｍのＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、
ｘ＋ｙ＝１］においてｘ：０→１、ｙ：１→０となるよ
うに厚さ方向に変化させたＣ濃度増加層を被覆し、さら
に、つづいてアセチレンガスのみを導入し、厚さ：０．
５μｍのＴｉＣ層を形成し、さらに、引き続いて窒素ガ
スとアセチレンガスの混合比を反比例するようにかつ連
続的に変化させながら最終的にアセチレンガス供給量が
０となるように供給して物理蒸着を行い、厚さ：１．０
μｍのＴｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］におい
てｘ：１→０、ｙ：０→１となるように厚さ方向に変化
させたＮ濃度増加層を被覆し、最後に窒素ガスのみを供
給し、このような操作を３回繰り返すことによりＷＣ基
超硬合金製チップの表面に、（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層
−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ
層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔｉ
Ｃ層−Ｎ濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に複合傾斜硬質層
を周期的に繰り返し形成し、本発明複合傾斜硬質層積層
被覆チップ１（以下、本発明被覆チップ１という）を作
製した。
【００１８】実施例２ 最初、供給口より窒素ガスのみを一定時間供給して実施
例１で用意したＷＣ基超硬合金製チップの表面に厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、つづいて、実施例１の
操作を施すことによりＷＣ基超硬合金製チップの表面
に、ＴｉＮ層−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加
層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増
加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）の順に複合傾斜硬質層を周期的に繰
り返し形成し、本発明複合傾斜硬質層積層被覆チップ２
（以下、本発明被覆チップ２という）を作製した。
例１で用意したＷＣ基超硬合金製チップの表面に厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、つづいて、実施例１の
操作を施すことによりＷＣ基超硬合金製チップの表面
に、ＴｉＮ層−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加
層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増
加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）の順に複合傾斜硬質層を周期的に繰
り返し形成し、本発明複合傾斜硬質層積層被覆チップ２
（以下、本発明被覆チップ２という）を作製した。
【００１９】従来例１ 一方、比較のために、実施例１で作製したＩＳＯ規格Ｔ
ＮＧＡ１６０４０８の形状を有するＷＣ基超硬合金製チ
ップを実施例１と同様にボンバードクリーニングしたの
ち、窒素ガス、窒素ガス：アセチレンガス＝１：１の混
合ガス、およびアセチレンガスの３種類のガスを段階的
に流すことにより、前記ＷＣ基超硬合金製チップの表面
に厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：０．５μｍのＴ
ｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．５
μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層を
ＴｉＮ層−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−Ｔｉ
Ｎ層）−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ
層）−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ
層）の順に複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し形成し従
来硬質層複合被覆チップ（以下、従来被覆チップとい
う）を作製した。
ＮＧＡ１６０４０８の形状を有するＷＣ基超硬合金製チ
ップを実施例１と同様にボンバードクリーニングしたの
ち、窒素ガス、窒素ガス：アセチレンガス＝１：１の混
合ガス、およびアセチレンガスの３種類のガスを段階的
に流すことにより、前記ＷＣ基超硬合金製チップの表面
に厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：０．５μｍのＴ
ｉＣＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．５
μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層を
ＴｉＮ層−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−Ｔｉ
Ｎ層）−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ
層）−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ
層）の順に複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し形成し従
来硬質層複合被覆チップ（以下、従来被覆チップとい
う）を作製した。
【００２０】これら本発明被覆チップ１〜２および従来
被覆チップについて、下記の条件で連続切削試験および
断続切削試験を実施し、それらの結果を表１に示した。 １ 連続乾式切削試験 （１） 高速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：２１０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、２０分切削後のクレーター摩
耗深さ（μｍ）および切刃の逃げ面摩耗幅ＶB が０．３
ｍｍになるまでの時間（分）を測定した。
被覆チップについて、下記の条件で連続切削試験および
断続切削試験を実施し、それらの結果を表１に示した。 １ 連続乾式切削試験 （１） 高速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：２１０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、２０分切削後のクレーター摩
耗深さ（μｍ）および切刃の逃げ面摩耗幅ＶB が０．３
ｍｍになるまでの時間（分）を測定した。
【００２１】（２） 中低速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面磨耗幅ＶB が
０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定した。
０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定した。
【００２２】２ 断続乾式切削試験 被削材：ＳＣＭ４４０（ブリネル硬さ：３００）製で軸
方向外周に４本の溝の付いた円柱体、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 の条件で乾式切削し、１０個の試験切刃のうちの欠損が
発生した切刃数を測定した。
方向外周に４本の溝の付いた円柱体、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 の条件で乾式切削し、１０個の試験切刃のうちの欠損が
発生した切刃数を測定した。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１に示される結果から、本発明被覆チッ
プ１〜２は従来被覆チップに比べて切削特性が優れてい
ることが分かる。
プ１〜２は従来被覆チップに比べて切削特性が優れてい
ることが分かる。
【００２５】実施例３ ＪＩＳ規格Ｂ４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、
外径：１０ｍｍのドリルを用意し、このドリルの表面に
実施例１とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ濃
度増加層を被覆し、さらに、つづいて厚さ：０．５μｍ
のＴｉＣ層を形成し、さらに、つづいて厚さ：０．５μ
ｍのＮ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層か
らなる硬質層をドリルの表面に（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ
層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔｉ
Ｃ層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔ
ｉＣ層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合
傾斜硬質層を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆ドリ
ル１（以下、本発明被覆ドリル１という）を作製した。
外径：１０ｍｍのドリルを用意し、このドリルの表面に
実施例１とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ濃
度増加層を被覆し、さらに、つづいて厚さ：０．５μｍ
のＴｉＣ層を形成し、さらに、つづいて厚さ：０．５μ
ｍのＮ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層か
らなる硬質層をドリルの表面に（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ
層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔｉ
Ｃ層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−Ｔ
ｉＣ層−Ｃ濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合
傾斜硬質層を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆ドリ
ル１（以下、本発明被覆ドリル１という）を作製した。
【００２６】実施例４ 実施例３で用意した外径：１０ｍｍのドリルの表面に実
施例２とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＴｉＮ
層を形成し、つづいて、前記ＴｉＮ層の上に実施例３と
まったく同様にして（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃
度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ
濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層
を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆ドリル２（以
下、本発明被覆ドリル２という）を作製した。
施例２とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＴｉＮ
層を形成し、つづいて、前記ＴｉＮ層の上に実施例３と
まったく同様にして（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃
度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ
濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層
を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆ドリル２（以
下、本発明被覆ドリル２という）を作製した。
【００２７】従来例２ 一方、比較のために、実施例３で用意したＪＩＳ規格Ｂ
４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、外径：１０ｍ
ｍのドリルを実施例３と同様にボンバードクリーニング
したのち、前記ＷＣ基超硬合金製ドリルの表面に厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層
および厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層からなり、ＴｉＮ層
−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−
（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−
（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）の順
に複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し形成し、従来硬質
層複合被覆ドリル（以下、従来被覆ドリルという）を作
製した。
４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、外径：１０ｍ
ｍのドリルを実施例３と同様にボンバードクリーニング
したのち、前記ＷＣ基超硬合金製ドリルの表面に厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層
および厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層からなり、ＴｉＮ層
−（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−
（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−
（ＴｉＣＮ層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）の順
に複合傾斜硬質層を周期的に繰り返し形成し、従来硬質
層複合被覆ドリル（以下、従来被覆ドリルという）を作
製した。
【００２８】これら本発明被覆ドリル１〜２および従来
被覆ドリルについて、下記の条件で穴明け試験を実施
し、それらの結果を表２に示した。 ３ 穴明け試験 被削材：厚さ：２０ｍｍのＳＣＭ４４０（ブリネル硬
さ：２２０）からなる厚板 切削速度：６０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 の条件で２５００穴の貫通穴明けし、全切削長：５０ｍ
の穴明けを行い、ドリルのマージン部の摩耗量および刃
裏部の摩耗量を測定した。
被覆ドリルについて、下記の条件で穴明け試験を実施
し、それらの結果を表２に示した。 ３ 穴明け試験 被削材：厚さ：２０ｍｍのＳＣＭ４４０（ブリネル硬
さ：２２０）からなる厚板 切削速度：６０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 の条件で２５００穴の貫通穴明けし、全切削長：５０ｍ
の穴明けを行い、ドリルのマージン部の摩耗量および刃
裏部の摩耗量を測定した。
【００２９】
【表２】
【００３０】表２に示される結果から、本発明被覆ドリ
ル１〜２は従来被覆ドリルに比べて磨耗が少なく、使用
寿命が長いことが分かる。
ル１〜２は従来被覆ドリルに比べて磨耗が少なく、使用
寿命が長いことが分かる。
【００３１】実施例５ ＪＩＳ規格Ｍ２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍ
のエンドミル用意し、このエンドミルの表面に実施例１
とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ濃度増加
層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．５μｍの
Ｎ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層からな
る硬質層を（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層−
ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層
−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加
層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層を有する
本発明複合傾斜硬質層積層被覆エンドミル１（以下、本
発明被覆エンドミル１という）を作製した。
のエンドミル用意し、このエンドミルの表面に実施例１
とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ濃度増加
層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．５μｍの
Ｎ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層からな
る硬質層を（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層−
ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加層
−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度増加
層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層を有する
本発明複合傾斜硬質層積層被覆エンドミル１（以下、本
発明被覆エンドミル１という）を作製した。
【００３２】実施例６ 実施例５で用意したエンドミルの表面に厚さ：０．５μ
ｍのＴｉＮ層を形成し、つづいて、前記ＴｉＮ層の表面
に実施例５とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ
濃度増加層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．
５μｍのＮ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ
層からなる硬質層を（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃
度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ
濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層
を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆エンドミル２
（以下、本発明被覆エンドミル２という）を作製した。
ｍのＴｉＮ層を形成し、つづいて、前記ＴｉＮ層の表面
に実施例５とまったく同様にして厚さ：０．５μｍのＣ
濃度増加層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣ層、厚さ：０．
５μｍのＮ濃度増加層および厚さ：０．５μｍのＴｉＮ
層からなる硬質層を（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃度
増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ濃
度増加層−ＴｉＮ層）−（Ｃ濃度増加層−ＴｉＣ層−Ｎ
濃度増加層−ＴｉＮ層）の順に被覆した複合傾斜硬質層
を有する本発明複合傾斜硬質層積層被覆エンドミル２
（以下、本発明被覆エンドミル２という）を作製した。
【００３３】従来例３ 一方、比較のために、実施例５で用意したＪＩＳ規格Ｍ
２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍのエンドミル
を実施例１と同様にボンバードクリーニングしたのち、
エンドミルの表面に厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚
さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：０．５μｍの
ＴｉＣ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層からなり、ＴｉＮ層−（ＴｉＣＮ
層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−（ＴｉＣＮ層
−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−（ＴｉＣＮ層−
ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）の順に硬質層を周期
的に繰り返し形成し、従来硬質層複合被覆エンドミル
（以下、従来被覆エンドミルという）作製した。
２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍのエンドミル
を実施例１と同様にボンバードクリーニングしたのち、
エンドミルの表面に厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層、厚
さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：０．５μｍの
ＴｉＣ層、厚さ：０．５μｍのＴｉＣＮ層および厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層からなり、ＴｉＮ層−（ＴｉＣＮ
層−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−（ＴｉＣＮ層
−ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）−（ＴｉＣＮ層−
ＴｉＣ層−ＴｉＣＮ層−ＴｉＮ層）の順に硬質層を周期
的に繰り返し形成し、従来硬質層複合被覆エンドミル
（以下、従来被覆エンドミルという）作製した。
【００３４】これら本発明被覆エンドミル１〜２および
従来被覆エンドミルついて、下記の条件でダウンカット
方式による鋼の湿式片削り試験を実施し、それらの結果
を表３に示した。 ４ ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験 被削材 ：Ｓ４３Ｃ、 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ、 一刃当たりの送り：０．０１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み深さ ：１５ｍｍ、 切り込み幅 ：０．０５ｍｍ、 の条件で湿式片削り試験を行い、エンドミルのマージン
部の摩耗量が０．２ｍｍ以上もしくは被削材垂直面の表
面粗さ（Ｒｍａｘ）が３．０μｍ以上となった時点を寿
命とし、この寿命に至までの時間を５分単位で測定し
た。
従来被覆エンドミルついて、下記の条件でダウンカット
方式による鋼の湿式片削り試験を実施し、それらの結果
を表３に示した。 ４ ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験 被削材 ：Ｓ４３Ｃ、 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ、 一刃当たりの送り：０．０１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み深さ ：１５ｍｍ、 切り込み幅 ：０．０５ｍｍ、 の条件で湿式片削り試験を行い、エンドミルのマージン
部の摩耗量が０．２ｍｍ以上もしくは被削材垂直面の表
面粗さ（Ｒｍａｘ）が３．０μｍ以上となった時点を寿
命とし、この寿命に至までの時間を５分単位で測定し
た。
【００３５】
【表３】
【００３６】表３に示される結果から、本発明被覆エン
ドミル１〜２は従来被覆エンドミル比べて切削寿命が優
れていることが分かる。
ドミル１〜２は従来被覆エンドミル比べて切削寿命が優
れていることが分かる。
【００３７】
【発明の効果】前記実施例１〜３および従来例１〜３に
示される結果から、この発明の複合傾斜硬質層積層被覆
超硬合金製切削工具は、従来の硬質層複合被覆超硬合金
製切削工具に比べて使用寿命が長くかつ優れた性能を有
し、工業上優れた効果をもたらすものである。
示される結果から、この発明の複合傾斜硬質層積層被覆
超硬合金製切削工具は、従来の硬質層複合被覆超硬合金
製切削工具に比べて使用寿命が長くかつ優れた性能を有
し、工業上優れた効果をもたらすものである。
【図１】この発明の複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよ
び炭化水素ガスを導入する量を模型的に示したグラフで
ある。
切削工具を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよ
び炭化水素ガスを導入する量を模型的に示したグラフで
ある。
【図２】この発明の複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具の複合傾斜硬質層を模型的に示した断面図であ
る。
切削工具の複合傾斜硬質層を模型的に示した断面図であ
る。
【図３】この発明の複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよ
び炭化水素ガスを導入する量を模型的に示したグラフで
ある。
切削工具を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよ
び炭化水素ガスを導入する量を模型的に示したグラフで
ある。
【図４】この発明の複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製
切削工具の複合傾斜硬質層を模型的に示した断面図であ
る。
切削工具の複合傾斜硬質層を模型的に示した断面図であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｔｉ（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝
１］で表されかつ厚さ方向に向かってｘ：０→１、ｙ：
１→０となるように変化する傾斜硬質層（以下、Ｃ濃度
増加層という）、前記Ｃ濃度増加層の上に被覆された炭
化チタン層、前記炭化チタン層の上に被覆されＴｉ（Ｃ
ｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］で表されかつ厚さ方向
に向かってｘ：１→０、ｙ：０→１となるように変化す
る傾斜硬質層（以下、Ｎ濃度増加層という）、前記Ｎ濃
度増加層の上に被覆された窒化チタン層からなる複合傾
斜硬質層を、超硬合金基体の表面に周期的に繰り返し積
層被覆してなることを特徴とする複合傾斜硬質層積層被
覆超硬合金製切削工具。 - 【請求項２】 超硬合金基体の表面に被覆してなる窒化
チタン層と前記窒化チタン層の上に前記複合傾斜硬質層
を周期的に繰り返し積層被覆してなることを特徴とする
複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618392A JPH0617227A (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618392A JPH0617227A (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617227A true JPH0617227A (ja) | 1994-01-25 |
Family
ID=16353581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19618392A Pending JPH0617227A (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 複合傾斜硬質層積層被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617227A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019171547A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| JP2019171546A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP19618392A patent/JPH0617227A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019171547A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
| JP2019171546A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具及びその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010313 |