JPH06165407A - Switching converter type charger - Google Patents

Switching converter type charger

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JPH06165407A
JPH06165407A JP35225192A JP35225192A JPH06165407A JP H06165407 A JPH06165407 A JP H06165407A JP 35225192 A JP35225192 A JP 35225192A JP 35225192 A JP35225192 A JP 35225192A JP H06165407 A JPH06165407 A JP H06165407A
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reactor
voltage
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rectifier
current
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JP35225192A
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Japanese (ja)
Inventor
Toyonori Akiba
豊知 秋葉
Original Assignee
Toyonori Akiba
豊知 秋葉
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Abstract

PURPOSE: To obtain a compact and lightweight charger having high power factor and long life at a circumferential temperature within a specific temperature range.
CONSTITUTION: A current type switching converter is constituted of a power source rectifier circuit forming a power system main circuit of a full-wave rectifier only, a pair of semiconductor switch 3, a reactor A, a push-pull transformer B and a rectifier 5. A secondary winding of the reactor A is connected to a battery 7 of load through the rectifier 5. Time ratio of the semiconductor switch 3 is normally within range of 50% to 75%, and the time ratio is so controlled that a charger input current is inproportion and followed to voltage of an alternating power source. Even if the time ratio reaches less than 50%, a secondary circuit of the reactor A is operated to have an abnormal voltage. The charger input current is a continuous current. For protecting the charger, a control power source of a switch is supplied from the battery 7.
COPYRIGHT: (C)1994,JPO&Japio

Description

【発明の詳細な説明】 DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】 [0001]

【産業上の利用分野】本発明は、主として車載用蓄電池等の充電器に係るものであり、詳しくは交流電源(一般に商用電源)からの供給電圧を蕃電池電圧に変換して定電流または定電圧で充電するための電力変換部分の構成とその制御に関するものである。 BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention mainly are those relating to the charger such as a vehicle battery, in particular a constant current or constant to convert the supply voltage from the AC power supply (generally a commercial power supply) to Shigeru battery voltage it relates the structure and control of the power conversion part for charging voltage. 本発明の用途は蓄電池の充電に限定されるものではなく、高精度を要しない数十〜数百Wの定電流または定電圧装置として利用できる。 Applications of the present invention is not limited to the charging of the battery, it can be used as a constant current or constant-voltage device of several tens to several hundreds W does not require high precision.

【0002】 [0002]

【従来の技術】従来、車載用蓄電池の充電器としては、 Conventionally, as a charger of a vehicle-mounted storage battery,
図5に例示するように交流電源1の電圧をトランス50 Transformer voltage of the AC power supply 1 as shown in FIG. 5 50
で所要電圧に降圧した後、全波整流器51を介して蓄電池52を充電するものや、サイリスタやトライアック等を使用して充電電流を制御するもの等がある。 In after the step-down to the required voltage, and which charges the battery 52 through a full wave rectifier 51, and the like to control the charging current using a thyristor or a triac or the like.

【0003】また、充電器を軽量、小型化する方法として、スイッチング電源を利用したものがある。 [0003] lightweight charger, as a method of downsizing, there is one using a switching power supply.

【0004】 [0004]

【発明が解決しようとする課題】従来の技術で述べたもののうち前者においては、容量が大きくなるとトランスの寸法、重量共に大きくなる。 In the former of THE INVENTION Problems to be Solved those described in the prior art, trans dimension the capacity increases, the weight becomes both large. また、電源電圧1サイクルの中での充電期間は、図6に示すように電源電圧60 The charging period in the power supply voltage cycle, the power supply voltage 60 as shown in FIG. 6
が蓄電池電圧61を上回る期間に限られる。 But limited to a period of greater than battery voltage 61. このような尖頭電流は力率の低下を招く。 Such peak currents leads to a decrease in the power factor.

【0005】後者のスイッチング電源の入力部には通常、図7に例示するように平滑コンデンサ71があり、 [0005] The input section of the latter of the switching power supply typically has a smoothing capacitor 71 as illustrated in FIG. 7,
電解コンデンサを使用している。 We are using electrolytic capacitors. 平滑コンデンサへの充電は、電源電圧がコンデンサ電圧を上回る期間に限られるので前者と同様の力率低下がある。 Charging to the smoothing capacitor, the same power factor decreases and the former because the power supply voltage is limited to a period of greater than capacitor voltage.

【0006】電解コンデンサは高温に弱く、スイッチング電源の寿命は電解コンデンサの寿命で決まると言われている。 [0006] electrolytic capacitor is weak in high temperature, the lifetime of the switching power supply is said to be determined by the lifetime of the electrolytic capacitor. 充電器の使用環境は60〜70℃と比較的高温な場合があるので、これに耐える長寿命の電解コンデンサの使用が必要である。 Since the use environment of the charger is sometimes relatively high temperature and 60 to 70 ° C., it requires the use of electrolytic capacitors long life to withstand this.

【0007】スイッチング電源の力率改善策として、スイッチング電源の前段に、図8に要部を例示するような力率改善装置(例えば、CQ出版社 トランジスタ技術 1990年 9月号別冊参照)を設けることがある。 [0007] As the power factor improvement of the switching power supply, upstream of the switching power supply, providing a power factor correction device as illustrating the main portion in FIG. 8 (see, for example, CQ Publishing Transistor Technology September 1990 Supplement) Sometimes.
半導体スイッチ(以下、スイッチと言う)82を高周波開閉するとともに、平滑コンデンサ84への充電電流の波形が電源電圧のそれに比例するようスイッチ閉の時比率(1サイクル中の閉時間の比率で以下、時比率と言う)を制御するものである。 Semiconductor switches (hereinafter, referred to as switch) 82 as well as a high-frequency open and close the, following ratio between closing of the duty ratio (in 1 cycle of the switch closed such that the waveform of the charging current to the smoothing capacitor 84 is proportional to that of the power supply voltage, it is intended to control the time referred to as a ratio). この装置も平滑コンデンサとして電解コンデンサを使用するので前述の考慮が必要である。 Because it uses an electrolytic capacitor as the device also smoothing capacitor is required above considerations.

【0008】本発明の回路は図9に示す非エネルギー回生形の電流形コンバータ(例えば、コロナ社 原田他 [0008] circuits of the present invention is non-energy regeneration type current-source converter shown in FIG. 9 (e.g., Corona Co. Harada other
スイッチングコンバータの基礎 P37参照)が基礎となっている。 Reference basis for switching converter P37) has become a foundation. 後で詳述するように、図9の構成では過負荷保護動作等でスイッチの時比率を50%以下にすると、リアクトルやトランスの残留エネルギーが吸収されず、異常電圧を生じスイッチ等が破損する。 As will be described in detail later, in the configuration shown in FIG. 9 when the duty ratio of the switch in the overload protection operation or the like is 50% or less, not the residual energy of the reactor or transformer absorption, switch or the like occurs an abnormal voltage is broken . また、後述するように本発明の回路では平滑コンデンサがなく、整流回酪の出力電圧が大幅に変化するので、全波整流電圧に応ずる時比率の制御が必要である。 Also, no smoothing capacitor in the circuit of the present invention as described below, the output voltage of the rectifier times dairy greatly changes, it is necessary to control the time ratio of meeting the full-wave rectified voltage.

【0009】本発明は、従来の技術が有するこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、力率がよく、60〜70℃の環境温度に耐えて長寿命、また軽量、小型な、充電器を提供しようとするものである。 [0009] The present invention has been made in view of the problems the prior art has, and an object, good power factor, withstand the environmental temperature of 60 to 70 ° C. long life and light weight, compact, is intended to provide a charger.

【0010】 [0010]

【課題解決するための手段】本発明の構成は、蓄電池が定電圧で大容量のコンデンサーと等価であることに着目してなされている。 Configuration of the present invention solving the problem that the means for] is made in view of the fact accumulator is equivalent to a high-capacity capacitor at a constant voltage. 以下図1〜図3を参照して説明する。 It will be described with reference to FIGS below. 上記目的を達成するため、本発明における充電器は、電力系主回路が全波整流器のみでなる電源整流回路と、スイッチ、リアクトル、トランス、整流器からなるスイッチングコンバータで構成される。 To achieve the above object, the charger in the present invention includes a power supply rectifying circuit power system main circuit is only the full-wave rectifier, switches, reactors, transformers, and a switching converter comprising a rectifier. 上記リアクトルは二次巻線を有し、その一方の端子は整流器を介して負荷の蓄電池の一方の電極に、他の端子は蓄電池の他方の電極に接続される。 The reactor has a secondary winding, one of the terminals to one electrode of the battery of the load through the rectifier and the other terminal is connected to the other electrode of the storage battery. トランスBはプッシュプル形である。 Trans B is a push-pull type.

【0011】蓄電池7の電圧と整流器(5、6)の順電圧の和をVO、トランスBの一次巻線と、二次巻線の巻線数比をNT、交流電源電圧の最大値をE MAXとしてEMAX<NT ×VOを満たすようにNTを決定する。 [0011] VO the sum of the forward voltage of the voltage of the storage battery 7 and the rectifier (5, 6), a primary winding of the transformer B, NT winding ratio of the secondary winding, the maximum value of the AC power supply voltage E determining the NT to satisfy EMAX <NT × VO as MAX. リアクトルAの一次巻線8と二次巻線10の巻線数比NRはスイッチの耐電圧とEMAXを考慮して決定する。 Turns ratio of the primary winding 8 and the secondary winding 10 of the reactor A NR is determined in consideration of the withstand voltage and EMAX switch.

【0012】スイッチ(3、4)の開閉周波数は交流電源のそれに比し十分大きく選ぶ。 [0012] switching frequency of the switches (3, 4) is chosen sufficiently large compared to that of the AC power supply. スイッチ(3、4)の開閉周波数は一定で、図2のC,Dに示すように互いに位相差180°で開閉する。 The switch-off frequency of the (3,4) is fixed, open and close at a phase difference from each other by 180 ° as shown in the C, D FIG. また、時比率は通常50% In addition, when the ratio is usually 50%
〜75%の範囲にあり、両スイッチの閉期間は一部重なっている。 In the range of 75%, between the two switch closing time period partially overlap.

【0013】参照電流波40の発生器即ち、交流電源と同一周波数且つ同期した、平均値が充電器の定格出力電流に比例する正弦波全波の発生器と、リアクトルAの一次巻線8の電流(以下、一次電流と言う)の検出手段と、参照電流波と一次電流を比較してスイッチの時比率を制御する手段で制御系を構成し、一次電流を参照電流波に追従させる。 [0013] generator of the reference current wave 40 words, and AC power with the same frequency and synchronization, the sine wave full-wave generator average value is proportional to the rated output current of the charger, the reactor A of the primary winding 8 current and detecting means (hereinafter, referred to as the primary current), by comparing the reference current wave and the primary current constitute a control system with means for controlling the duty ratios of the switch, to follow the primary current to a reference current wave. 具体例は実施例の項で述べる。 Specific examples are described in the Examples section.

【0014】上記制御系の直流電源を蓄電池7から供給する。 [0014] supplies a DC power supply of the control system from the storage battery 7.

【0015】スイッチ(3、4)の開閉周波数を一定とせず、トランスBの磁束の振幅が一定となるよう、電源電圧の変化に応じて周波数制御を行ってもよい。 [0015] without the switching frequency of the switches (3, 4) is constant, so that the amplitude of the magnetic flux of the transformer B is constant, may be carried out frequency control in response to changes in power supply voltage.

【0016】 [0016]

【作用】先ず、時比率が50%〜75%の範囲にある通常動作の場合を説明する。 [Action] First, when the ratio will be described for normal operation in the range of 50% to 75%. この場合、どの時点でもスイッチ(3、4)のいずれかが閉であるから、一次電流は連続して流れている。 In this case, since one of the switches (3, 4) at any point in time is closed, the primary current is flowing continuously. スイッチ(3、4)が共に閉の期間はトランスBが短絡状態で、リアクトルAの一次巻線8に全電圧がかかり、リアクトルにエネルギーが蓄積される。 Switch (3,4) are both closed period trans B is short-circuited state, takes full voltage to the primary winding 8 of the reactor A, the energy in the reactor is stored. この期間、リアクトルAの二次巻線10(以下、 During this period, the secondary windings of the reactor A 10 (hereinafter,
二次巻線と言う)には整流器9に阻止されて電流が流れない。 To say the secondary winding) has no current flows are blocked by the rectifier 9.

【0017】トランスBの状態につき補足説明する。 [0017] supplementary explanation for each state of the transformer B. 先行して閉じているスイッチに流れている電流の方が他方のそれより大きいが、各々の電流増加率は同じである。 Write current flowing through the switch is closed ahead is greater than that of the other, but each of the current increase rate are the same.
各々の電流による磁束が逆向きとなるようにしてあるから増加磁束分が相殺され、トランス磁束は一定となり誘起電圧を生じない。 It increased magnetic flux portion from the magnetic flux due to each of the current are set to be opposite to the offset, the transformer flux does not cause the induced voltage becomes constant.

【0018】どちらかのスイッチが開になると、前記のように充電時のトランス一次電圧は電源電圧より大きいので、リアクトルAの一次巻線8の意圧は逆極性となり、電源電圧との和がトランスの一次巻線にかかる。 [0018] If either switch is open, the transformer primary voltage during charging as described above is greater than the supply voltage, I圧 the primary winding 8 of the reactor A becomes opposite polarity, the sum of the power supply voltage It applied to the transformer primary winding. 蓄電池7への充電動作は、その時点での電源電圧の大きさにより次の二つのモードのいずれかになる。 Operation of charging the battery 7 may be one of the following two modes depending on the magnitude of the supply voltage at that time.

【0019】一つは、電源電圧の大きさEが小さい領域、即ち E+NR×VO<NT×VOの場合で、リアクトルのエネルギーは二次巻線を介して蓄電池に放出される。 [0019] One area size E is smaller supply voltage, i.e. in case of E + NR × VO <NT × VO, the energy of the reactor is released to the battery via the secondary winding. リアクトルの一次巻綜8の電圧が蓄電池の充電電圧に相当する NR×VOになると、その値にクランプされ、電源電圧との和即ち、トランスBの一次巻線にかかる電圧は蓄電池を充電するに足る電圧 NT×VOに達しない。 When the voltage of the reactor primary Maki綜 8 is NR × VO corresponding to the charging voltage of the storage battery, it is clamped to that value, the sum of the power supply voltage or the voltage across the primary winding of the transformer B to charge the storage battery It does not reach the voltage NT × VO sufficient.

【0020】他の一つは、電源電圧の大きさEが大きい領域 即ち E+NR×VO>NT×VOの場合で、リアクトルのエネルギーはトランスBを経て蓄電池に放出される。 The other is the case of the power supply voltage of magnitude E is larger region or E + NR × VO> NT × VO, the energy of the reactor is released to the battery via a transformer B. トランスBの一次巻線にかかる電圧が蓄電池を充電するに足る電圧 NT×VOとなると、トランス一次電圧がその値にクランプされ、リアクトルAの一次巻線8の電圧は蓄電池を充電するに足る電圧 NR×VO When the voltage applied to the primary winding of the transformer B is the voltage NT × VO sufficient to charge the storage battery, the transformer primary voltage is clamped to that value, the voltage of the primary winding 8 of the reactor A voltage sufficient to charge the storage battery NR × VO
に達しない。 Not reached.

【0020】かくしてリアクトルに蓄積されたエネルギーは、電源電圧の大きさEが小さい領域では二次巻綜を介して、Eが大きい領域ではトランスを介して蓄電池に放出される。 [0020] Thus the energy stored in the reactor through the secondary winding 綜 the area size E is smaller supply voltage is discharged to the battery through a transformer in the region E is large. 全波整流器2の出力電圧は時間と共に大幅に変化するが、リアクトルに上述のような機能があるため、電源電圧のほぼ全期間にわたって充電動作が行われる。 The output voltage of the full-wave rectifier 2 changes greatly with time, because of the features described above the reactor, the charging operation is performed over substantially the entire period of the power supply voltage.

【0021】次に、従来の技術の項で述べた時比率が5 Next, the duty ratio described in the prior art section 5
0%以下、即ちスイッチ3、4が共に開となった場合を説明する。 0% or less, i.e., illustrating a case where the switch 3 and 4 are both in the open. リアクトルが付勢された状態でスイッチ3、 Switch 3 in a state in which the reactor is energized,
4が共に開となってリアクトルの一次巻線の両端電圧が上昇しても、前記のようにNR×VOが上限であり、リアクトルのエネルギーが二次巻線を介して蓄電池に放出され、異常電圧を生じない。 4 even increases both the voltage across the primary winding of the reactor in the open, the the upper limit is NR × VO as the energy of the reactor is released to the battery via the secondary winding, abnormal It does not cause the voltage.

【0022】前述のスイッチ(3、4)の時比率制御により、一次電流の波形が全波整流器2の出力電圧と同位相で大きさがこれに比例する。 [0022] The duty ratio control of the above switches (3,4), a waveform of the primary current magnitude output voltage having the same phase of the full-wave rectifier 2 is proportional thereto.

【0023】スイッチ(3、4)の制御回路の直流電源を蓄電池7から供給するようにしておくと、蓄電池を充電器に未接続のまま充電器の電源を投入してもスイッチ(3、4)がインタロックされる。 [0023] The DC power supply of the control circuit of the switch (3, 4) should be supplied from the battery 7, the switch also on the power to the left charger unconnected storage battery to the charger (3, 4 ) are interlocked. 蓄電池を未接続のままで電源を投入し、スイッチ(3、4)が動作すると、 Applying power while the battery unconnected, the switch (3, 4) is operated,
リアクトルに蓄積されたエネルギーが吸収されず、異常電圧が発生してスイッチ等が破損する。 Energy is not absorbed accumulated in the reactor, the switch may be damaged abnormal voltage occurs.

【0024】 [0024]

【実施例】実施例について図1〜図4を参照して説明する。 EXAMPLES be described with reference to FIGS for Example. 図1の構成、作用は説明済みで、ここでは数値例等の補足説明をする。 Arrangement of Figure 1, the action is already described, the supplementary explanation of such numerical example here. 交流電源1を100Vの商用電源、 Commercial power supply AC power supply 1 100V,
蓄電池7の電圧を24V、整流器(5、6、9)の順電圧を1V、リアクトルのNRを2、トランスのNTを6 The voltage of the battery 7 24V, 1V forward voltage of the rectifier (5, 6, 9), the NR of the reactor 2, the NT trans 6
とすると、蓄電池への充電電流は全波整流器2の出力電圧が0〜100Vの範囲ではリアクトルの二次巻線から、100V〜141Vの範囲ではトランスから供給される。 When, the charging current to the battery from the secondary winding of the reactor in the range output voltage of the full-wave rectifier 2 is 0~100V, supplied from the transformer in the range of 100V~141V. 尚、充電器から蓄電池までのケーブルが長い場合、整流器(5、6、9)の直後に蓄電池と並列にコンデンサを接続するとよい。 In the case a long cable from the charger to the battery, it is preferable to connect a capacitor in parallel with the storage battery immediately after the rectifier (5, 6, 9).

【0025】図2のC、Dは時比率が75%の場合で、 [0025] C of FIG. 2, when D ratio time is 75%
このとき充電期間の比率が最大となる。 The ratio of the charging period is the maximum this time. スイッチング周波数は例えば100kHzである。 The switching frequency is 100kHz, for example. Fは蓄電池充電電流の、Gは一次電流のタイムチヤートであるが、判りやすいよう電源電圧が一定即ち、時比率が一定の場合を示している。 F is the battery charging current, G Although it is Taimuchiyato of the primary current, understandable as the power supply voltage is constant i.e., when the ratio indicates a case of a constant. これは図9の場合に相当する。 This corresponds to the case of FIG. 本発明の場合の一次電流の模式図が図4で、後で説明する。 Schematic diagram of the primary current in the case of the present invention in FIG. 4 will be described later.

【0026】図3は、スイッチの時比率制御系の要部ブロック図である。 [0026] FIG. 3 is a schematic block diagram of a ratio control system when the switch. 全波整流器2、参照電流波発生器30 Full-wave rectifier 2, the reference current wave generator 30
以外はプッシュプルの片側のみを図示している。 Except illustrates only one side of the push-pull.

【0027】参照電流波発生器30は例えば、図示しないフォトカプラを介して全波整流器2の出力電圧を取り出したものとする。 The reference current wave generator 30 is, for example, it is assumed that via the photocoupler (not shown) take the output voltage of the full-wave rectifier 2. 同出力の電圧変動が無視出来ない場合これを補償する。 If the voltage fluctuation of the output can not be ignored to compensate for this.

【0028】一次電流は変流器31を介して検出する。 The primary current is detected via the current transformer 31.
尚、一次電流の代わりに蓄電池7の充電電流を検出して使用してもよい。 It may be used to detect the charging current of the storage battery 7 in place of the primary current.

【0029】Hは公知のスイッチング電源ICである。 [0029] H is a well-known switching power supply IC.
参照電流波発生器30の出力電圧と変流器31の検出電圧の差を比較部32で増幅し、パルス幅制御部33でパルス幅即ち時比率の制御を行う。 The difference between the detection voltage of the output voltage and the current transformer 31 of the reference current wave generator 30 and amplified by the comparator unit 32, and controls the pulse width or duty ratio in the pulse width control unit 33.

【0030】図4の41は上記の制御で得られる一次電流の模式図であって、交流電源と同じ周波数の成分は参照電流波40と同形である。 [0030] 41 in FIG. 4 is a schematic diagram of the primary current obtained by controlling the above components of the same frequency as the AC power source is a reference current wave 40 having the same shape. 時比率は電源電圧の大きさと、その増加率によって変化する。 When the ratio varies with the size and, the increase rate of the power supply voltage.

【0031】 [0031]

【発明の効果】本発明は、上述のとおり構成されているので、次に記載する効果を奏する。 According to the present invention, which is configured as described above, the effect which will be described.

【0032】請求項1の充電器においては、リアクトルの作用で、電源電圧が0となる時点を除く全期間で充電動作が行われる。 [0032] In the charger according to claim 1, by the action of the reactor, the charging operation performed in the entire period except for the time when the power supply voltage becomes 0. 一次電流が連続しているので、充電器から発生するスイッチングノイズが少ない。 Since the primary current is continuous, the switching noise is hardly generated from the charger. リアクトルが二次巻線を有し、負荷の蓄電池に接続されているので、過負荷保護動作等でスイッチの時比率が50%以下になっても、充電器に異常電圧が発生しない。 Reactor has a secondary winding, since they are connected to a load of the battery, even if time ratio of the switch in the overload protection operation or the like becomes 50% or less, the abnormal voltage is not generated in the charger. 整流コンデンサがないので長寿命である。 Since there is no rectification capacitor it is a long life. 高周波のスイッチングコンバータであるから軽量、小型である。 Lightweight because it is a high frequency switching converter is a small.

【0033】請求項2の充電器においては、一次電流が交流電源と同位相で、電流の大きさが電源電圧のそれに比例するので、充電器の力率がよい。 [0033] In the charger according to claim 2, the primary current is the AC power supply and the same phase, because the magnitude of the current is proportional to that of the power supply voltage, a good power factor of the charger.

【0034】請求項3の充電器においては、スイッチの制御系の直流電源を負荷の蓄電池から供給するので、蓄電池を充電器に未接続のまま充電源を投入してもスイッチがインタロックされ、スイッチ等を破損することがない。 [0034] In the charger according to claim 3, since the supply DC power of a control system of the switch from the battery of the load, the switch is interlocked be charged while charging source unconnected storage battery to the charger, there is no damage the switch or the like.

【図面の簡単な説明】 BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

【図1】充電器の電力系主回路図である。 1 is a power system main circuit diagram of the charger.

【図2】主回路要部のタイムチャートである。 FIG. 2 is a time chart of the main circuit main section.

【図3】半導体スイッチの開閉時比率制御系の要部ブロック図である。 3 is a schematic block diagram of the opening and closing time ratio control system of the semiconductor switch.

【図4】参照電流波及び一次電流の模式図である。 4 is a schematic diagram of the reference current wave, and the primary current.

【図5】充電器の従来技術の例を示す回酪図である。 5 is a round 酪図 showing an example of a prior art chargers.

【図6】充電電流の従来技術の例を示す図である。 6 is a diagram showing an example of a prior art charging current.

【図7】スイッチング電源の要部の例を示すブロック図である。 7 is a block diagram showing an example of a main part of a switching power supply.

【図8】力率改善装置の要部の例を示すブロック図である。 8 is a block diagram showing an example of a main part of the power factor correction device.

【図9】非エネルギー回生形の電流形コンバータの要部を示す回路図である。 9 is a circuit diagram showing a main part of the current-source converter of the non-energy regeneration type.

【符号の説明】 DESCRIPTION OF SYMBOLS

A、81、93 リアクトル B、J、50 トランス C 半導体スイッチ3のタイムチャート D 半導体スイッチ4のタイムチャート F 充電電流のタイムチャート G リアクトル一次巻線電流のタイムチャート H スイッチング電源IC 1 交流電源 2、51、70、80 全波整流器 3、4、82、91、92 半導体スイッチ 5、6、9、83、94、95 整流器 7、52、73、86 蓄電池 8 一次巻線 10 二次巻線 20 閉期間 21 開期間 22 充電電流 23 スイッチ3、4同時閉時のリアクトル一次巻線電流 24 スイッチ3、4いずれか開時のリアクトル一次巻線電流 30 参照電流波発生器 31 変流器 32 比較部 33 パルス幅制御部 40 参照電流波 41 リアクトル一次巻線電流 42、60 電源電圧 50 トランス 61 蓄 A, 81 and 93 the reactor B, J, 50 trans C time chart of a time chart G reactor primary winding current of a time chart F charging current of a time chart D semiconductor switch 4 of the semiconductor switch 3 H switching power supply IC 1 AC power supply 2, 51,70,80 wave rectifier 3,4,82,91,92 semiconductor switches 5,6,9,83,94,95 rectifier 7,52,73,86 battery 8 primary winding 10 secondary winding 20 closed period 21 open period 22 charging current 23 switches 3 and 4 simultaneously closed reactor primary winding current 24 switches 3 and 4 or the open time of the reactor primary winding current 30 a reference current wave generator 31 current transformer 32 comparator 33 pulse width control unit 40 reference current wave 41 reactor primary winding current 42, 60 supply voltage 50 transformer 61 蓄 電池電圧 62 充電電流 71、84 平滑コンデンサ 72、85 電力変換部 90 直流電源 96 コンデンサ 97 負荷 Battery voltage 62 charging current 71,84 smoothing capacitor 72,85 the power converter 90 a DC power source 96 a capacitor 97 Load

Claims (3)

    【特許請求の範囲】 [The claims]
  1. 【請求項1】 電力系主回路が全波整流器(2)、半導体スイッチ(3、4)、リアクトル(A)、トランス(B)、整流器(5、6)で構成され、リアクトル(A)は二次巻線(10)を有し、その一端が整流器(9)を経て負荷の蓄電池(7)に接続されてなるスイッチングコンバータ式充電器。 1. A power system main circuit full-wave rectifier (2), the semiconductor switches (3,4), a reactor (A), consists of a transformer (B), a rectifier (5, 6), a reactor (A) is has a secondary winding (10), the switching converter charger having one end is connected to the load of the accumulator (7) via a rectifier (9).
  2. 【請求項2】 リアクトル(A)の一次巻線(8)の電流が全波整流器(2)の出力電圧に比例するよう半導体スイッチ(3、4)の開閉時比率を制御する請求項1記載のスイッチングコンバータ式充電器。 2. A reactor (A) of the current full-wave rectifier (2) according to claim 1, wherein for controlling the opening and closing time ratio of the semiconductor switch (3, 4) to be proportional to the output voltage of the primary winding (8) switching converter type charger.
  3. 【請求項3】 半導体スイッチ(3、4)の制御系の直流電源を蓄電池(7)から供給する請求項1及び2記載のスイッチングコンバータ式充電器。 3. A switching converter charger according to claim 1 and 2, wherein supplying the DC power supply of the control system from the storage battery (7) of the semiconductor switch (3, 4).
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018516049A (en) * 2016-02-05 2018-06-14 クワントン オーピーピーオー モバイル テレコミュニケーションズ コーポレイション リミテッド Adapter and charge control method
JP2018519775A (en) * 2016-02-05 2018-07-19 グァンドン オッポ モバイル テレコミュニケーションズ コーポレーション リミテッド Charging system for terminal, charging method and power adapter
US10491030B2 (en) 2016-07-26 2019-11-26 Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. Charging system and charging method for terminal and terminal

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2018516049A (en) * 2016-02-05 2018-06-14 クワントン オーピーピーオー モバイル テレコミュニケーションズ コーポレイション リミテッド Adapter and charge control method
JP2018519775A (en) * 2016-02-05 2018-07-19 グァンドン オッポ モバイル テレコミュニケーションズ コーポレーション リミテッド Charging system for terminal, charging method and power adapter
JP2018527877A (en) * 2016-02-05 2018-09-20 広東欧珀移動通信有限公司 Terminal charging system, charging method and power adapter
US10320225B2 (en) 2016-02-05 2019-06-11 Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. Charging system and charging method for increasing service life of battery of terminal and power adapter thereof
US10411494B2 (en) 2016-02-05 2019-09-10 Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. Adapter and method for charging control
US10461568B2 (en) 2016-02-05 2019-10-29 Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. Charging system, charging method, and power adapter
US10491030B2 (en) 2016-07-26 2019-11-26 Guangdong Oppo Mobile Telecommunications Corp., Ltd. Charging system and charging method for terminal and terminal

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