JPH0616446A - High-dispersion optical fiber and its production - Google Patents
High-dispersion optical fiber and its productionInfo
- Publication number
- JPH0616446A JPH0616446A JP4173526A JP17352692A JPH0616446A JP H0616446 A JPH0616446 A JP H0616446A JP 4173526 A JP4173526 A JP 4173526A JP 17352692 A JP17352692 A JP 17352692A JP H0616446 A JPH0616446 A JP H0616446A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractive index
- quartz
- optical fiber
- glass
- preform
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01466—Means for changing or stabilising the diameter or form of tubes or rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、１．５５μｍ用光ファ
イバと１．３μｍ用光ファイバの間に接続される分散補
償用光ファイバとして好適に用いられる高分散光ファイ
バおよびその製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high dispersion optical fiber suitably used as a dispersion compensating optical fiber connected between a 1.55 .mu.m optical fiber and a 1.3 .mu.m optical fiber, and a method of manufacturing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、１．５５μｍ用分散シフト光ファ
イバや、１．５５μｍ用光増幅器等、１．５５μｍの波
長帯で用いられる光ファイバの開発が進み、汎用の１．
３μｍ用光ファイバと、これら１．５５μｍ用光ファイ
バとを接続して用いることが多くなってきている。そし
て、１．５５μｍ用光ファイバと１．３μｍ用光ファイ
バとを接続する際には、高い分散値が得られる高分散光
ファイバを、使用波長帯が異なる光ファイバで生じる分
散を打ち消すための分散補償用光ファイバとして、両フ
ァイバの間に接続して用いることが行われている。2. Description of the Related Art In recent years, the development of optical fibers used in the wavelength band of 1.55 μm, such as dispersion-shifted optical fibers for 1.55 μm and optical amplifiers for 1.55 μm, has been promoted.
An optical fiber for 3 μm and an optical fiber for 1.55 μm are often connected and used. Then, when connecting the 1.55 μm optical fiber and the 1.3 μm optical fiber, a dispersion for canceling the dispersion generated in the optical fibers having different wavelength bands is used for the high dispersion optical fiber that obtains a high dispersion value. As a compensating optical fiber, it is used by connecting between both fibers.
【０００３】そして、このような高分散光ファイバとし
ては、コアとクラッドとの比屈折率差（以下、コア−ク
ラッド比屈折率差と記載する）が２．５〜３．０％程度
に形成された光ファイバが好適に用いられ、ゲルマニア
添加石英コア−純石英クラッド構造のものが開発されて
いる。このような高分散光ファイバを製造する方法とし
ては、ＶＡＤ法により石英系光ファイバを形成する際
に、コアの部分にゲルマニア（以下、ＧｅＯ2と記載す
る）を多量に添加して、コア−クラッド比屈折率差が
２．５〜３．０％となるように形成する方法が行われて
いる。例えば、図４に示すような一般のＶＡＤ用装置を
用いて、以下のような手順で行われる。排気管４を備
えたチャンバ３内で、コア用バーナー１ａにより、Ｇｅ
Ｏ2が多量に添加されたＳｉＯ2からなるコア用多孔質ガ
ラス微粒子体を堆積させ、またクラッド用バーナー１
ｂ，１ｃによりコア用多孔質ガラス微粒子体の外周上に
ＳｉＯ2からなるクラッドの一部をなす多孔質ガラス微
粒子層を堆積させて、多孔質ガラスプリフォーム２を形
成する。これを脱水、焼結後、降温させて中心材を得
る。得られた中心材の周上にＳｉＯ2ガラス微粒子を
外付けし、脱水、焼結、延伸後、さらにこの工程を繰り
返して純石英からなるクラッド層を形成し、適宜のコア
／クラッド径比を有するプリフォームを得る。得られ
たプリフォームを高張力で溶融紡糸して、ＧｅＯ2添加
石英コア−純石英クラッド構造の高分散光ファイバを得
る。In such a high dispersion optical fiber, the relative refractive index difference between the core and the clad (hereinafter referred to as the core-clad relative refractive index difference) is formed to be about 2.5 to 3.0%. The produced optical fiber is preferably used, and a germania-doped quartz core-pure quartz clad structure has been developed. As a method for producing such a high-dispersion optical fiber, when a silica-based optical fiber is formed by the VAD method, a large amount of germania (hereinafter, referred to as GeO 2 ) is added to the core to form a core- A method is used in which the clad relative refractive index difference is 2.5 to 3.0%. For example, the following procedure is performed using a general VAD device as shown in FIG. In the chamber 3 equipped with the exhaust pipe 4, the core burner 1 a
The porous glass fine particles for the core made of SiO 2 to which a large amount of O 2 was added are deposited, and the burner for the cladding 1
The porous glass preform 2 is formed by depositing a porous glass fine particle layer forming a part of the clad made of SiO 2 on the outer periphery of the core porous glass fine particles by b and 1c. This is dehydrated, sintered, and then cooled to obtain a center material. SiO 2 glass fine particles are externally attached on the periphery of the obtained center material, and after dehydration, sintering and stretching, this step is repeated to form a clad layer made of pure quartz, and an appropriate core / clad diameter ratio is set. Obtain a preform having. The obtained preform is melt-spun with high tension to obtain a highly dispersed optical fiber having a GeO 2 -doped quartz core-pure quartz clad structure.
【０００４】しかしながら、このような従来の高分散光
ファイバの製造方法には、以下のような問題があった。
すなわち、ＧｅＯ2はガラスの屈折率を上げる性質を有
する添加物であると同時にガラスの溶融温度における粘
性を低下させる性質を有するものである。このことか
ら、上記の中心材を形成する工程において、焼結後の
中心材を降温させる際に、ＧｅＯ2が多量に添加された
コアとその周上の純石英クラッドとの界面で大きな歪み
が生じ易い。そこで、これを防止するために、非常にゆ
っくりとした速度で中心材を降温させる必要があった。
例えば、焼結に均熱炉を用いた場合には１℃／ｍｉｎ程
度で降温を行わなければならず、このために作業効率が
悪くなるという不都合があった。また、トラバース機構
を用いて焼結を行う炉では、降温時に中心材が割れてし
まうという問題があった。However, such a conventional method for manufacturing a high dispersion optical fiber has the following problems.
That is, GeO 2 is an additive that has the property of increasing the refractive index of glass, and at the same time has the property of decreasing the viscosity at the melting temperature of glass. From this, in the step of forming the above-mentioned core material, when the temperature of the core material after sintering is lowered, a large strain is generated at the interface between the core to which a large amount of GeO 2 is added and the pure quartz clad around the core. It is easy to occur. Therefore, in order to prevent this, it was necessary to cool the core material at a very slow speed.
For example, when a soaking furnace is used for sintering, the temperature must be lowered at about 1 ° C./min, which causes a problem that work efficiency deteriorates. Further, in a furnace where sintering is performed using a traverse mechanism, there is a problem that the center material is cracked when the temperature is lowered.
【０００５】また上記の紡糸工程においては、溶融紡
糸を行う際に、ＧｅＯ2が多量に添加された石英からな
るコアの粘度が、純石英からなるクラッドの粘度に比較
してかなり小さいので、粘度差による応力がコアに生じ
易い。この応力を低減させるためには、より高張力で紡
糸することが好ましく、例えば通常の光ファイバを紡糸
する際の張力に対して１０倍程度の張力が必要となる。
しかしながら、紡糸張力を高くするほど、光ファイバの
強度が低下してしまうという欠点があった。そして、紡
糸張力を十分に高くすることができないと、粘度差によ
る応力がコアに作用した状態となり、光ファイバの構造
不整損失が大きい光ファイバとなってしまうという問題
があった。In the above spinning step, the viscosity of the core made of quartz to which a large amount of GeO 2 is added is much smaller than that of the clad made of pure quartz during melt spinning. Stress due to the difference easily occurs in the core. In order to reduce this stress, it is preferable to carry out spinning with a higher tension, and for example, a tension about 10 times the tension when spinning an ordinary optical fiber is required.
However, there is a drawback that the strength of the optical fiber decreases as the spinning tension increases. If the spinning tension cannot be increased sufficiently, the stress due to the difference in viscosity acts on the core, resulting in an optical fiber having a large structural irregularity loss.
【０００６】本発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、低損失で高強度の高分散光ファイバ、およびそのよ
うな高分散光ファイバを効率良く製造できるようにした
製造方法を提供するものである。The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a low-dispersion, high-strength high-dispersion optical fiber, and a manufacturing method capable of efficiently manufacturing such a high-dispersion optical fiber. is there.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明の請求項１に記載の高分散光ファイバは、ゲ
ルマニア添加石英からなり、その屈折率のピーク値が石
英の屈折率と比較して少なくとも２．５％高いコアと、
フッ素添加石英からなり、その屈折率が石英の屈折率と
比較して少なくとも０．４％低いクラッドとからなるも
のである。また、請求項２に記載の高分散光ファイバ
は、コア外周部の屈折率が石英の屈折率と比較して少な
くとも２％高いものである。また、請求項３に記載の高
分散光ファイバの製造方法は、ゲルマニア添加石英から
なる多孔質ガラスプリフォームを形成し、該多孔質ガラ
スプリフォームを脱水、焼結してガラスロッドを得、該
ガラスロッドを外削して中心コア材を形成し、該中心コ
ア材の周上にフッ素添加クラッド層を形成して棒状のプ
リフォームを得、該プリフォームを溶融紡糸するもので
ある。In order to solve the above-mentioned problems, the high-dispersion optical fiber according to claim 1 of the present invention comprises germania-doped quartz, and the peak value of its refractive index is the same as that of quartz. At least 2.5% higher core,
The cladding is made of fluorine-added quartz and has a refractive index lower than that of quartz by at least 0.4%. Further, in the high dispersion optical fiber according to the second aspect, the refractive index of the outer peripheral portion of the core is at least 2% higher than the refractive index of quartz. The method for producing a high-dispersion optical fiber according to claim 3 forms a porous glass preform made of germania-doped quartz, dehydrates and sinters the porous glass preform to obtain a glass rod, The glass rod is externally cut to form a central core material, a fluorine-containing clad layer is formed on the periphery of the central core material to obtain a rod-shaped preform, and the preform is melt-spun.
【０００８】[0008]
【作用】本発明の高分散光ファイバの製造方法によれ
ば、ガラスの屈折率を上げ、溶融温度での粘度を下げる
性質を有するＧｅＯ2をコアに添加し、ガラスの屈折率
を下げ、溶融温度での粘度を下げる性質を有するＦをク
ラッドに添加するので、これらの添加量を適宜設定する
ことによって、所望のコア−クラッド比屈折率差を得る
とともに、コアとクラッドの溶融温度での粘度差を小さ
くすることができる。尚、多孔質ガラスプリフォームの
焼結は、クラッド層がないコア材のみに行われるため、
コアとクラッドの界面における歪みの問題がなく、降温
時間を短縮することができる。また、トラバース機構を
用いた焼結炉によっても焼結を行うことができる。ま
た、コアとクラッドとの粘度差が小さいので、紡糸工程
における紡糸張力を従来より低減させることができる。
よって光ファイバの強度低下を防止することができ、強
度に優れた高分散光ファイバを製造することができる。
さらに紡糸時のコアとクラッドとの粘度差が小さいこと
により、得られる光ファイバは、その構造不整による損
失が小さいものとなり、低損失の光ファイバが得られ
る。According to the method for producing a high-dispersion optical fiber of the present invention, GeO 2 having the properties of increasing the refractive index of glass and decreasing the viscosity at the melting temperature is added to the core to lower the refractive index of the glass and melt it. Since F having the property of lowering the viscosity at temperature is added to the clad, by appropriately setting the addition amount thereof, a desired core-clad relative refractive index difference can be obtained, and the viscosity at the melting temperature of the core and the clad can be obtained. The difference can be reduced. Incidentally, since the sintering of the porous glass preform is performed only on the core material without the clad layer,
There is no problem of distortion at the interface between the core and the clad, and the temperature lowering time can be shortened. Further, the sintering can be performed by a sintering furnace using a traverse mechanism. Moreover, since the difference in viscosity between the core and the clad is small, the spinning tension in the spinning step can be reduced as compared with the prior art.
Therefore, it is possible to prevent the strength of the optical fiber from being lowered, and it is possible to manufacture a highly dispersed optical fiber having excellent strength.
Furthermore, since the difference in viscosity between the core and the clad during spinning is small, the resulting optical fiber has a small loss due to structural imperfections, and an optical fiber with low loss can be obtained.
【０００９】また本発明の製造方法において、ガラスロ
ッドを外削して中心コア材を形成することにより、ガラ
スロッドにおけるＧｅＯ2の添加量が適宜の位置を、中
心コア材の表面、すなわちコアとクラッドの界面とする
ことができ、この中心コア材を用いて得られるプリフォ
ームあるいは光ファイバの、コアとクラッドの界面にお
ける屈折率差や粘度差を容易に制御することができる。Further, in the manufacturing method of the present invention, the glass rod is externally cut to form the central core material, so that the position where the amount of GeO 2 added in the glass rod is appropriate is the surface of the central core material, that is, the core. The interface of the clad can be used, and the difference in the refractive index and the difference in viscosity at the interface between the core and the clad of the preform or optical fiber obtained by using this central core material can be easily controlled.
【００１０】[0010]
【実施例】以下、本発明を詳しく説明する。図１は本発
明の製造方法に用いられるガラスロッドの屈折率分布の
例を示したもので、図２は本発明の製造方法に用いられ
るプリフォームおよび本発明の方法で得られる高分散光
ファイバの屈折率分布の例を示したものである。The present invention will be described in detail below. FIG. 1 shows an example of the refractive index distribution of a glass rod used in the manufacturing method of the present invention, and FIG. 2 is a preform used in the manufacturing method of the present invention and a high dispersion optical fiber obtained by the method of the present invention. 3 shows an example of the refractive index distribution of.
【００１１】本発明の製造方法にあっては、まずＧｅＯ
2添加石英からなるガラスロッドを形成する。このガラ
スロッドは一般のＶＡＤ装置を用いて、ＧｅＯ2添加Ｓ
ｉＯ2からなる多孔質のガラス微粒子体をロッド状に堆
積させて多孔質ガラスプリフォームを形成した後、これ
を脱水、焼結して得られる。そして、ＧｅＯ2添加Ｓｉ
Ｏ2からなる多孔質のガラス微粒子体を堆積させる時に
は、バーナーとして４重以上の多重管バーナーを用い、
必要に応じてそのバーナーを１本以上用いる。ここで、
ガラスロッドの屈折率分布はＧｅＯ2の添加量の分布に
よって決まるが、この屈折率分布は適宜設定することが
でき、例えば図１に示すような二乗分布状に形成するこ
とができる。またＧｅＯ2の添加量は、コア−クラッド
比屈折率差およびコアとクラッドの粘度差等を考慮して
適宜設定することができる。例えば、ガラスロッドの、
純石英の屈折率を基準とした比屈折率差△1が２．５％
程度となるように設定することができる。In the manufacturing method of the present invention, first, GeO is used.
2 A glass rod made of added quartz is formed. This glass rod uses a general VAD device to add GeO 2 added S
It is obtained by depositing porous glass fine particles made of iO 2 in a rod shape to form a porous glass preform, and dehydrating and sintering this. And GeO 2 added Si
When depositing the porous glass fine particles made of O 2 , use a multi-tube burner with four or more layers as a burner,
Use one or more burners as needed. here,
The refractive index distribution of the glass rod is determined by the distribution of the added amount of GeO 2 , but this refractive index distribution can be set appropriately and can be formed in a square distribution shape as shown in FIG. 1, for example. The addition amount of GeO 2 can be appropriately set in consideration of the core-clad relative refractive index difference, the viscosity difference between the core and the clad, and the like. For example, of a glass rod,
The relative refractive index difference Δ 1 based on the refractive index of pure quartz is 2.5%
It can be set to a degree.
【００１２】次いで、得られたガラスロッドを任意の手
段により外削研磨する。ここで、ガラスロッドの外削
は、コアとクラッドとの界面での屈折率差および粘度差
等を考慮して、ガラスロッド外周面におけるＧｅＯ2添
加量が最適となるように行われる。ここで、外削後のコ
ア外周部の屈折率は、石英の屈折率と比較して少なくと
も２％高くなるように設定される。例えば、二乗分布状
の屈折率分布を有するガラスロッドにおいては、外削に
よりその径を２／３程度とし、比屈折率差が比較的小さ
い外周部分を除去することによって、コアとクラッドの
界面における屈折率差を大きくして単位長さ辺りの分散
を増大させ、かつコアとクラッドの界面における粘度差
を小さくすることができる。この後、外削後のガラスロ
ッドを、電気炉等適宜の手段を用いて、適宜の径となる
ように溶融延伸して中心コア材とする。Next, the obtained glass rod is externally ground and polished by any means. Here, the outer cutting of the glass rod is performed so that the amount of GeO 2 added to the outer peripheral surface of the glass rod is optimal in consideration of the difference in refractive index and the difference in viscosity at the interface between the core and the clad. Here, the refractive index of the outer peripheral portion of the core after external cutting is set to be at least 2% higher than that of quartz. For example, in the case of a glass rod having a square-index-shaped refractive index distribution, the diameter of the glass rod is cut to about 2/3 and the outer peripheral portion having a relatively small relative refractive index difference is removed so that the interface between the core and the clad is reduced. The difference in refractive index can be increased to increase the dispersion per unit length, and the difference in viscosity at the interface between the core and the clad can be reduced. After this, the glass rod after external cutting is melt-stretched to have a suitable diameter by using a suitable means such as an electric furnace to obtain a central core material.
【００１３】次に、得られた中心コア材の周上に常法に
てＳｉＯ2ガラス微粒子を外付けした後、塩素系ガスを
用いて脱水する。さらに、Ｆを添加しつつ焼結を行って
Ｆ添加石英クラッド層を形成し、これを延伸する。そし
てこのＳｉＯ2の外付け、脱水、Ｆ添加焼結、延伸から
なるクラッド層の形成工程を数回繰り返して、棒状のプ
リフォームを形成する。ここで、Ｆはプリフォームの径
方向に均一に添加され、プリフォームの屈折率分布は図
２のように形成される。またＦの添加量はコアとクラッ
ドの界面での屈折率差および粘度差を考慮して適宜設定
される。例えば、図２においてコアの比屈折率差△1≧
２．５％に対して、クラッドの比屈折率差△2≦−０．
４％（いずれも純石英を基準とする）に好ましく設定す
ることができる。また、クラッド層の厚さは、所望のコ
ア径／クラッド径比が得られるように適宜設定される。Next, SiO 2 glass fine particles are externally attached to the periphery of the obtained central core material by a conventional method, and then dehydrated using a chlorine-based gas. Further, sintering is performed while adding F to form an F-added quartz clad layer, which is stretched. Then, the step of forming a clad layer consisting of external attachment of SiO 2 , dehydration, F-added sintering, and stretching is repeated several times to form a rod-shaped preform. Here, F is uniformly added in the radial direction of the preform, and the refractive index distribution of the preform is formed as shown in FIG. Further, the addition amount of F is appropriately set in consideration of the difference in refractive index and the difference in viscosity at the interface between the core and the clad. For example, in FIG. 2, the relative refractive index difference Δ 1 ≧
The relative refractive index difference Δ 2 ≦ −0.
It can be preferably set to 4% (all based on pure quartz). Further, the thickness of the clad layer is appropriately set so that a desired core diameter / clad diameter ratio can be obtained.
【００１４】この後、得られたプリフォームを通常の紡
糸手段により溶融紡糸することによって、高分散光ファ
イバが得られる。本発明の製造方法によれば、ＧｅＯ2
添加コアとＦ添加クラッドによりコア−クラッド比屈折
率差△≧２．９％の高分散光ファイバを得ることがで
き、例えば図２に示すような屈折率分布を有する高分散
光ファイバを得ることができる。Thereafter, the obtained preform is melt-spun by a conventional spinning means to obtain a high dispersion optical fiber. According to the manufacturing method of the present invention, GeO 2
A high dispersion optical fiber having a core-clad relative refractive index difference Δ ≧ 2.9% can be obtained by the addition core and the F addition cladding, and for example, a high dispersion optical fiber having a refractive index distribution as shown in FIG. 2 can be obtained. You can
【００１５】また、上記の例では、中心コア材をＶＡＤ
法により製造する方法について述べたが、本発明はこれ
に限定されるものではなく、例えば、ＭＣＶＤ法によっ
ても行うことができる。すなわち、任意の石英管内に、
ＧｅＯ2を△＝２．５％（純石英基準）添加したＳｉＯ2
層を内付けしてロッド状にした後、外周の石英管を外削
することによって、中心コア材を得、この中心コア材を
用い、同様にして高分散光ファイバを得ることができ
る。この方法によれば、図３に示すようなステップ状の
屈折率分布を有する高分散光ファイバを得ることができ
る。In the above example, the central core material is VAD.
Although the method of manufacturing by the method has been described, the present invention is not limited to this, and can also be carried out by, for example, the MCVD method. That is, in any quartz tube,
SiO 2 with addition of GeO 2 △ = 2.5% (pure quartz standard)
After the layers are internally formed into a rod shape and the quartz tube on the outer periphery is cut off, a central core material is obtained. Using this central core material, a high dispersion optical fiber can be obtained in the same manner. According to this method, a high dispersion optical fiber having a stepwise refractive index distribution as shown in FIG. 3 can be obtained.
【００１６】（実施例）まず、ＶＡＤ法によりＧｅＯ2
添加石英からなるガラスロッドを形成した。この時、ガ
ラスロッドの比屈折率差が純石英の屈折率を基準として
約２．５％高く、屈折率分布が図１に示すような二乗分
布状となるようにＧｅＯ2を添加した。また、このガラ
スロッドの直径は２５mmとした。次いで、得られたガラ
スロッドの外周部分を外削研磨して、その直径を１０m
m、外周部の比屈折率差を２．０％（純石英基準）とし
た。続いて、外削後のガラスロッドを、電気炉を用い
て、溶融延伸して、直径７mmの中心コア材を形成した。
次に、得られた中心コア材の周上にＳｉＯ2ガラス微粒
子を外付けした後、脱水、Ｆ添加焼結、延伸を行ってク
ラッド層を形成し、このクラッド層の形成工程を４回繰
り返して、外径３０mmの棒状のプリフォームを形成し
た。この時、クラッド層の比屈折率差が純石英の屈折率
を基準として約−０．４％で、屈折率が径方向に均一と
なるようにＦを添加した。この後、得られたプリフォー
ムを溶融紡糸して外径１２５μｍの光ファイバとした。
このようにして得られた高分散光ファイバは、コア径が
３０μｍ、クラッド径が１２５μｍ、コア−クラッド比
屈折率差が約２．９％であった。このようにして得られ
た高分散ファイバは１．５５μｍの波長における分散値
が１１０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、良好な高分散特性を
示した。(Example) First, GeO 2 was formed by the VAD method.
A glass rod made of added quartz was formed. At this time, GeO 2 was added so that the relative refractive index difference of the glass rod was about 2.5% higher than that of pure quartz, and the refractive index distribution became a square distribution as shown in FIG. The diameter of this glass rod was 25 mm. Then, the outer peripheral portion of the obtained glass rod is externally ground and polished, and its diameter is 10 m.
The relative refractive index difference between m and the outer peripheral portion was 2.0% (pure quartz standard). Then, the glass rod after external cutting was melt-drawn using an electric furnace to form a central core material having a diameter of 7 mm.
Next, after the SiO 2 glass fine particles are externally attached to the periphery of the obtained central core material, dehydration, F-added sintering and stretching are performed to form a clad layer, and the clad layer forming step is repeated 4 times. As a result, a rod-shaped preform having an outer diameter of 30 mm was formed. At this time, F was added so that the relative refractive index difference of the cladding layer was about -0.4% based on the refractive index of pure quartz, and the refractive index was uniform in the radial direction. Then, the obtained preform was melt-spun to obtain an optical fiber having an outer diameter of 125 μm.
The high-dispersion optical fiber thus obtained had a core diameter of 30 μm, a clad diameter of 125 μm, and a core-clad relative refractive index difference of about 2.9%. The thus-obtained high-dispersion fiber had a dispersion value of 110 ps / nm / km at a wavelength of 1.55 μm and showed good high-dispersion characteristics.
【００１７】[0017]
【発明の効果】以上、説明したように本発明によれば、
好ましい屈折率分布を有し、良好な高分散特性を示す高
分散光ファイバが得られる。また、高分散光ファイバを
製造する際には、コアに添加されるＧｅＯ2およびクラ
ッドに添加されるＦの添加量を適宜設定することによっ
て、所望のコア−クラッド比屈折率差を得るとともに、
コアとクラッドの溶融温度における粘度差を小さくする
ことができる。また多孔質ガラスプリフォームの焼結
は、クラッドが形成されていないコア材のみで行われる
ため、コアとクラッドの界面における歪みの問題がな
く、降温時間を短縮して作業の高効率化を図ることがで
きる。また、トラバース機構を用いた焼結炉によっても
中心材の割れを防止して焼結を行うことができるように
なる。また同様に、紡糸工程においてもコアとクラッド
との粘度差が小さいので紡糸張力を低減させることがで
き、得られる光ファイバの強度低下を防止することがで
きる。さらに紡糸時のコアとクラッドとの粘度の差が小
さいことにより、得られる光ファイバはその構造不整に
よる損失が小さいものとなり、低損失の光ファイバが得
られる。As described above, according to the present invention,
A high-dispersion optical fiber having a favorable refractive index distribution and exhibiting good high-dispersion characteristics can be obtained. Further, when manufacturing a high dispersion optical fiber, by appropriately setting the addition amounts of GeO 2 added to the core and F added to the clad, a desired core-clad relative refractive index difference is obtained,
It is possible to reduce the difference in viscosity between the core and the clad at the melting temperature. Moreover, since the sintering of the porous glass preform is performed only with the core material in which the clad is not formed, there is no problem of distortion at the interface between the core and the clad, and the cooling time is shortened to improve the work efficiency. be able to. Further, it becomes possible to prevent the core material from cracking and perform the sintering also by a sintering furnace using a traverse mechanism. Similarly, in the spinning process as well, the difference in viscosity between the core and the clad is small, so that the spinning tension can be reduced and the strength of the obtained optical fiber can be prevented from lowering. Furthermore, since the difference in viscosity between the core and the clad during spinning is small, the resulting optical fiber has a small loss due to structural imperfections, and an optical fiber with low loss can be obtained.
【００１８】また、ガラスロッドを外削して中心コア材
を形成することにより、ガラスロッドにおけるＧｅＯ2
の添加量が適宜の位置を、中心コア材の表面すなわちコ
アとクラッドの界面とすることができ、コアとクラッド
の界面における屈折率差およびを容易に制御することが
できる。そして、コアとクラッドの界面おける屈折率差
を大きくして、光ファイバの単位長さ当りの分散を大き
くし、高効率の高分散光ファイバを得ることができる。Further, by cutting the glass rod to form a central core material, GeO 2 in the glass rod is formed.
The position where the addition amount of is appropriate can be set to the surface of the central core material, that is, the interface between the core and the clad, and the difference in refractive index at the interface between the core and the clad can be easily controlled. Then, the refractive index difference at the interface between the core and the clad is increased to increase the dispersion per unit length of the optical fiber, and a highly efficient and highly dispersed optical fiber can be obtained.
【図１】 本発明の製造方法に用いられるガラスロッド
の屈折率分布の一例を示した図である。FIG. 1 is a diagram showing an example of a refractive index distribution of a glass rod used in a manufacturing method of the present invention.
【図２】 本発明の製造方法に用いられるプリフォーム
および本発明の方法で得られる高分散光ファイバの屈折
率分布の例を示した図である。FIG. 2 is a diagram showing an example of a refractive index distribution of a preform used in the manufacturing method of the present invention and a high dispersion optical fiber obtained by the method of the present invention.
【図３】 本発明の製造方法に用いられるガラスロッド
の屈折率分布の他の例を示した図である。FIG. 3 is a diagram showing another example of the refractive index distribution of the glass rod used in the manufacturing method of the present invention.
【図４】 ＶＡＤ装置の例を示した説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram showing an example of a VAD device.
１ａ、１ｂ、１ｃ…バーナー、２…多孔質ガラスプリフ
ォーム、３…チャンバ、４…排気管1a, 1b, 1c ... Burner, 2 ... Porous glass preform, 3 ... Chamber, 4 ... Exhaust pipe
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山内 良三 千葉県佐倉市六崎1440番地 藤倉電線株式 会社佐倉工場内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Ryozo Yamauchi 1440 Rokuzaki, Sakura City, Chiba Prefecture Fujikura Electric Cable Co., Ltd. Sakura Factory
Claims (3)
率のピーク値が石英の屈折率と比較して少なくとも２．
５％高いコアと、フッ素添加石英からなり、その屈折率
が石英の屈折率と比較して少なくとも０．４％低いクラ
ッドとからなることを特徴とする高分散光ファイバ。1. It is made of germanium-doped quartz, and its peak refractive index is at least 2. compared with that of quartz.
A high-dispersion optical fiber comprising a 5% high core and a clad made of fluorine-doped quartz, the refractive index of which is at least 0.4% lower than that of quartz.
較して少なくとも２％高いことを特徴とする請求項１記
載の高分散光ファイバ。2. The high dispersion optical fiber according to claim 1, wherein the refractive index of the outer peripheral portion of the core is at least 2% higher than that of quartz.
スプリフォームを形成し、該多孔質ガラスプリフォーム
を脱水、焼結してガラスロッドを得、該ガラスロッドを
外削して中心コア材を形成し、該中心コア材の周上にフ
ッ素添加クラッド層を形成して棒状のプリフォームを
得、該プリフォームを溶融紡糸することを特徴とする高
分散光ファイバの製造方法。3. A porous glass preform made of germania-added quartz is formed, the porous glass preform is dehydrated and sintered to obtain a glass rod, and the glass rod is externally cut to form a central core material. Then, a fluorine-containing clad layer is formed on the periphery of the central core material to obtain a rod-shaped preform, and the preform is melt-spun, thereby producing a high-dispersion optical fiber.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173526A JPH0616446A (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | High-dispersion optical fiber and its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173526A JPH0616446A (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | High-dispersion optical fiber and its production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0616446A true JPH0616446A (en) | 1994-01-25 |
Family
ID=15962163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4173526A Pending JPH0616446A (en) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | High-dispersion optical fiber and its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0616446A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009051410A (en) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Mutsumi Takeda | Cart and cart device |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP4173526A patent/JPH0616446A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009051410A (en) * | 2007-08-28 | 2009-03-12 | Mutsumi Takeda | Cart and cart device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3337954B2 (en) | Dispersion compensating optical fiber | |
| US5482525A (en) | Method of producing elliptic core type polarization-maintaining optical fiber | |
| US6535679B2 (en) | Optical fiber and method of manufacturing the same | |
| JP2959877B2 (en) | Optical fiber manufacturing method | |
| JPH044986B2 (en) | ||
| KR100426385B1 (en) | Optical fiber and how to make it | |
| JP3098828B2 (en) | Dispersion shifted fiber and method of manufacturing the same | |
| JP2021176008A (en) | Optical fiber | |
| JP3738510B2 (en) | Optical fiber and manufacturing method thereof | |
| JPH0616446A (en) | High-dispersion optical fiber and its production | |
| JP3952734B2 (en) | Optical fiber manufacturing method | |
| JP2002513729A (en) | Optical fiber manufacturing method | |
| JPH0820574B2 (en) | Dispersion shift fiber and manufacturing method thereof | |
| JP2002053344A (en) | Glass preform for optical fiber and optical fiber | |
| JP3315786B2 (en) | Optical amplifier type optical fiber | |
| JP2003227959A (en) | Single mode optical fiber for wavelength multiplex transmission | |
| JPH10206654A (en) | Optical fiber and its manufacture | |
| JPS63222031A (en) | Production of preform for optical fiber | |
| JPS62116902A (en) | Wide-band low dispersion optical fiber | |
| JPH05286735A (en) | Production of dispersion-shift optical fiber | |
| JPH0344604A (en) | 1.55mum dispersion shift fiber | |
| JPH0717395B2 (en) | Manufacturing method of base material for dispersion shift fiber | |
| JP3960867B2 (en) | Optical fiber and optical signal processing apparatus using the same | |
| JP3020920B2 (en) | Method for producing glass preform for optical fiber | |
| JP3174682B2 (en) | Method for producing glass preform for optical fiber |