JPH06141531A - 超電導発電機および固定子部品 - Google Patents
超電導発電機および固定子部品Info
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- JPH06141531A JPH06141531A JP4283099A JP28309992A JPH06141531A JP H06141531 A JPH06141531 A JP H06141531A JP 4283099 A JP4283099 A JP 4283099A JP 28309992 A JP28309992 A JP 28309992A JP H06141531 A JPH06141531 A JP H06141531A
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- plate
- conductive
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- woven fabric
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 強大な磁束密度による歯部渦流損の増加を抑
制しながら、別置手段を設けることなく固定子コロナシ
ールドを確実に接地するための手段を提供する。 【構成】 非金属材料から成る固定子歯部の発電機軸方
向配列分布の少なくとも一部に半導電性の板状歯部部品
を配する。また必要に応じて固定子コイルと歯部間に半
導電性弾性体クッションを挿入、または／および半導電
性接着剤を用いてコロナシールドと歯部を固着する。 【効果】 磁束密度に対応してその数を定めた半導電性
歯部部品の非導電性歯部間あるいは歯部端への挿入によ
り、歯部渦流損の増加を抑制しながら固定子コイルの接
地を確実に行える。半導電性弾性体クッションの使用、
半導電性接着剤使用により突発電流や経年劣化に対抗し
て接地を確保し信頼性が向上する。
制しながら、別置手段を設けることなく固定子コロナシ
ールドを確実に接地するための手段を提供する。 【構成】 非金属材料から成る固定子歯部の発電機軸方
向配列分布の少なくとも一部に半導電性の板状歯部部品
を配する。また必要に応じて固定子コイルと歯部間に半
導電性弾性体クッションを挿入、または／および半導電
性接着剤を用いてコロナシールドと歯部を固着する。 【効果】 磁束密度に対応してその数を定めた半導電性
歯部部品の非導電性歯部間あるいは歯部端への挿入によ
り、歯部渦流損の増加を抑制しながら固定子コイルの接
地を確実に行える。半導電性弾性体クッションの使用、
半導電性接着剤使用により突発電流や経年劣化に対抗し
て接地を確保し信頼性が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超電導発電機の固定子
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導発電機が開発される以前の発電機
の固定子は、外側に配されリング状断面を有する円筒形
の磁気シールド部材と、その内壁に配される歯部とが同
一磁性鋼板を打抜いたものの積層構造により構成されて
いた。しかし電気学会技術報告（II部）第１９２号（昭
和６０年７月）の１１頁に記載されているように、超電
導発電機においては、強大な磁束密度の影響による渦電
流損失の低減を目的として、前記歯部は磁気特性を犠性
にして非金属材料すなわち非導電性材料で置き換えら
れ、その歯部間に配される固定子コイルの支持のために
だけ配されることが行われるようになった。前記歯部の
構成材にはその成形性と強度の観点からガラス繊維を用
いた繊維強化プラスチック（以下ＦＲＰと略称する）が
採用され、板状に成形された歯部が発電機軸方向に積層
されて磁気シールド部材内壁に固定される。ところで高
電圧の発電機の固定子コイルにはコロナの発生を防止す
るために最外層にコロナシールド層が形成される。そし
てコロナシールド層の接地は、超電導発電機が開発され
る以前の発電機の固定子コイルの場合磁性鋼板製歯部が
存在したため、これを通して行われていた。
の固定子は、外側に配されリング状断面を有する円筒形
の磁気シールド部材と、その内壁に配される歯部とが同
一磁性鋼板を打抜いたものの積層構造により構成されて
いた。しかし電気学会技術報告（II部）第１９２号（昭
和６０年７月）の１１頁に記載されているように、超電
導発電機においては、強大な磁束密度の影響による渦電
流損失の低減を目的として、前記歯部は磁気特性を犠性
にして非金属材料すなわち非導電性材料で置き換えら
れ、その歯部間に配される固定子コイルの支持のために
だけ配されることが行われるようになった。前記歯部の
構成材にはその成形性と強度の観点からガラス繊維を用
いた繊維強化プラスチック（以下ＦＲＰと略称する）が
採用され、板状に成形された歯部が発電機軸方向に積層
されて磁気シールド部材内壁に固定される。ところで高
電圧の発電機の固定子コイルにはコロナの発生を防止す
るために最外層にコロナシールド層が形成される。そし
てコロナシールド層の接地は、超電導発電機が開発され
る以前の発電機の固定子コイルの場合磁性鋼板製歯部が
存在したため、これを通して行われていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし超電導発電機で
は歯部が非導電体に置き換えられてしまったため、外側
に配された磁気シールド部材あるいは更にその外側に配
される固定子枠との間のいずれかと導通を計かるための
導体接地を必要とすることになり余計な手間を要するこ
とになった。しかも、運転時に振動する固定子コイルの
比較的薄くて脆弱なコロナシールド層を確実に捕縛して
アースとの導通を確保するのは簡単ではない。
は歯部が非導電体に置き換えられてしまったため、外側
に配された磁気シールド部材あるいは更にその外側に配
される固定子枠との間のいずれかと導通を計かるための
導体接地を必要とすることになり余計な手間を要するこ
とになった。しかも、運転時に振動する固定子コイルの
比較的薄くて脆弱なコロナシールド層を確実に捕縛して
アースとの導通を確保するのは簡単ではない。
【０００４】本発明の目的は、強大な磁束密度の影響に
よる歯部渦電流損失の増加を抑制しながら、固定子コイ
ルのコロナシールド層を確実に接地する超電導発電機固
定子部品を提供することにある。
よる歯部渦電流損失の増加を抑制しながら、固定子コイ
ルのコロナシールド層を確実に接地する超電導発電機固
定子部品を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】非導電性材料から成る固
定子歯部の発電機軸方向配列中の少なくとも一部に半導
電性でかつ高剛性の非金属材料を含む板状歯部部品を配
する。また必要に応じて、更に固定子コイルのコロナシ
ールド層と前記半導電性板状歯部部品との接触を確実に
するために歯部とコロナシールド層の間に半導電性弾性
体クッションを挿入、または／および半導電性接着材料
を用いてコロナシールド層と歯部を固着する。
定子歯部の発電機軸方向配列中の少なくとも一部に半導
電性でかつ高剛性の非金属材料を含む板状歯部部品を配
する。また必要に応じて、更に固定子コイルのコロナシ
ールド層と前記半導電性板状歯部部品との接触を確実に
するために歯部とコロナシールド層の間に半導電性弾性
体クッションを挿入、または／および半導電性接着材料
を用いてコロナシールド層と歯部を固着する。
【０００６】
【作用】非導電性歯部の発電機軸方向配列の一部に半導
電性板状歯部部品を配することにより、磁束密度の影響
による歯部渦電流損失の増加の抑制と固定子コイル最外
層のコロナシールド層の接地とが同時に可能になる。こ
れにより別置きのコロナシールド層の導体接地が不要と
なって経済的になる。
電性板状歯部部品を配することにより、磁束密度の影響
による歯部渦電流損失の増加の抑制と固定子コイル最外
層のコロナシールド層の接地とが同時に可能になる。こ
れにより別置きのコロナシールド層の導体接地が不要と
なって経済的になる。
【０００７】この半導電性歯部部品が弾性率の高いもの
であれば、固定子コイルの接触支持部材としてより好適
である。板状歯部部品にＦＲＰを使用した場合にはＦＲ
Ｐとして弾性率の高くなる材料を選ぶと共に、板状歯部
部品成形時に、発電機固定子に組立てた時の発電機軸の
直角断面内半径方向およびその直角方向に繊維方向がほ
ぼ揃うようにして、同方向の弾性率をより高いものにす
る。
であれば、固定子コイルの接触支持部材としてより好適
である。板状歯部部品にＦＲＰを使用した場合にはＦＲ
Ｐとして弾性率の高くなる材料を選ぶと共に、板状歯部
部品成形時に、発電機固定子に組立てた時の発電機軸の
直角断面内半径方向およびその直角方向に繊維方向がほ
ぼ揃うようにして、同方向の弾性率をより高いものにす
る。
【０００８】１個の板状歯部部品内全繊維を半導電性繊
維で構成すると歯部渦電流が増え過ぎる場合には、１個
の板状歯部部品内の発電機軸方向の半導電性繊維分布量
を減らして対処する。逆に歯部渦電流損失問題の回避が
可能な場合には、全歯部部品の全ての繊維を半導電性の
ものにして、固定子コイルの振動発生時にも固定子コイ
ルの何処かが半導電性歯部に接触してコロナ対策が確実
に作用するようにする。
維で構成すると歯部渦電流が増え過ぎる場合には、１個
の板状歯部部品内の発電機軸方向の半導電性繊維分布量
を減らして対処する。逆に歯部渦電流損失問題の回避が
可能な場合には、全歯部部品の全ての繊維を半導電性の
ものにして、固定子コイルの振動発生時にも固定子コイ
ルの何処かが半導電性歯部に接触してコロナ対策が確実
に作用するようにする。
【０００９】全面的に半導電性板状歯部部品の採用が不
可能な場合には特に、全面的に半導電性歯部とした場合
にも、半導電性弾性体クッションを用い、あるいは／お
よび半導電性接着性材料によるコロナシールド層と半導
電性歯部との間の固着法を採用することによってコロナ
シールド層とアース間の電気的接続を確実なものとし信
頼性を向上させる。
可能な場合には特に、全面的に半導電性歯部とした場合
にも、半導電性弾性体クッションを用い、あるいは／お
よび半導電性接着性材料によるコロナシールド層と半導
電性歯部との間の固着法を採用することによってコロナ
シールド層とアース間の電気的接続を確実なものとし信
頼性を向上させる。
【００１０】
【実施例】本発明を実施例により以下に説明する。
【００１１】図１は、超電導発電機固定子の上半分を発
電機軸に沿って切断した断面図である。図２は図１のＡ
−Ａ断面線に沿って切断した断面図である。外側に配さ
れたリング状断面を構成する磁性金属材料を積層した円
筒形の磁気シールド部材１の内壁にダブテール２を用い
てＦＲＰにより板状に成形して積層された歯部３を固定
する。本実施例における歯部３内の発電機軸方向配列
は、ガラス繊維を基材に用いた非導電性ＦＲＰ歯部部品
３１の中央と両端部にカーボン繊維を基材に用いた半導
電性ＦＲＰ歯部部品３２を配したものとなっている。歯
部間には固定子コイル４を納めるためのスロット５が設
けてあり、その中に納められた最外層に半導電性のコロ
ナシールド層を有する固定子コイル４はウェッジ６によ
り歯部３にしっかりと固定される。ＦＲＰを作成する場
合の繊維７の配列方法には種々あり、発電機軸方向に対
しては軸と垂直な平面に平行に繊維を積層するのが普通
であるが、軸と垂直な平面内の繊維方向はどの方向でも
自由に選択できる。また繊維７の状態もばらばらのも
の、織物にしたものが選択できる。しかしこれらの中で
は図２の拡大図の中に示すように、固定子コイル４に対
向する面Ｂにほぼ垂直に配された繊維７１と磁気シール
ド部材１の内壁面に対向する面Ｃにほぼ垂直に配された
繊維７２を構成する方向に配した織物を使用するのが弾
性率ひいては剛性の面からも取扱いの面からも最適であ
る。コロナシールド層と磁気シールド部材１とを電気的
に接続するためには、半導電性ＦＲＰにおいて繊維７１
と繊維７２の交点Ｄが電気的に確実に接続されているこ
とが重要になる。これらの要件を満たすものとして本実
施例における半導電性ＦＲＰの繊維７には平織カーボン
繊維織物を使用した。またＦＲＰのマトリックスにはエ
ポキシ樹脂を用いることにした。
電機軸に沿って切断した断面図である。図２は図１のＡ
−Ａ断面線に沿って切断した断面図である。外側に配さ
れたリング状断面を構成する磁性金属材料を積層した円
筒形の磁気シールド部材１の内壁にダブテール２を用い
てＦＲＰにより板状に成形して積層された歯部３を固定
する。本実施例における歯部３内の発電機軸方向配列
は、ガラス繊維を基材に用いた非導電性ＦＲＰ歯部部品
３１の中央と両端部にカーボン繊維を基材に用いた半導
電性ＦＲＰ歯部部品３２を配したものとなっている。歯
部間には固定子コイル４を納めるためのスロット５が設
けてあり、その中に納められた最外層に半導電性のコロ
ナシールド層を有する固定子コイル４はウェッジ６によ
り歯部３にしっかりと固定される。ＦＲＰを作成する場
合の繊維７の配列方法には種々あり、発電機軸方向に対
しては軸と垂直な平面に平行に繊維を積層するのが普通
であるが、軸と垂直な平面内の繊維方向はどの方向でも
自由に選択できる。また繊維７の状態もばらばらのも
の、織物にしたものが選択できる。しかしこれらの中で
は図２の拡大図の中に示すように、固定子コイル４に対
向する面Ｂにほぼ垂直に配された繊維７１と磁気シール
ド部材１の内壁面に対向する面Ｃにほぼ垂直に配された
繊維７２を構成する方向に配した織物を使用するのが弾
性率ひいては剛性の面からも取扱いの面からも最適であ
る。コロナシールド層と磁気シールド部材１とを電気的
に接続するためには、半導電性ＦＲＰにおいて繊維７１
と繊維７２の交点Ｄが電気的に確実に接続されているこ
とが重要になる。これらの要件を満たすものとして本実
施例における半導電性ＦＲＰの繊維７には平織カーボン
繊維織物を使用した。またＦＲＰのマトリックスにはエ
ポキシ樹脂を用いることにした。
【００１２】本実施例の測定では１個の板状歯部部品の
面Ｂと面Ｃとの間の体積抵抗率は４０μΩｍの値を示
し、固定子コイルのコロナシールド層はこの半導電性回
路を通して磁気シールド部材経由で接地された。またこ
のカーボンＦＲＰ３２はガラスＦＲＰ３１に対し弾性率
において約３倍の大きさの６０００ｋｇ／ｍｍ2を示
し、固定子コイル４が電磁力により振動した場合にもカ
ーボンＦＲＰ３２にコロナシールド層が強く押しつけら
れてコロナシールド層とカーボンＦＲＰの間の電気的接
続は良好に保たれた。一方、強大な磁束密度の回転磁界
による半導電性歯部部品３２での渦電流損失は、非磁性
金属材料歯部を用いた場合の１／１００以下であった。
面Ｂと面Ｃとの間の体積抵抗率は４０μΩｍの値を示
し、固定子コイルのコロナシールド層はこの半導電性回
路を通して磁気シールド部材経由で接地された。またこ
のカーボンＦＲＰ３２はガラスＦＲＰ３１に対し弾性率
において約３倍の大きさの６０００ｋｇ／ｍｍ2を示
し、固定子コイル４が電磁力により振動した場合にもカ
ーボンＦＲＰ３２にコロナシールド層が強く押しつけら
れてコロナシールド層とカーボンＦＲＰの間の電気的接
続は良好に保たれた。一方、強大な磁束密度の回転磁界
による半導電性歯部部品３２での渦電流損失は、非磁性
金属材料歯部を用いた場合の１／１００以下であった。
【００１３】次に半導電性ＦＲＰ歯部部品３２の発電機
軸方向配列を中央部のみ、両端部のみ、適当な位置１個
所あるいは数個所に変えて前記同様の測定を行った結
果、ほぼ同様の接地効果を示すことが判明した。また磁
束密度が小さく渦電流損失にそれ程留意する必要のない
場合、歯部３全体を半導電性ＦＲＰ歯部部品３２のみで
構成することができるが、この場合も固定子コイル４の
コロナシールド層と磁気シールド部材１の間の電気的接
続は良好に保たれた。
軸方向配列を中央部のみ、両端部のみ、適当な位置１個
所あるいは数個所に変えて前記同様の測定を行った結
果、ほぼ同様の接地効果を示すことが判明した。また磁
束密度が小さく渦電流損失にそれ程留意する必要のない
場合、歯部３全体を半導電性ＦＲＰ歯部部品３２のみで
構成することができるが、この場合も固定子コイル４の
コロナシールド層と磁気シールド部材１の間の電気的接
続は良好に保たれた。
【００１４】第２の実施例として、カーボンＦＲＰの繊
維材料を朱子織織物やロービング織物に変え、またＦＲ
Ｐのマトリクスをエポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリ
エステル樹脂等に変化させてみたが、ほぼ同様な効果を
得ることができた。
維材料を朱子織織物やロービング織物に変え、またＦＲ
Ｐのマトリクスをエポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリ
エステル樹脂等に変化させてみたが、ほぼ同様な効果を
得ることができた。
【００１５】第３の実施例として図３に、半導電性ＦＲ
Ｐ歯部部品３２の構造の異なるものを示す。すなわち、
１個の歯部部品内の発電機軸方向の繊維組成分布を半導
電性繊維層、例えばカーボン繊維層７３の部分と非導電
性繊維層、例えばガラス繊維層７４の部分とに分割す
る。このような繊維配列を採ることによって、板状歯部
部品の抵抗率は少し大きくなるが、歯部渦電流損失を著
しく低下させることができる。渦電流損失は一体となっ
ている半導電性部分の厚みの３乗に比例するので、図３
のように非導電性繊維層７４により半導電性繊維層７３
を２分割にした場合には半導電性ＦＲＰ歯部部品３２の
渦電流損失は分割せずに同一厚みの半導電性繊維層７３
を使用した場合の１／８以下に小さくなる。しかし渦電
流損失が許容されるのなら必ずしも分割する必要はな
く、またコロナシールド層との接触性が保たれるのなら
分割数を増やしても差支えない。
Ｐ歯部部品３２の構造の異なるものを示す。すなわち、
１個の歯部部品内の発電機軸方向の繊維組成分布を半導
電性繊維層、例えばカーボン繊維層７３の部分と非導電
性繊維層、例えばガラス繊維層７４の部分とに分割す
る。このような繊維配列を採ることによって、板状歯部
部品の抵抗率は少し大きくなるが、歯部渦電流損失を著
しく低下させることができる。渦電流損失は一体となっ
ている半導電性部分の厚みの３乗に比例するので、図３
のように非導電性繊維層７４により半導電性繊維層７３
を２分割にした場合には半導電性ＦＲＰ歯部部品３２の
渦電流損失は分割せずに同一厚みの半導電性繊維層７３
を使用した場合の１／８以下に小さくなる。しかし渦電
流損失が許容されるのなら必ずしも分割する必要はな
く、またコロナシールド層との接触性が保たれるのなら
分割数を増やしても差支えない。
【００１６】以上に説明した実施例いずれの場合に対し
ても、固定子コイル４のコロナシールド層と半導電性歯
部部品３２との間の電気的接続の信頼性を向上させる必
要が生じてくる。発電機の短絡事故での突発電流発生時
にも前記電気的接続を確実にするために、例えばカーボ
ン粉末を添加したエポキシ樹脂等、半導電性接着材を用
いて前記コロナシールド層と半導電性歯部部品３２とを
接着する。温度が高く経年劣化の大きい固定子コイルに
対してはバネ係数１〜５０ｋｇ／ｍｍ程度の半導電性波
板のような半導電性の弾性体クッションを図４の参照番
号８で示すように歯部３のスロット５の面Ｂに接する位
置に挿入すると前記コロナシールド層と歯部部品３２と
の電気的接続の信頼性は大いに向上する。さらに半導電
性接着材で接着すると信頼性は更に向上する。構造上こ
の半導電性弾性体クッション８は、半導電性歯部部品３
２のスパンだけでなく歯部３の発電機軸方向全長に亘っ
て挿入することが肝要である。
ても、固定子コイル４のコロナシールド層と半導電性歯
部部品３２との間の電気的接続の信頼性を向上させる必
要が生じてくる。発電機の短絡事故での突発電流発生時
にも前記電気的接続を確実にするために、例えばカーボ
ン粉末を添加したエポキシ樹脂等、半導電性接着材を用
いて前記コロナシールド層と半導電性歯部部品３２とを
接着する。温度が高く経年劣化の大きい固定子コイルに
対してはバネ係数１〜５０ｋｇ／ｍｍ程度の半導電性波
板のような半導電性の弾性体クッションを図４の参照番
号８で示すように歯部３のスロット５の面Ｂに接する位
置に挿入すると前記コロナシールド層と歯部部品３２と
の電気的接続の信頼性は大いに向上する。さらに半導電
性接着材で接着すると信頼性は更に向上する。構造上こ
の半導電性弾性体クッション８は、半導電性歯部部品３
２のスパンだけでなく歯部３の発電機軸方向全長に亘っ
て挿入することが肝要である。
【００１７】
【発明の効果】超電導発電機の磁束密度の大きさに対応
してその数を定めた半導電性歯部部品を非導電性の歯部
間あるいは歯部端へ挿入することにより、歯部渦電流損
失の増加の抑制と固定子コイルのコロナシールド層の接
地とを同時に達成できることになった。さらに半導電性
接着性材料による固着および半導電性弾性体クッション
のスロット内挿入により経年劣化後も巨大振動発生時に
おけるコロナシールド層接地の信頼性を向上させること
ができた。
してその数を定めた半導電性歯部部品を非導電性の歯部
間あるいは歯部端へ挿入することにより、歯部渦電流損
失の増加の抑制と固定子コイルのコロナシールド層の接
地とを同時に達成できることになった。さらに半導電性
接着性材料による固着および半導電性弾性体クッション
のスロット内挿入により経年劣化後も巨大振動発生時に
おけるコロナシールド層接地の信頼性を向上させること
ができた。
【図１】超電導発電機固定子の上半分を発電機軸に沿っ
て切断した断面図である。
て切断した断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面線に沿って切断した断面図で
ある。
ある。
【図３】１ブロック内で一部の厚み分のみ半導電性繊維
を用い他の厚み分には非導電性繊維を用いた半導電性歯
部の構造説明図である。
を用い他の厚み分には非導電性繊維を用いた半導電性歯
部の構造説明図である。
【図４】半導電性弾性体クッションをスロット内に挿入
した場合の図２と同一の断面図である。
した場合の図２と同一の断面図である。
１ 磁気シールド部材 ３ 歯部 ４ 固定子コイル ７ ＦＲＰの繊維 ８ 半導電性弾性体クッション ３１ 非導電性ＦＲＰ歯部部品 ３２ 半導電性ＦＲＰ歯部部品 ７１ スロット面に垂直方向の繊維 ７２ 磁気シールド部材内壁面に垂直方向の繊維
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 身佳 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 佐藤 征規 茨城県日立市久慈町4026番地 株式会社日 立製作所日立研究所内 (72)発明者 春田 孝 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内 (72)発明者 八木 恭臣 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (18)
- 【請求項１】 円筒形の磁気シールド部材と、非導電性
材料により板状に成形され前記磁気シールド部材の内壁
に積層されて固定される歯部と、該歯部間に配され最外
層にコロナシールド層を有する固定子コイルとを備えた
固定子を有する超電導発電機において、前記歯部の発電
機軸方向配列の少なくとも一部に半導電性材料を含む板
状歯部部品を配したことを特徴とする超電導発電機。 - 【請求項２】 請求項１において、前記半導電性材料を
含む板状歯部部品を他の前記板状歯部部品よりも弾性率
の高いものとすることを特徴とする超電導発電機。 - 【請求項３】 請求項１において、前記半導電性材料を
含む板状歯部部品をカーボン繊維強化プラスチックによ
り構成することを特徴とする超電導発電機。 - 【請求項４】 請求項３において、前記カーボン繊維強
化プラスチックを、発電機軸方向に積層したカーボン繊
維織物を用いて成形することを特徴とする超電導発電
機。 - 【請求項５】 請求項４において、更に各カーボン繊維
織物の繊維方向を大略超電導発電機固定子の半径方向と
その直角方向に揃えたことを特徴とする超電導発電機。 - 【請求項６】 請求項１において、前記半導電性材料を
含む板状歯部部品をカーボン繊維強化プラスチックによ
り構成し、他の前記板状歯部部品をガラス繊維強化プラ
スチックにより構成することを特徴とする超電導発電
機。 - 【請求項７】 請求項１において、前記半導電性材料を
含む板状歯部部品は複数の繊維織物を積層してなり、該
繊維織物の少なくとも一層が半導電性繊維織物であり他
は非導電性繊維織物であることを特徴とする超電導発電
機。 - 【請求項８】 請求項７において、半導電性繊維織物に
カーボン繊維織物を、非導電性繊維織物にガラス繊維織
物を使用することを特徴とする超電導発電機。 - 【請求項９】 請求項１において、前記歯部の全てを半
導電性材料を含む板状歯部部品により構成することを特
徴とする超電導発電機。 - 【請求項１０】 請求項１において、前記コロナシール
ド層を有する固定子コイルと前記歯部とを半導電性の接
着性材料を用いて固着することを特徴とする超電導発電
機。 - 【請求項１１】 請求項１において、前記コロナシール
ド層を有する固定子コイルと前記歯部との間に半導電性
の弾性体から成るクッションを挿入することを特徴とす
る超電導発電機。 - 【請求項１２】 請求項１１において、更に、前記固定
子コイルと前記半導電性弾性体クッションと前記歯部と
を半導電性の接着性材料を用いて固着することを特徴と
する超電導発電機。 - 【請求項１３】 円筒形の磁気シールド部材と、非金属
材料により板状に成形され前記磁気シールド部材の内壁
に積層されて固定される歯部と、該歯部間に配され最外
層にコロナシールド層を有する固定子コイルとを備える
超電導発機の固定子用の板状歯部部品が半導電性を有す
ることを特徴とする超電導発電機固定子部品。 - 【請求項１４】 請求項１３において、前記半導電性を
有する板状歯部部品が高い弾性率を付与されることを特
徴とする超電導発電機固定子部品。 - 【請求項１５】 請求項１３において前記半導電性を有
する板状歯部部品がカーボン繊維強化プラスチックによ
り構成されることを特徴とする超電導発電機固定子部
品。 - 【請求項１６】 請求項１５において、前記カーボン繊
維が、発電機として組立てられた時に発電機軸方向に積
層された、かつ発電機軸直角断面内で大略半径方向とそ
の直角方向に揃えられた織物であることを特徴とする超
電導発電機固定子部品。 - 【請求項１７】 請求項１３において、前記半導電性を
有する板状歯部部品は複数の繊維織物を積層した繊維強
化プラスチックより構成され、該繊維織物の少なくとも
一層が半導電性繊維織物であり他は非導電性繊維織物で
あることを特徴とする超電導発電機固定子部品。 - 【請求項１８】 請求項１７において、半導電性繊維織
物にカーボン繊維織物を、非導電性繊維織物にガラス繊
維織物を使用したことを特徴とする超電導発電機固定子
部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4283099A JPH0773424B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 超電導発電機および固定子部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4283099A JPH0773424B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 超電導発電機および固定子部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06141531A true JPH06141531A (ja) | 1994-05-20 |
| JPH0773424B2 JPH0773424B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=17661207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4283099A Expired - Fee Related JPH0773424B2 (ja) | 1992-10-21 | 1992-10-21 | 超電導発電機および固定子部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0773424B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6768244B2 (en) * | 2000-04-25 | 2004-07-27 | General Electric Canada Inc. | Stator, dynamoelectric machine, and methods for fabricating same |
| WO2010038196A3 (en) * | 2008-09-30 | 2010-05-27 | Richard Adams | Vortex flux generator |
| CN102985769A (zh) * | 2010-04-12 | 2013-03-20 | 理查德·亚当斯 | 使用电磁感应进行发电的包括涡通量发生器与冷冻室之间的热传递的方法和装置 |
-
1992
- 1992-10-21 JP JP4283099A patent/JPH0773424B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN102171920A (zh) * | 2008-09-30 | 2011-08-31 | 理查德·亚当斯 | 涡流通量发电机 |
| US8692437B2 (en) | 2008-09-30 | 2014-04-08 | Silicon Turbine Systems, Inc. | Vortex flux generator |
| CN102985769A (zh) * | 2010-04-12 | 2013-03-20 | 理查德·亚当斯 | 使用电磁感应进行发电的包括涡通量发生器与冷冻室之间的热传递的方法和装置 |
| US9822997B2 (en) | 2010-04-12 | 2017-11-21 | Silicon Turbine Systems, Inc. | Method and apparatus for electricity generation using electromagnetic induction including thermal transfer between vortex flux generator and refrigerator compartment |
| US20180202693A1 (en) * | 2010-04-12 | 2018-07-19 | Silicon Turbine Systems, Inc. | Method And Apparatus For Electricity Generation Using Electromagnetic Induction Including Thermal Transfer Between Vortex Flux Generator And Refrigerator Compartment |
| US10429104B2 (en) * | 2010-04-12 | 2019-10-01 | Silicon Turbine Systems, Inc. | Method and apparatus for electricity generation using electromagnetic induction including thermal transfer between vortex flux generator and refrigerator compartment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0773424B2 (ja) | 1995-08-02 |
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