JPH06126471A - 抵抗拡散接合方法 - Google Patents
抵抗拡散接合方法Info
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- JPH06126471A JPH06126471A JP30928992A JP30928992A JPH06126471A JP H06126471 A JPH06126471 A JP H06126471A JP 30928992 A JP30928992 A JP 30928992A JP 30928992 A JP30928992 A JP 30928992A JP H06126471 A JPH06126471 A JP H06126471A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、熱膨張係数が異なる２つの接合部
材が接合されて形成される接合材の接合部における接合
力の低下を防止することを目的とする。 【構成】 本発明による抵抗拡散接合方法は、接合部材
１１と、この接合部材１１と熱膨張係数が異なる被接合
部材１５との接合面に、これら接合部材１１および被接
合部材１５よりも軟らかいニッケルめっき層１２および
銅めっき層１３が介在されてそれら接合部材１１と被接
合部材１５とが接合される構成とされる。
材が接合されて形成される接合材の接合部における接合
力の低下を防止することを目的とする。 【構成】 本発明による抵抗拡散接合方法は、接合部材
１１と、この接合部材１１と熱膨張係数が異なる被接合
部材１５との接合面に、これら接合部材１１および被接
合部材１５よりも軟らかいニッケルめっき層１２および
銅めっき層１３が介在されてそれら接合部材１１と被接
合部材１５とが接合される構成とされる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、接合部材と、この接合
部材と熱膨張係数が異なる被接合部材とを接合する抵抗
拡散接合方法に関する。
部材と熱膨張係数が異なる被接合部材とを接合する抵抗
拡散接合方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、接合部材と、この接合部材と熱膨
張係数が異なる被接合部材との面接合には抵抗拡散接合
方法が広く用いられている。この抵抗拡散接合方法は、
前記接合部材と被接合部材との間にインサート材を介在
させてそれら接合部材および被接合部材を溶融させるこ
となく加熱加圧して接合面に原子的な金属結合を生起さ
せる方法であって、前記インサート材を介して前記接合
部材と被接合部材とが接合されて接合材が形成される。
なお、前記インサート材としてはめっき層，ろう材等が
用いられている。
張係数が異なる被接合部材との面接合には抵抗拡散接合
方法が広く用いられている。この抵抗拡散接合方法は、
前記接合部材と被接合部材との間にインサート材を介在
させてそれら接合部材および被接合部材を溶融させるこ
となく加熱加圧して接合面に原子的な金属結合を生起さ
せる方法であって、前記インサート材を介して前記接合
部材と被接合部材とが接合されて接合材が形成される。
なお、前記インサート材としてはめっき層，ろう材等が
用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述さ
れたインサート材としてのめっき層の厚さは通常１０μ
ｍ程度とされ、またろう材は接合の際に溶融されてその
接合部から排出されるため、これらインサート材により
形成される接合部の厚さは１０乃至２０μｍ程度とな
る。このため、前述された接合部材と被接合部材とが接
合されて形成される接合材を熱処理工程において油中で
急冷すると、熱応力によりその接合材の接合部の少なく
とも一部に欠陥等が発生してその接合材の接合部におけ
る接合力が低下するという問題点がある。
れたインサート材としてのめっき層の厚さは通常１０μ
ｍ程度とされ、またろう材は接合の際に溶融されてその
接合部から排出されるため、これらインサート材により
形成される接合部の厚さは１０乃至２０μｍ程度とな
る。このため、前述された接合部材と被接合部材とが接
合されて形成される接合材を熱処理工程において油中で
急冷すると、熱応力によりその接合材の接合部の少なく
とも一部に欠陥等が発生してその接合材の接合部におけ
る接合力が低下するという問題点がある。
【０００４】本発明は、前述のような問題点に鑑みてな
されたものであって、接合部材と、この接合部材と熱膨
張係数が異なる被接合部材とが接合されて形成される接
合材の接合部における接合力の低下を防止する抵抗拡散
接合方法を提供することを目的とする。
されたものであって、接合部材と、この接合部材と熱膨
張係数が異なる被接合部材とが接合されて形成される接
合材の接合部における接合力の低下を防止する抵抗拡散
接合方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明による抵抗拡散接
合方法は、接合部材と、この接合部材と熱膨張係数が異
なる被接合部材との接合面に、これら接合部材および被
接合部材よりも軟らかいインサート材および／または熱
膨張係数がそれら接合部材および被接合部材の熱膨張係
数の間であるインサート材を少なくとも１種類介在させ
てそれら接合部材と被接合部材とを接合することを特徴
とする。
合方法は、接合部材と、この接合部材と熱膨張係数が異
なる被接合部材との接合面に、これら接合部材および被
接合部材よりも軟らかいインサート材および／または熱
膨張係数がそれら接合部材および被接合部材の熱膨張係
数の間であるインサート材を少なくとも１種類介在させ
てそれら接合部材と被接合部材とを接合することを特徴
とする。
【０００６】
【作用】本発明による抵抗拡散接合方法は、接合部材
と、この接合部材と熱膨張係数が異なる被接合部材との
接合面に、これら接合部材および被接合部材よりも軟ら
かいインサート材および／または熱膨張係数がそれら接
合部材および被接合部材の熱膨張係数の間であるインサ
ート材が少なくとも１種類介在されているため、これら
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の接合部に生じる熱応力は前記インサート材が塑性変形
することにより緩和される。したがって、この接合材の
接合部における接合力が低下しない。
と、この接合部材と熱膨張係数が異なる被接合部材との
接合面に、これら接合部材および被接合部材よりも軟ら
かいインサート材および／または熱膨張係数がそれら接
合部材および被接合部材の熱膨張係数の間であるインサ
ート材が少なくとも１種類介在されているため、これら
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の接合部に生じる熱応力は前記インサート材が塑性変形
することにより緩和される。したがって、この接合材の
接合部における接合力が低下しない。
【０００７】
【実施例】次に、本発明による抵抗拡散接合方法の具体
的実施例について図面を参照しつつ説明する。
的実施例について図面を参照しつつ説明する。
【０００８】本発明の第一実施例の抵抗拡散接合方法に
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図１に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず接合部材１１の接合面にニッケル
めっき層（膜厚約１０μｍ）１２，銅めっき層（膜厚約
３０μｍ）１３およびアモルファスろう材１４が順次積
層されてそれらニッケルめっき層１２，銅めっき層１３
およびアモルファスろう材１４を介して被接合部材１５
が載置される。なお、これらニッケルめっき層１２，銅
めっき層１３は接合部材１１および被接合部材１５より
も材質が軟らかいものである。次いで、これら接合部材
１１および被接合部材１５が３t/cm2 の荷重で加圧され
つつ大気中で短時間通電（６０ｋＡ，約１．２ｓｅｃ）
された後、前記加圧が例えば５ｍｉｎ継続される。この
ようにして、接合部材１１および被接合部材１５の接合
面に抵抗発熱が生起されてそれら接合部材１１と被接合
部材１５とが接合される。この後、これら接合部材１１
と被接合部材１５とが接合されて形成された接合材１６
が油中で冷却される。
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図１に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず接合部材１１の接合面にニッケル
めっき層（膜厚約１０μｍ）１２，銅めっき層（膜厚約
３０μｍ）１３およびアモルファスろう材１４が順次積
層されてそれらニッケルめっき層１２，銅めっき層１３
およびアモルファスろう材１４を介して被接合部材１５
が載置される。なお、これらニッケルめっき層１２，銅
めっき層１３は接合部材１１および被接合部材１５より
も材質が軟らかいものである。次いで、これら接合部材
１１および被接合部材１５が３t/cm2 の荷重で加圧され
つつ大気中で短時間通電（６０ｋＡ，約１．２ｓｅｃ）
された後、前記加圧が例えば５ｍｉｎ継続される。この
ようにして、接合部材１１および被接合部材１５の接合
面に抵抗発熱が生起されてそれら接合部材１１と被接合
部材１５とが接合される。この後、これら接合部材１１
と被接合部材１５とが接合されて形成された接合材１６
が油中で冷却される。
【０００９】なお、接合部材１１は、例えば材質がＪＩ
Ｓに定められるＳＣＭ４４０Ｈ（組成比；炭素：０．３
７〜０．４４，珪素：０．１５〜０．３５，マンガン：
０．５５〜０．９０，クロム：０．８５〜１．２５，モ
リブデン：０．１５〜０．３３，リン：≦０．０３０，
硫黄：≦０．０３０，鉄：残余）により形成され、被接
合部材１５は、例えばＰ３１Ｃ（組成比；銅：６３．
５，亜鉛：２７．５，ニッケル：３，アルミニウム：
４，リン：２）により形成されている。また、アモルフ
ァスろう材１４は、組成比が銅：８０，錫：２０とされ
ている。
Ｓに定められるＳＣＭ４４０Ｈ（組成比；炭素：０．３
７〜０．４４，珪素：０．１５〜０．３５，マンガン：
０．５５〜０．９０，クロム：０．８５〜１．２５，モ
リブデン：０．１５〜０．３３，リン：≦０．０３０，
硫黄：≦０．０３０，鉄：残余）により形成され、被接
合部材１５は、例えばＰ３１Ｃ（組成比；銅：６３．
５，亜鉛：２７．５，ニッケル：３，アルミニウム：
４，リン：２）により形成されている。また、アモルフ
ァスろう材１４は、組成比が銅：８０，錫：２０とされ
ている。
【００１０】このように構成された接合材１６によれ
ば、この接合材１６が熱処理工程において油中で急冷さ
れた際においてもその接合材１６を構成する接合部材１
１と被接合部材１５との接合面に欠陥等を生じることな
く強固に接合される。
ば、この接合材１６が熱処理工程において油中で急冷さ
れた際においてもその接合材１６を構成する接合部材１
１と被接合部材１５との接合面に欠陥等を生じることな
く強固に接合される。
【００１１】本発明の第二実施例の抵抗拡散接合方法に
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図２に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず、前記接合部材１１と同材質を有
する接合部材３１の接合面に銅−亜鉛めっき層（膜厚約
２０μｍ）３２および金箔３３が順次積層されてそれら
銅−亜鉛めっき層３２および金箔３３を介して前記被接
合部材１５と同材質を有する被接合部材３４が載置され
る。次いで、これら接合部材３１および被接合部材３４
が前述された第一実施例と同様な接合条件により接合さ
れる。この後、これら接合部材３１と被接合部材３４と
が接合されて形成された接合材３５が油中で冷却され
る。
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図２に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず、前記接合部材１１と同材質を有
する接合部材３１の接合面に銅−亜鉛めっき層（膜厚約
２０μｍ）３２および金箔３３が順次積層されてそれら
銅−亜鉛めっき層３２および金箔３３を介して前記被接
合部材１５と同材質を有する被接合部材３４が載置され
る。次いで、これら接合部材３１および被接合部材３４
が前述された第一実施例と同様な接合条件により接合さ
れる。この後、これら接合部材３１と被接合部材３４と
が接合されて形成された接合材３５が油中で冷却され
る。
【００１２】なお、接合部材３１，金箔３３，被接合部
材３４それぞれの熱膨張係数は１１．７×１０-6／℃，
１４．０×１０-6／℃，１８．０×１０-6／℃である。
また銅−亜鉛めっき層３２は、組成比が銅：７５，亜
鉛：２５とされている。
材３４それぞれの熱膨張係数は１１．７×１０-6／℃，
１４．０×１０-6／℃，１８．０×１０-6／℃である。
また銅−亜鉛めっき層３２は、組成比が銅：７５，亜
鉛：２５とされている。
【００１３】接合部材３１と被接合部材３４とが接合さ
れて形成された接合材３５が熱処理工程において油中で
急冷された際のその接合材３５の内層部の断面の金属組
織の写真が図３に示されている。この図において、図中
に２本の境界線（以下、上方の境界線を第一の境界線，
下方の境界線を第二の境界線と記す。）が表されてい
る。図中、第一の境界線の上方が被接合部材３４、第二
の境界線の下方が接合部材３１であり、これら第一の境
界線と第二の境界線とに挟まれた層が銅−亜鉛めっき層
３２と金箔３３とが溶融されて混在する層である。図に
示されているように、接合部材３１と被接合部材３４と
がその接合面の欠陥等を生じることなく接合されてい
る。
れて形成された接合材３５が熱処理工程において油中で
急冷された際のその接合材３５の内層部の断面の金属組
織の写真が図３に示されている。この図において、図中
に２本の境界線（以下、上方の境界線を第一の境界線，
下方の境界線を第二の境界線と記す。）が表されてい
る。図中、第一の境界線の上方が被接合部材３４、第二
の境界線の下方が接合部材３１であり、これら第一の境
界線と第二の境界線とに挟まれた層が銅−亜鉛めっき層
３２と金箔３３とが溶融されて混在する層である。図に
示されているように、接合部材３１と被接合部材３４と
がその接合面の欠陥等を生じることなく接合されてい
る。
【００１４】本発明の第三実施例の抵抗拡散接合方法に
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図４に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず、前記接合部材１１と同材質を有
する接合部材５１の接合面に銅めっき層（膜厚約３０μ
ｍ）５２および銅箔５３が順次積層されてそれら銅めっ
き層５２および銅箔５３を介して前記被接合部材１５と
同材質を有する被接合部材５４が載置される。なお、銅
箔５３の熱膨張係数は１６．８×１０-6／℃である。次
いで、これら接合部材５１および被接合部材５４が前述
された第一実施例と同様な接合条件により接合される。
この後、これら接合部材５１と被接合部材５４とが接合
されて形成された接合材５５が油中で冷却される。
より接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接
合材の層構成図が図４に示されている。この抵抗拡散接
合方法によれば、まず、前記接合部材１１と同材質を有
する接合部材５１の接合面に銅めっき層（膜厚約３０μ
ｍ）５２および銅箔５３が順次積層されてそれら銅めっ
き層５２および銅箔５３を介して前記被接合部材１５と
同材質を有する被接合部材５４が載置される。なお、銅
箔５３の熱膨張係数は１６．８×１０-6／℃である。次
いで、これら接合部材５１および被接合部材５４が前述
された第一実施例と同様な接合条件により接合される。
この後、これら接合部材５１と被接合部材５４とが接合
されて形成された接合材５５が油中で冷却される。
【００１５】接合部材５１と被接合部材５４とが接合さ
れて形成された接合材５５が熱処理工程において油中で
急冷された際のその接合材５５の内層部の断面の金属組
織を示す写真が図５に示されている。図中に２本の境界
線（以下、上方の境界線を第一の境界線，下方の境界線
を第二の境界線と記す。）が表されており、第一の境界
線の上方が被接合部材５４、第二の境界線の下方が接合
部材５１であり、これら第一の境界線と第二の境界線と
に挟まれた層が銅めっき層５２と銅箔５３とが溶融され
て混在する層である。図に示されているように、接合部
材５１と被接合部材５４とがその接合面の欠陥等を生じ
ることなく接合されている。
れて形成された接合材５５が熱処理工程において油中で
急冷された際のその接合材５５の内層部の断面の金属組
織を示す写真が図５に示されている。図中に２本の境界
線（以下、上方の境界線を第一の境界線，下方の境界線
を第二の境界線と記す。）が表されており、第一の境界
線の上方が被接合部材５４、第二の境界線の下方が接合
部材５１であり、これら第一の境界線と第二の境界線と
に挟まれた層が銅めっき層５２と銅箔５３とが溶融され
て混在する層である。図に示されているように、接合部
材５１と被接合部材５４とがその接合面の欠陥等を生じ
ることなく接合されている。
【００１６】このように前記各実施例において接合部材
と被接合部材とが接合されて形成される接合材の接合部
に生じる熱応力は、めっき層，金属箔等のインサート材
が塑性変形することにより緩和される。したがって、こ
の接合材の接合部における接合力が低下しない。
と被接合部材とが接合されて形成される接合材の接合部
に生じる熱応力は、めっき層，金属箔等のインサート材
が塑性変形することにより緩和される。したがって、こ
の接合材の接合部における接合力が低下しない。
【００１７】
【発明の効果】以上のように構成された本発明によれ
ば、熱膨張係数が異なる２つの接合部材が接合されて形
成される接合材の接合部における接合力の低下を防止す
ることができる。
ば、熱膨張係数が異なる２つの接合部材が接合されて形
成される接合材の接合部における接合力の低下を防止す
ることができる。
【図１】本発明の第一実施例の抵抗拡散接合方法により
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
【図２】本発明の第二実施例の抵抗拡散接合方法により
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
【図３】本発明の第二実施例の抵抗拡散接合方法により
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
を熱処理工程において油中で急冷した際のその接合材の
内層部の断面の金属組織を示す写真である。
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
を熱処理工程において油中で急冷した際のその接合材の
内層部の断面の金属組織を示す写真である。
【図４】本発明の第三実施例の抵抗拡散接合方法により
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
の層構成図である。
【図５】本発明の第三実施例の抵抗拡散接合方法により
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
を熱処理工程において油中で急冷した際のその接合材の
内層部の断面の金属組織を示す写真である。
接合部材と被接合部材とが接合されて形成される接合材
を熱処理工程において油中で急冷した際のその接合材の
内層部の断面の金属組織を示す写真である。
１１，３１，５１ 接合部材 １２ ニッケルめっき層 １３，５２ 銅めっき層 １４ アモルファスろう材 １５，３４，５４ 被接合部材 １６，３５，５５ 接合材 ３２ 銅−亜鉛めっき層 ３３ 金箔 ５３ 銅箔
Claims (3)
- 【請求項１】 接合部材と、この接合部材と熱膨張係数
が異なる被接合部材との接合面に、これら接合部材およ
び被接合部材よりも軟らかいインサート材および／また
は熱膨張係数がそれら接合部材および被接合部材の熱膨
張係数の間であるインサート材を少なくとも１種類介在
させてそれら接合部材と被接合部材とを接合することを
特徴とする抵抗拡散接合方法。 - 【請求項２】 熱膨張係数が前記接合部材および被接合
部材の熱膨張係数の間であるインサート材を２種類以上
介在させてそれら接合部材と被接合部材とを接合する
際、これらインサート材を熱膨張係数の大きさの順に並
べて最も大きな熱膨張係数を有するインサート材をそれ
ら接合部材または被接合部材のうち熱膨張係数の大きい
方に当接させる請求項１に記載の抵抗拡散接合方法。 - 【請求項３】 前記インサート材の総厚さは２０μｍ以
上である請求項１または２に記載の抵抗拡散接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30928992A JPH06126471A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 抵抗拡散接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30928992A JPH06126471A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 抵抗拡散接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126471A true JPH06126471A (ja) | 1994-05-10 |
Family
ID=17991208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30928992A Withdrawn JPH06126471A (ja) | 1992-10-22 | 1992-10-22 | 抵抗拡散接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06126471A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006272390A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Nippon Steel Corp | インバー合金と黄銅の複合構造体及びその接合方法 |
| JP2010006054A (ja) * | 2008-04-23 | 2010-01-14 | Boeing Co:The | 過酷な環境の応用のための傾斜熱膨張係数により接合された複合構造 |
| JP2019002662A (ja) * | 2017-06-19 | 2019-01-10 | 株式会社アロン社 | 熱交換器及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-10-22 JP JP30928992A patent/JPH06126471A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006272390A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-10-12 | Nippon Steel Corp | インバー合金と黄銅の複合構造体及びその接合方法 |
| JP4562569B2 (ja) * | 2005-03-29 | 2010-10-13 | 新日鉄マテリアルズ株式会社 | インバー合金と黄銅の複合構造体及びその製造方法 |
| JP2010006054A (ja) * | 2008-04-23 | 2010-01-14 | Boeing Co:The | 過酷な環境の応用のための傾斜熱膨張係数により接合された複合構造 |
| JP2019002662A (ja) * | 2017-06-19 | 2019-01-10 | 株式会社アロン社 | 熱交換器及びその製造方法 |
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Legal Events
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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