JPH05194022A - セラミックス複合材料及びその製造方法 - Google Patents
セラミックス複合材料及びその製造方法Info
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- JPH05194022A JPH05194022A JP4010987A JP1098792A JPH05194022A JP H05194022 A JPH05194022 A JP H05194022A JP 4010987 A JP4010987 A JP 4010987A JP 1098792 A JP1098792 A JP 1098792A JP H05194022 A JPH05194022 A JP H05194022A
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- Japan
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- composite material
- tic
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- ceramic composite
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温特性に優れ、高靭性、高強度のＡｌ2 Ｏ
3 系セラミックス複合材料を提供する。 【構成】 粒子径０．５〜１０μｍの結晶粒子を有する
Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、二重粒度分布を有するＴ
ｉＣ粒子を３〜４０体積％分散させる。 【効果】 緻密で特殊な組織構造を有していることか
ら、曲げ強度、破壊靭性等の機械的特性が大幅な改善が
可能である。粒子径が粗く安価なＴｉＣ粉末を使用して
いるが、強度は微細なＴｉＣ粉末のみを添加した複合材
料と同程度である上に、破壊靭性は更に改善される。Ａ
ｌ2 Ｏ3 の特性を損ねることなく、高耐熱性，高靭性，
高強度の特性を備える。
3 系セラミックス複合材料を提供する。 【構成】 粒子径０．５〜１０μｍの結晶粒子を有する
Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、二重粒度分布を有するＴ
ｉＣ粒子を３〜４０体積％分散させる。 【効果】 緻密で特殊な組織構造を有していることか
ら、曲げ強度、破壊靭性等の機械的特性が大幅な改善が
可能である。粒子径が粗く安価なＴｉＣ粉末を使用して
いるが、強度は微細なＴｉＣ粉末のみを添加した複合材
料と同程度である上に、破壊靭性は更に改善される。Ａ
ｌ2 Ｏ3 の特性を損ねることなく、高耐熱性，高靭性，
高強度の特性を備える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は特殊構造のセラミックス
複合材料及びその製造方法に関する。更に詳しくは、耐
熱性、耐摩耗性を有した高靭性、高強度セラミックス複
合材料及びその製造方法に関する。
複合材料及びその製造方法に関する。更に詳しくは、耐
熱性、耐摩耗性を有した高靭性、高強度セラミックス複
合材料及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】酸化アルミニウム（Ａｌ2 Ｏ3 ）は、易
焼結性で耐熱性、耐蝕性、電気絶縁性等に優れた特性を
有し、古くから工業材料として広範な用途に利用されて
きたが、強度、破壊靭性、耐熱衝撃性が低いという欠点
を持っている。このため、従来、このようなＡｌ2 Ｏ3
の欠点を複合化により改善しようとする試みがなされて
きた。
焼結性で耐熱性、耐蝕性、電気絶縁性等に優れた特性を
有し、古くから工業材料として広範な用途に利用されて
きたが、強度、破壊靭性、耐熱衝撃性が低いという欠点
を持っている。このため、従来、このようなＡｌ2 Ｏ3
の欠点を複合化により改善しようとする試みがなされて
きた。
【０００３】それら材料開発の多くは、第２相として粒
子、ウィスカーを分散したミクロンレベルの複合化が中
心である。
子、ウィスカーを分散したミクロンレベルの複合化が中
心である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記粒
子、ウィスカーの複合化では、その特性改善には限界が
あった。これらの分散粒子やウィスカーの複合化によ
り、破壊靭性は、分散粒子がＡｌ2 Ｏ3 の粒界に偏在す
るために生じるクラック偏向或いはウィスカーの引き抜
き等により改善されている。しかし、この考えでは、破
壊の発生源である上述の粒界の欠陥には変化がなく、そ
の欠点は残存しているため、大幅な強度向上は望めなか
った。また、Ａｌ2 Ｏ3 のようなセラミックス焼結体
は、異方性粒子でマトリックスが形成されており、粒子
境界で隣接粒子の熱膨張差により歪が発生し、このため
に、粒界が破壊源となり、強度低下になることが周知で
ある。
子、ウィスカーの複合化では、その特性改善には限界が
あった。これらの分散粒子やウィスカーの複合化によ
り、破壊靭性は、分散粒子がＡｌ2 Ｏ3 の粒界に偏在す
るために生じるクラック偏向或いはウィスカーの引き抜
き等により改善されている。しかし、この考えでは、破
壊の発生源である上述の粒界の欠陥には変化がなく、そ
の欠点は残存しているため、大幅な強度向上は望めなか
った。また、Ａｌ2 Ｏ3 のようなセラミックス焼結体
は、異方性粒子でマトリックスが形成されており、粒子
境界で隣接粒子の熱膨張差により歪が発生し、このため
に、粒界が破壊源となり、強度低下になることが周知で
ある。
【０００５】本発明は上記従来の欠点を解消するため
に、Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス粒子中に二重粒度分布を有
するＴｉＢ2 粒子を分散複合化することにより高温特性
にも優れた高靭性、高強度のＡｌ2 Ｏ3 セラミックス複
合材料、更に、耐熱材料、耐摩耗部材、切削工具材料、
耐蝕性材料等として、組織構造制御により耐熱衝撃性や
使用時の破壊特性を著しく改善し得るＡｌ2 Ｏ3 系セラ
ミックス複合材料及びその製造方法を提供することを目
的とする。
に、Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス粒子中に二重粒度分布を有
するＴｉＢ2 粒子を分散複合化することにより高温特性
にも優れた高靭性、高強度のＡｌ2 Ｏ3 セラミックス複
合材料、更に、耐熱材料、耐摩耗部材、切削工具材料、
耐蝕性材料等として、組織構造制御により耐熱衝撃性や
使用時の破壊特性を著しく改善し得るＡｌ2 Ｏ3 系セラ
ミックス複合材料及びその製造方法を提供することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１のセラミックス
複合材料は、粒子径０．５〜１０μｍの結晶粒子を有す
るＡｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、二重粒度分布を有する
ＴｉＣ（炭化チタン）粒子を３〜４０体積％分散させて
なることを特徴とする。
複合材料は、粒子径０．５〜１０μｍの結晶粒子を有す
るＡｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、二重粒度分布を有する
ＴｉＣ（炭化チタン）粒子を３〜４０体積％分散させて
なることを特徴とする。
【０００７】請求項２のセラミックス複合材料は、請求
項１のセラミックス複合材料において、粒子径１μｍ以
下のＴｉＣ粒子１．５〜３０体積％、粒子径１μｍを超
え１０μｍ以下のＴｉＣ粒子１．５〜３０体積％、残部
はＡｌ2 Ｏ3 よりなる配合組成であることを特徴とす
る。
項１のセラミックス複合材料において、粒子径１μｍ以
下のＴｉＣ粒子１．５〜３０体積％、粒子径１μｍを超
え１０μｍ以下のＴｉＣ粒子１．５〜３０体積％、残部
はＡｌ2 Ｏ3 よりなる配合組成であることを特徴とす
る。
【０００８】請求項３のセラミックス複合材料の製造方
法は、請求項１のセラミックス複合材料を製造する方法
であって、請求項２に記載の配合組成にて、Ａｌ2 Ｏ3
とＴｉＣとを混合して成形した後、１５００℃以上の温
度で焼結することを特徴とする。
法は、請求項１のセラミックス複合材料を製造する方法
であって、請求項２に記載の配合組成にて、Ａｌ2 Ｏ3
とＴｉＣとを混合して成形した後、１５００℃以上の温
度で焼結することを特徴とする。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。
【００１０】本発明のセラミックス複合材料は、マトリ
ックスとしてＡｌ2 Ｏ3 、分散粒子として二重粒度分布
を有するＴｉＣを用い、結晶粒子径０．５〜１０μｍの
Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、ＴｉＣ粒子を均一に分散
させた構造のものである。
ックスとしてＡｌ2 Ｏ3 、分散粒子として二重粒度分布
を有するＴｉＣを用い、結晶粒子径０．５〜１０μｍの
Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、ＴｉＣ粒子を均一に分散
させた構造のものである。
【００１１】本発明において、Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス
結晶粒子径を０．５〜１０μｍとする理由は、この粒子
径範囲であれば、得られるセラミックス複合材料の強度
が大幅に高くなるためである。その粉末原料として用い
るＡｌ2 Ｏ3 の粒子径を５μｍ以下とする理由は、焼結
しやすいためである。
結晶粒子径を０．５〜１０μｍとする理由は、この粒子
径範囲であれば、得られるセラミックス複合材料の強度
が大幅に高くなるためである。その粉末原料として用い
るＡｌ2 Ｏ3 の粒子径を５μｍ以下とする理由は、焼結
しやすいためである。
【００１２】本発明において、二重粒度分布を有するＴ
ｉＣ粒子の配合が３体積％未満であると十分な改善効果
が得られず、４０体積％を超えるとＴｉＣが多過ぎてＡ
ｌ2Ｏ3 本来の特性が損なわれる。
ｉＣ粒子の配合が３体積％未満であると十分な改善効果
が得られず、４０体積％を超えるとＴｉＣが多過ぎてＡ
ｌ2Ｏ3 本来の特性が損なわれる。
【００１３】この二重粒度分布を有するＴｉＣの粒度分
布及び各添加量は、粒子径１μｍ以下のものを１．５〜
３０体積％、粒子径１μｍを超え１０μｍ以下のものを
１．５〜３０体積％とするのが好ましい。この理由は、
この配合組成の範囲では、焼結時におけるＡｌ2 Ｏ3 と
の相互間の結晶粒成長抑制作用が大きく、焼結体の組織
を微細化して、強度、破壊靭性及び高温特性を効果的に
高めることができるためである。なお、粒子径１μｍ以
下のＴｉＣ粒子を用いる理由は、Ａｌ2 Ｏ3 マトリック
ス結晶粒内に取り込まれ易いこと、そして、マイクロク
ラックが発生しない範囲であること等による。粒子径１
μｍを超え１０μｍ以下のＴｉＣ粒子を用いる理由は、
後述の如く強度を低下させることなく、破壊靭性を更に
改善するのに適した粒度範囲であることによる。
布及び各添加量は、粒子径１μｍ以下のものを１．５〜
３０体積％、粒子径１μｍを超え１０μｍ以下のものを
１．５〜３０体積％とするのが好ましい。この理由は、
この配合組成の範囲では、焼結時におけるＡｌ2 Ｏ3 と
の相互間の結晶粒成長抑制作用が大きく、焼結体の組織
を微細化して、強度、破壊靭性及び高温特性を効果的に
高めることができるためである。なお、粒子径１μｍ以
下のＴｉＣ粒子を用いる理由は、Ａｌ2 Ｏ3 マトリック
ス結晶粒内に取り込まれ易いこと、そして、マイクロク
ラックが発生しない範囲であること等による。粒子径１
μｍを超え１０μｍ以下のＴｉＣ粒子を用いる理由は、
後述の如く強度を低下させることなく、破壊靭性を更に
改善するのに適した粒度範囲であることによる。
【００１４】このような本発明のセラミックス複合材料
は、Ａｌ2 Ｏ3 粒子と、上記二重粒度分布を有するＴｉ
Ｃ粒子とを混合し、成形、焼結することにより製造する
ことができる。
は、Ａｌ2 Ｏ3 粒子と、上記二重粒度分布を有するＴｉ
Ｃ粒子とを混合し、成形、焼結することにより製造する
ことができる。
【００１５】また、マトリックスＡｌ2 Ｏ3 が焼結過程
で緻密に焼結され、この粒子内に分散相のＴｉＣが均一
に取り込まれるように、焼結温度は１５００℃以上とす
るのが望ましい。焼結は、ホットプレス焼結、常圧焼
結、ＨＩＰ（熱間等方圧プレス）等のいずれの焼結法で
も良い。
で緻密に焼結され、この粒子内に分散相のＴｉＣが均一
に取り込まれるように、焼結温度は１５００℃以上とす
るのが望ましい。焼結は、ホットプレス焼結、常圧焼
結、ＨＩＰ（熱間等方圧プレス）等のいずれの焼結法で
も良い。
【００１６】本発明により得られるセラミックス複合材
料は耐熱材料として、切削工具、耐摩耗部材、耐熱衝撃
性のある構造材料として、特に好適である。
料は耐熱材料として、切削工具、耐摩耗部材、耐熱衝撃
性のある構造材料として、特に好適である。
【００１７】
【作用】本発明によるセラミックス複合材料では、Ａｌ
2 Ｏ3 マトリックス中に二重粒度分布を有するＴｉＣ粒
子を分散させることにより、ナノオーダー及びミクロン
オーダーの複合化を行なって、材料の機械的特性の改善
を行なう。
2 Ｏ3 マトリックス中に二重粒度分布を有するＴｉＣ粒
子を分散させることにより、ナノオーダー及びミクロン
オーダーの複合化を行なって、材料の機械的特性の改善
を行なう。
【００１８】即ち、Ａｌ2 Ｏ3 の結晶粒内に、粒子径１
μｍ以下といった粒度の小さいＴｉＣ微粒子を分散させ
ることで、Ａｌ2 Ｏ3 とＴｉＣの熱膨張係数の差によ
り、マトリックスには引張応力、分散粒子には圧縮応力
が発生し、分散粒子と周囲のマトリックスに局部的な応
力場が形成される。この応力場により、クラックは分散
粒子の方向に誘導されて、粒内破壊を生じ、進展するク
ラックをトラップする。また、結晶粒子が内部で、Ｔｉ
Ｃ粒子にピンニングされた転位によって細分化された組
織になっている。このようにＴｉＣ微粒子の添加により
発生した応力場による粒内破壊への誘導及びＴｉＣ微粒
子の粒界、粒内でのマトリックスの拡散抑制による組織
の微細化によって、破壊強度を改善する。
μｍ以下といった粒度の小さいＴｉＣ微粒子を分散させ
ることで、Ａｌ2 Ｏ3 とＴｉＣの熱膨張係数の差によ
り、マトリックスには引張応力、分散粒子には圧縮応力
が発生し、分散粒子と周囲のマトリックスに局部的な応
力場が形成される。この応力場により、クラックは分散
粒子の方向に誘導されて、粒内破壊を生じ、進展するク
ラックをトラップする。また、結晶粒子が内部で、Ｔｉ
Ｃ粒子にピンニングされた転位によって細分化された組
織になっている。このようにＴｉＣ微粒子の添加により
発生した応力場による粒内破壊への誘導及びＴｉＣ微粒
子の粒界、粒内でのマトリックスの拡散抑制による組織
の微細化によって、破壊強度を改善する。
【００１９】この応力場によって、高温でのＡｌ2 Ｏ3
の強度低下の大きな原因であるＡｌ2 Ｏ3 結晶粒界のす
べりが抑制されるために高温強度が改善され、分散した
ＴｉＣ微粒子は高温におけるＡｌ2 Ｏ3 中の転位移動を
阻害することにより、キャビテーションを抑制し、Ａｌ
2 Ｏ3 自身の高温変形も抑制される。
の強度低下の大きな原因であるＡｌ2 Ｏ3 結晶粒界のす
べりが抑制されるために高温強度が改善され、分散した
ＴｉＣ微粒子は高温におけるＡｌ2 Ｏ3 中の転位移動を
阻害することにより、キャビテーションを抑制し、Ａｌ
2 Ｏ3 自身の高温変形も抑制される。
【００２０】破壊靭性についても、分散粒子ＴｉＣの周
りに生じた応力場がクラック先端を誘導し、クラック進
展の経路を偏向することにより改善される。更に、粒子
径１〜１０μｍといった粒度の大きいＴｉＣ粗粒子の分
散により、クラック偏向が大きくなり、破壊靭性は、よ
り一層改善される。
りに生じた応力場がクラック先端を誘導し、クラック進
展の経路を偏向することにより改善される。更に、粒子
径１〜１０μｍといった粒度の大きいＴｉＣ粗粒子の分
散により、クラック偏向が大きくなり、破壊靭性は、よ
り一層改善される。
【００２１】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて、本発明を
より具体的に説明する。
より具体的に説明する。
【００２２】実施例１〜９，比較例１〜４ Ａｌ2 Ｏ3 として住友化学社製α−Ａｌ2 Ｏ3 （「ＡＫ
Ｐ−３０」平均粒子径０．４μｍ）、ＴｉＣとして日本
新金属社製ＴｉＣ−Ｍ（平均粒子径２μｍ）と白水化学
社製ＴｉＣ（平均粒子径０．２μｍ）を使用した。
Ｐ−３０」平均粒子径０．４μｍ）、ＴｉＣとして日本
新金属社製ＴｉＣ−Ｍ（平均粒子径２μｍ）と白水化学
社製ＴｉＣ（平均粒子径０．２μｍ）を使用した。
【００２３】Ａｌ2 Ｏ3 に対して、２種類のＴｉＣを各
々表１に示す割合で添加し、エタノールを分散媒とし
て、アルミナボールミルで２４時間湿式混合を行なっ
た。これを十分に乾燥した後、乾式ボールミルで解砕混
合を１２時間行なって原料粉末とした。この原料粉末約
４８ｇを黒鉛ダイス（内径６０ｍｍ）に充填し、ホット
プレス装置（富士電波工業社製）で焼結した。ホットプ
レス条件は、表１に示す所定の焼結温度まで昇温させた
後、１時間保持、プレス圧３０ＭＰａとした。雰囲気ガ
スにはアルゴンガスを用いた。
々表１に示す割合で添加し、エタノールを分散媒とし
て、アルミナボールミルで２４時間湿式混合を行なっ
た。これを十分に乾燥した後、乾式ボールミルで解砕混
合を１２時間行なって原料粉末とした。この原料粉末約
４８ｇを黒鉛ダイス（内径６０ｍｍ）に充填し、ホット
プレス装置（富士電波工業社製）で焼結した。ホットプ
レス条件は、表１に示す所定の焼結温度まで昇温させた
後、１時間保持、プレス圧３０ＭＰａとした。雰囲気ガ
スにはアルゴンガスを用いた。
【００２４】得られた各焼結体を研削加工して、ＪＩＳ
Ｒ１６０１に準じた３×４×４０ｍｍの３点曲げ試験
片の大きさとし、３点曲げ試験法により、荷重速度０．
５ｍｍ／ｍｉｎ、スパン長さ３０ｍｍで、室温（２０
℃）曲げ強度を測定した。また、破壊靭性は、荷重５ｋ
ｇ重、保持時間１０秒で、ＩＦ法により測定した。結果
を表１に示す。
Ｒ１６０１に準じた３×４×４０ｍｍの３点曲げ試験
片の大きさとし、３点曲げ試験法により、荷重速度０．
５ｍｍ／ｍｉｎ、スパン長さ３０ｍｍで、室温（２０
℃）曲げ強度を測定した。また、破壊靭性は、荷重５ｋ
ｇ重、保持時間１０秒で、ＩＦ法により測定した。結果
を表１に示す。
【００２５】なお、実施例７，８及び比較例４について
は、高温における曲げ強度を同様に測定し、結果を表２
に示した。
は、高温における曲げ強度を同様に測定し、結果を表２
に示した。
【００２６】表１より次のことが明らかである。即ち、
破壊靭性は、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを添加した
場合（比較例２〜４）、分散粒子ＴｉＣの周りに生じた
応力場がクラック先端を誘導し、クラック偏向により改
善されるが、更に粗い（粒子径１〜５μｍ）ＴｉＣ粒子
を分散した本発明のセラミックス複合材料（実施例１〜
９）の破壊靭性は、より一層改善されている。このよう
に二重粒度分布を持つＴｉＣを分散した複合焼結体の曲
げ強度及び破壊靭性測定後の破面の観察より、クラック
は分散したＴｉＣによって、かなり複雑な経路を辿って
進展していることが確認された。
破壊靭性は、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを添加した
場合（比較例２〜４）、分散粒子ＴｉＣの周りに生じた
応力場がクラック先端を誘導し、クラック偏向により改
善されるが、更に粗い（粒子径１〜５μｍ）ＴｉＣ粒子
を分散した本発明のセラミックス複合材料（実施例１〜
９）の破壊靭性は、より一層改善されている。このよう
に二重粒度分布を持つＴｉＣを分散した複合焼結体の曲
げ強度及び破壊靭性測定後の破面の観察より、クラック
は分散したＴｉＣによって、かなり複雑な経路を辿って
進展していることが確認された。
【００２７】また、二重粒度分布を有したＴｉＣを分散
した複合焼結体の曲げ強度は、粗いＴｉＣを含有してい
るにもかかわらず、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを添
加した場合に比べても、強度の低下は殆どなかった。
した複合焼結体の曲げ強度は、粗いＴｉＣを含有してい
るにもかかわらず、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを添
加した場合に比べても、強度の低下は殆どなかった。
【００２８】また、表２より次のことが明らかである。
即ち、Ａｌ2 Ｏ3 単相では、高温になると著しい強度低
下を生じるが、二重粒度分布を有したＴｉＣを添加した
複合焼結体（実施例７，８）では、１０００℃まで室温
と同程度の強度が維持され、１２００℃でも９００ＭＰ
ａ以上の強度が維持された。このように本発明のセラミ
ックス複合材料では、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを
添加した複合焼結体（比較例４）と同等の高温特性を有
した。
即ち、Ａｌ2 Ｏ3 単相では、高温になると著しい強度低
下を生じるが、二重粒度分布を有したＴｉＣを添加した
複合焼結体（実施例７，８）では、１０００℃まで室温
と同程度の強度が維持され、１２００℃でも９００ＭＰ
ａ以上の強度が維持された。このように本発明のセラミ
ックス複合材料では、粒子径１μｍ以下のＴｉＣのみを
添加した複合焼結体（比較例４）と同等の高温特性を有
した。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明のセラミック
ス複合材料は、Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に二重粒度分
布をもつＴｉＣを分散させたものであり、緻密で特殊な
組織構造を有していることから、曲げ強度、破壊靭性等
の機械的特性が大幅な改善が可能になった。
ス複合材料は、Ａｌ2 Ｏ3 マトリックス中に二重粒度分
布をもつＴｉＣを分散させたものであり、緻密で特殊な
組織構造を有していることから、曲げ強度、破壊靭性等
の機械的特性が大幅な改善が可能になった。
【００３２】また、本発明のセラミックス複合材料は、
粒子径が粗く安価なＴｉＣ粉末を使用しているが、強度
は微細なＴｉＣ粉末のみを添加した複合材料と同程度で
ある上に、破壊靭性は更に改善される。
粒子径が粗く安価なＴｉＣ粉末を使用しているが、強度
は微細なＴｉＣ粉末のみを添加した複合材料と同程度で
ある上に、破壊靭性は更に改善される。
【００３３】このように本発明のセラミックス複合材料
は、Ａｌ2 Ｏ3 の特性を損ねることなく、高耐熱性，高
靭性，高強度の特性を備える材料であり、各種構造用材
料として極めて有用である。
は、Ａｌ2 Ｏ3 の特性を損ねることなく、高耐熱性，高
靭性，高強度の特性を備える材料であり、各種構造用材
料として極めて有用である。
【００３４】請求項２のセラミックス複合材料によれ
ば、より一層各種特性に優れたセラミックス複合材料が
提供される。
ば、より一層各種特性に優れたセラミックス複合材料が
提供される。
【００３５】請求項３のセラミックス複合材料の製造方
法によれば、このようなセラミックス複合材料を容易か
つ効率的に製造することができる。
法によれば、このようなセラミックス複合材料を容易か
つ効率的に製造することができる。
フロントページの続き (72)発明者 竹之内 武義 埼玉県大宮市北袋町１丁目297番地 三菱 マテリアル株式会社セメント研究所内 (72)発明者 新原 晧一 大阪府枚方市香里ヶ丘９−７−1142
Claims (3)
- 【請求項１】 粒子径０．５〜１０μｍの結晶粒子を有
するＡｌ2 Ｏ3 マトリックス中に、二重粒度分布を有す
るＴｉＣ粒子を３〜４０体積％分散させてなることを特
徴とするセラミックス複合材料。 - 【請求項２】 粒子径１μｍ以下のＴｉＣ粒子１．５〜
３０体積％、粒子径１μｍを超え１０μｍ以下のＴｉＣ
粒子１．５〜３０体積％、残部はＡｌ2 Ｏ3よりなる配
合組成である請求項１に記載のセラミックス複合材料。 - 【請求項３】 請求項２に記載の配合組成にて、Ａｌ2
Ｏ3 とＴｉＣとを混合して成形した後、１５００℃以上
の温度で焼結することを特徴とする請求項１に記載のセ
ラミックス複合材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4010987A JPH05194022A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4010987A JPH05194022A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05194022A true JPH05194022A (ja) | 1993-08-03 |
Family
ID=11765506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4010987A Withdrawn JPH05194022A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | セラミックス複合材料及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05194022A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006010058A (ja) * | 2004-05-28 | 2006-01-12 | Kyocera Corp | 摺動装置およびこれを用いたモータ |
| WO2008056710A1 (fr) * | 2006-11-07 | 2008-05-15 | Kyocera Corporation | Frittage céramique, substrat de tête magnétique et tête magnétique utilisant le frittage céramique, et unité d'entraînement de support d'enregistrement |
| WO2009001945A1 (ja) * | 2007-06-27 | 2008-12-31 | Kyocera Corporation | 磁気ヘッド用基板、磁気ヘッドおよび記録媒体駆動装置 |
| WO2009057658A1 (ja) * | 2007-10-29 | 2009-05-07 | Kyocera Corporation | 磁気ヘッド用基板、磁気ヘッドおよび記録媒体駆動装置 |
-
1992
- 1992-01-24 JP JP4010987A patent/JPH05194022A/ja not_active Withdrawn
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