JPH0456814A - コンパクトなズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 の 本発明は、コンパクトなズームレンズに関するものであ
り、更に詳しくは一眼レフカメラ等に用いるズームレン
ズに関するものである。

災釆立改皿 現在、一眼レフカメラ用ズームレンズとしては、５０ｍ
ｍのレンズに代わってズーム比２程度度のレンズが主流
になっている。従って、一眼レフカメラのコンパクト化
，低コスト化を達成するためにこの種のレンズのコンパ
クト化，低コスト化が要望されている。ズーミングに際
するレンズの移動量も含め、レンズ系をコンパクト化す
るには、各レンズ群の屈折力を強くする必要があるが、
性能を維持しながら屈折力を強くしていくのはレンズ枚
数を増加させる方向であるといえる。一方、低コスト化
のためにはレンズ枚数を削減するのが効果的である。こ
のように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には相
反する要素が多分に含まれているのである。

コンパクト化及び低コスト化を狙ったものとして、例え
ば特開昭６１−８７１１７号がある。特開昭６１−８７
１１７号で提案されているズームレンズには、両面非球
面のレンズが１枚用いられており、用いられている非球
面はその２面のみであり、レンズ枚数も前群が２〜４枚
、後群が５〜６枚と非常に多い。

が　　゛　　　　　と このズームレンズにおいては、性能を維持しつつコンパ
クト化及び低コスト化が達成されているとはいえない。

そこで、最近のプラスチック成形やガラスモールド等の
著しい技術進歩によって非球面が安価に生産されつるよ
うになってきている状況に鑑み、本発明では非球面を効
果的に多用して高い光学性能を維持しながら、レンズ枚
数が少なく低コスト、且つコンパクトなズームレンズを
提供することを目的とする。

ための 上記目的を達成するため、本発明のズームレンズは、物
体側より順に負の屈折力を有する前群と正の屈折力を有
する後群とから成り、前群と後群との間の空気間隔を変
化させることによって全系の焦点距離を変化させるズー
ムレンズにおいて、両面非球面のレンズを含み、且つ全
系中に非球面を３面以上有することを特徴としている。

前述の如く、一般にズームレンズにおいて低コスト化（
レンズ枚数の削減）及びコンパクト化（移動量、全長の
短縮）を図るためには、各群の屈折力を強くすることが
効果的である。しかし、それによって諸政差が悪化し、
性能の低下を招いてしまうことになる。

このような性能の低下は、非球面を多用することによっ
て抑えることが可能であり、本発明においては上記のよ
うに全系中に３面以上の非球面を用いることによって、
レンズのコンパクト化及び低コスト化を図りつつ、性能
の維持を可能にしている。

特に、両面非球面のレンズを用いているため、その効果
はきわめて大きい。両面非球面を用いることによって、
軸上と軸外の２点で充分な収差補正を行なうことができ
る。一般に、ズームタイプ（正負２成分、負正２成分等
）に応じてズームレンズ中の各ズーム成分を一つの単焦
点レンズとみれば、軸上（物体主光線）、軸外（絞り主
光線）の２点で一定の収差補正が要求される。一方、各
ズーム成分は、色収差とペッツバール和（像面性）の補
正から、最少のレンズ枚数としては２枚構成となる。従
って、非球面レンズを多用して構成枚数の少ない（コン
パクトな）ズームレンズを得ようとすれば、ズームレン
ズの一つの成分を２枚構成とし少なくとも２面の非球面
を用いることが必要になる。よって、本発明のように両
面非球面レンズを用いるのが有効である。

例えば、前群中に両面非球面のレンズを用いた場合、一
方の面で歪曲収差を、他方の面で像面湾曲を効果的に補
正することができる。また、後群中に両面非球面のレン
ズを用いた場合、画面周辺部でのコマ収差と球面収差を
補正するのに効果がある。絞りより離れた位置に両面非
球面のレンズを用いるのが望ましい。その場合、その効
果は更に大きくなる。このように、本発明では両面非球
面レンズの非球面を含む３面以上の非球面を用いること
により、性能を維持しつつ各群、各レンズの屈折力を強
くすることができ、その結果、レンズ枚数の削減並びに
全長及び移動量の短縮化を可能にしている。

前記前群が２枚のレンズから成り、前記後群が３枚のレ
ンズから成っていてもよく、また前群及び後群共２枚の
レンズから成っていてもよい。

前群中の全ての非球面は次の条件式のを満足することが
望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｌｌ＠Ｘとすると
き、０＜　ｙ＜　０．８Ｙ□つの任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘ＠（ｙ））　＜　０．０２・・・・・
・■ここで、φ１：前群の屈折力 Ｎ　二非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ”二非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）　：非球面の面形状 Ｘ＋　（ｙ）　：非球面の参照球面形状但し、 ＋　ΣＡｉｙ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ１：非球面係数 ？’：非球面の近軸曲率半径 である。

条件式■の上限をこえると広角端〜中間焦点距離領域の
中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の正偏
移傾向が大きくなる。また、下限をこえると中間焦点距
離領域〜望遠端で負の歪曲収差が大きくなり、加えて全
ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。

前群中に両面が非球面のレンズを用いた場合、一方の面
は次の条件式■を満たし、他方の面は次の条件式■を満
たすことが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｌ、つとするとき
、０．８Ｙａｓｘ＜ｙ＜Ｙｅｓ、の任意の光軸垂直方向
高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｓ（ｙ））　　＜　　０　・・・・・
・■である。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｍａＸとするとき
、０．８Ｙｍａｘ＜ｙ＜Ｙ。つの任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｓ（ｙ））　＜　　０．１０・・・・
・・■である。

前群中において、条件式■を満たすような非球面は周辺
はど負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く）なるという
ことを意味している。これによって、広角端近辺での歪
曲収差を補正している。更にこのとき、条件式■を満た
すような非球面を用いることによって像面湾曲を良好に
補正して、いるのである。

後群中の全ての非球面は次の条件式■を満足することが
望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹ＠ＩＩＸとすると
き、０＜　ｙ＜　０．７Ｙ、□の任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘ＠（ｙ））　＜　　０．０１・・・・
・・■ここで、φ２：後群の屈折力 である。

条件式■の上限をこえると輪帯球面収差が負の大きな値
を持つようになり、絞り込みによるピント位置のずれが
問題となる。また、下限をこえると輪帯光束に対する球
面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収差と
をバランスよく補正するのが困難となる。この場合、球
面収差が波打ったような形になりやすくなる。

後群中に両面が非球面のレンズを用いた場合、一方の面
は次の条件式〇を満たし、他方の面が次の条件式〇を満
たすことが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき
、０．７Ｙ、、工＜ｙ＜Ｙ、、ｘの任意の光軸垂直方向
高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｓ（ｙ））　＜　Ｏ・・・・・・■で
ある。

条件式〇は、非球面の最大有効径をＹｌ、つとするとき
、０．７Ｙ、、。＜ｙ＜Ｙ。８の任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 ・　’（Ｘ（ｙ）−Ｘ會（ｙ））　　＜　　０．０４　
　・・・・・・■である。

後群中において、条件式■を満たすような非球面は周辺
はど正の屈折力が弱く（負の屈折力が強く）な−るとい
うことを意味している。また、条件式■は３次の収差領
域の範囲で球面収差のアンダー側への倒れをオーバー側
へ補正するための条件である。このとき、レンズの光軸
から遠い場所を通る軸上光については補正過剰になって
しまいオーバー側へ行ってしまうことがあるので、この
光をアンダー側へ戻すために条件式■を満たすような周
辺はど正の屈折力が強く（負の屈折力が弱く）なる非球
面を他方の面に導入すればよいことになる。

また、望ましくは条件式〇を満たす側の非球面の基準球
面からのずれ量は、条件式■を満たす側の非球面の基準
球面からのずれ量より大きい方がよい。

前群及び後群は次の条件式■、■を満足するように構成
されているのが望ましい。

ユニで、 φ−：広角端における全系の屈折力 φＴ：望遠端における全系の屈折力 β　：ズーム比 但し、　φ１〈０ β＝φ、／φＴ である。

これらは、レンズ全長、ズーミングのための移動量、バ
ックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバランス
に保つための条件である。

条件式■の下限をこえると、ペッツバール和が負の大き
な値をとるようになり、像面が正方向に著しく倒れてし
まい、且つ広角端での歪曲収差が正の大きな値をとるよ
うになる。また、上限をこえると、ズーミングに伴う前
・後群間の間隔変化を大きくとることが必要となり、広
角端において前・後群間が大きく離れるためにレンズ全
長の増大を招く。

条件式〇の下限をこえると、広角端でバックフォーカス
を適切な値（広角端の焦点距離の１．１倍以上）に保つ
ことが困難となって、ミラーを配置するためのスペース
の確保が困難となる。また、上限をこえると、前群及び
後群のズーミングによる移動量が過大となり鏡胴構成上
不利になってしまう。

次の条件式〇、［相］を満足することもレンズ全長。

ズーミングのための移動量、バックフォーカス及び諸収
差の補正状態を良好なバランスに保つために有効である
。

但し、　φ１〈０ である。

条件式〇は、広角端における全系の屈折力と前群の屈折
力との比を規定するものである。条件式■の上限をこえ
ると、前群屈折力が過大となり、前群中に非球面を用い
たとしても前群で発生する諸収差、特に像面湾曲と歪曲
収差の補正が困難となる。また、下限をこえると画面周
辺で下方性のコマ収差が発生する傾向が著しくなると共
に充分なバックフォーカスの確保が困難となる。

条件式［相］は、広角端における全系の屈折力と後群の
屈折力との比を規定するものである。条件式［相］の上
限をこえると、後群屈折力が過大となり、後群中に非球
面を用いたとしても後群で発生する諸収差、特に球面収
差の補正が困難となる。また、下限をこえると、画面周
辺で下方性のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。

本発明に係るズームレンズの前群の前、後群の後ろ、又
は前群と後群との間に、屈折力の殆どないレンズ系を付
加したとしても本発明の主旨から外れるものではない。

尚、付加するレンズ系としては、屈折力の絶対値が全系
の望遠端における屈折力の３分の１以下のものが望まし
い。

遺」「例− 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施例
を示す。

但し、各実施例において、ｒ１〜ｒｉ１１は物体側から
数えた面の曲率半径、ｄ１〜ｄ９は物体側から数えた軸
上面間隔を示し、Ｎ　＋−Ｎ　６　、シ１〜シ５は物体
側から数えた各レンズのｄ線に対する屈折率、アラへ数
を示す。また、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯは開放Ｆナ
ンバーを示す。

尚、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面で構
成された面であることを示し、前記非球面の面形状（Ｘ
（ｙ））を表わす式で定義するものとする。

〈実施例１〉 ｆ　＝３６．０〜５０．０〜６８．ＯＦ　Ｎ０＝４．６
〜５．６〜６．８弁」１【係ｌＣ ｒ４　：　ε＝０．９７６７７ Ａ４ニー０．４６９６０Ｘ　１０−’ Ａｅ”０．１８９７０Ｘ　１０−’ Ａｓ”−０，１０２１８Ｘ　１Ｏ−７ Ａ＋＋＋”０．９２１２０Ｘ　１０−’　＠Ａｌ２＝０
．９８６４８Ｘ　１０−” ｒｓ　：　ε＝０．１３０８４Ｘ　１０Ａ４＝−０，４
４２９４Ｘ　１０−’ Ａｇ＝−０．３２５１７Ｘ　１０−’ Ａｓ”−０，６３０６５Ｘ　１０−” Ａ＋　＊＝−０，７４０４２Ｘ　１０−目Ａ＋２＝−０
，１７８５４Ｘ　１０−”ｒｖ　　：　　ｇ＝ｏ、１０
Ｑ１０Ｘ１０Ａ４＝０．９０７２９Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０．１４９１７Ｘ　１０−” Ａｓ２−０．９８６６０Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ　＝−０，６１２３９Ｘ　１０−’　＠Ａ１２”
−０，２５３２０Ｘ１０−” ｒ８　：　ε＝０．９３８９９ Ａａ”０．１７８７２Ｘ　１０−” Ａｅ＝０．４１７４７Ｘ　１０−’ Ａａ＝Ｑ、８２９３５Ｘ　１０−” Ａ＋５＝−０，５５２３０Ｘ１０−’ Ａ＋２＝０．９６８４０Ｘ　１０−” 〈実施例２〉 ｆ＝３６．０〜５０．０〜６８．ＯＦＮＯ＝４．６〜５
．６〜６．８ｒｓ＊　　７８．８９９ 非ＩＪＬ係１し ｒａ　　：　　Ｊ：　：Ｏ，１００ＯＯＸ１０Ａ４＝−
０，２４７５１Ｘ　１０−’ Ａｅ＋＝０．７１６００Ｘ　１０−＠ Ａ＠＝−０．８４６３７Ｘ　１０−’ ｒｓ　　：　　ｇ　：０．１００ＯＯＸ　１０Ａ、＝−
Ｑ、６３３４９ｘ　１０−’ Ａｅ＝−０．３２３６４ｘ　１０−’ Ａａ＝−０．１１０３５Ｘ１０−’ ｒ６　：　ε＝０．１００００×１０ Ａ４＝−０，６７３２３Ｘ１０−４ Ａｓ；−０，７６２２４Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０，１８０２５Ｘ１０−・ ｒ丁　：　　ε　＝ｏ、１ｏｏｏｏｘ　　ｔ。

Ａ４＝０．７４１３４Ｘ　１０−’ Ａａニー０．８０５９７Ｘ１０−” Ａｓ＝０．９４９５０Ｘ　１０−” ｒｓ　　：　　ｅ　：Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４：０
．１３８８７Ｘ　１０−” Ａｓ２−０．２１９５４Ｘ１０−” Ａｓ：０．５５８１４Ｘ　１０−” 〈実施例３〉 ｆ＝３Ｂ、０〜５０．０〜６８．ＯＦＮＯ＝４．６〜５
．２〜５，６１４蔓１］ｕＪ酊■１　ＬＬ！　ヱユさ１
ｒ、　　　６４．５８１ （Ｌ　　０．９５５　　Ｎ＋　　１．７４４００　　ν
、　　４４．９３ｒ２　１３．５５１ ｄ２’４．９００ ｒｓ　　　２８．３６９ ｄａ　　３．１１０　　Ｎ２　１．５８３４０　　ν２
　３０．２３ｒａｍ　　１３８．２８７ ｄ、２２．９４４〜１２．０２９〜４．６００ｒ５本　
　１３．５３５ ｄｓ　　５．９００　　Ｎ３１．５１６８０　　νｇ　
　６４．２０ｒ６　−１８４．５３３ ｄｓ　　４．４００ ｒｖ＊　　−５１，９７８ ｄｖ　　３．４５９　　Ｎ４１．８４６６６　　ν、　
　２３．８２ｒ−率　２０２．８８５ ｄａ　　２．０００ ｒ９　　４３．９０１ ｄｓ　　２．０００　　Ｎｓ　　１．５１６８０　　ν
Ｓ　　６４．２Ｏｒ、１　７３．５８５ 弁」■１孫ｌＣ ｒ４　：　ε＝０．９７６７７ Ａ４＝−０，３１８３３Ｘ　１０−’ Ａｅ＝０．１１５５２Ｘ　１０−’ Ａｓ；−０．３８６６４Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ；０．２３７５３Ｘ　１０−” ｒｓ　：　ε＝０．１１６８７Ｘ　１０Ａｎ＝−０，２
６０５０Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０．７３０７５Ｘ　１０−” Ａｓ＝−０，２１４０３Ｘ１０−” Ａ、。＝０．１１２５７Ｘ　１０−１＠ｒ７　：　ε＝
０．１００９８Ｘ　１０Ａｔ＝ｏ、９５７０３Ｘ　１０
−’ Ａ、＝０．１１２６２Ｘ　１叶６ Ａｓ＝−ｏ、　８２７６５　Ｘ　１叶８Ａｔ＠＝−０，
３１１４６Ｘ　１０−”Ａ＋２＝　０．２１０００Ｘ１
０−” ｒｓ　：　ε＝０．９４７４３ Ａ、＝０．１５５３０Ｘ　１０〜３ Ａｓ＝０．５１５７９Ｘ　１０−’ Ａｓ；０．１０２３９Ｘ　１Ｏ−７ Ａ＋５＝−０，５５１５１Ｘ　１０−”Ａｌ１”０．５
００００Ｘ　１０−” 〈実施例４〉 ｆ　＝３６．０〜５０．０〜６８．ＯＦ　Ｎ０＝４．６
〜５．６〜６．８２５．１９４〜１２．１８５〜３．３
３０ｒ６＊　　１４．７８９ ｒｓ本　１３２．５２２ 弁ｍ係ｌＣ ｒ２　：　ε＝０．１４７７２Ｘ　１０Ａ、＝−０，１
９８３５ｘ　１０−’ Ａｍ−−０．６６０７７Ｘ　１０−” Ａ会＝−０，９１４９１Ｘ　１０−” ｒｓ　　：　　ｔ　：０．１２９１１Ｘ　１０Ａ４＝−
０，１９８４９Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．５９００１Ｘ　１０−’ Ａ自＝−０．１４７０７Ｘ１０” ｒｖ　　：　　ｓ　＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４：０
．９８００５Ｘ１０−’ Ａｓ＝−０，３７６１１Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０，１９４０１Ｘ　１０−” ｉ　　：　　ｇ＝ｏ、１００００Ｘ１０Ａ４＝０．６６
４２０Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０，３５３１９Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０．１１５７１ｘ　１０−” 〈実施例５〉 ｆ＝３６．０〜５０．０〜６８．０ ｒ１　：　ε＝０．９２５４０ Ａ４＝−０，１２０２５Ｘ１０−’ Ａｅ”０．５２５３３Ｘ　１０” Ａｓ＝−０，３２５８１Ｘ　１０−” ｒ２　　：　　ｔ　＝ｏ、１ｏｏｏｏｘ　１０Ａ４＝−
０，１４４６８Ｘ１０−４ Ａａ＝０．８７７２３Ｘ１０−７ Ｆｘｏ”４．６〜５．６〜６．８ Ａｓ＝０．７８４２６Ｘ　１０−” ｒ３　：　ε＝０．３３１６０ Ａ４ニー０．１１９６０Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．１４７４８Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．６０２４６Ｘ　１０−” ｒ４　：　ε＝０．９５５８５ Ａ４ニー〇、５１３５２Ｘ　１０−’ Ａ、＝０．１３３４７Ｘ　１叶８ Ａｓ＝−０，１３４３７Ｘ１０−” ｒ５　：　ε＝０．１２３６８Ｘ　１０Ａ４＝−０，２
２７７１Ｘ１０−’ Ａａ＝０．３６７４６Ｘ　１０−’ Ａａ”−０，１２８２５Ｘ　１０−” ｒｅ　　：　　ｅ　＝−０，１３００９Ｘ　１０Ａ４＝
０．３０９１３Ｘ１０−’ Ａｅ：０．４５４６４Ｘ　１Ｏ−７ Ａａ＝−０，６８８４３Ｘ　１０−’ ｒ７　：　ε＝０．２６９６５Ｘ　１０Ａ４＝０．１５
６６５Ｘ　１Ｏ−３ Ａｓ”−０，５４３１８Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０，１５５０５ｘ　１Ｏ−４ Ａａ：０．８３８７９Ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ＝−０，２４１２７Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ＝０．２３７５７Ｘ　１Ｏ−ＩＩＩＡ＋２ニー０
．８０８４７Ｘ　１Ｏ−１３ｒａ　　：　　ε＝ｏ、１
ｏｏｏｏｘｉ。

Ａ４＝−０，１１８５４Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．５３０５４Ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ＝−０，１４７９６Ｘ　１０−” Ａ＋ａ＝０．１２５１４Ｘ　１０−” Ａｌ２＝−０，５１０６１Ｘ１０伺３ ｒｓ　　：　　ｅ　＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４＝−
０，１１６４４Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．８２５３５ｘ　１Ｏ−７ Ａ＊＝−０，１６４５６Ｘ１０−” Ａ＋＠＝０．１５１４６Ｘ１０−” Ａｌ２＝−０，６１９５８Ｘ　１０−”ｒｔ　　：　　
ｔ：　＝０．１００００Ｘ　１０Ａ、＝−０，２２５６
４Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．２８６３１Ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ”−０，１７５３２Ｘ　１叶７ ｒ８　　：　　ｅ　＝−０，２１９７０Ａ４：０．１９
７９９ｘ　１Ｏ−３ Ａｓ　＝０．３２７７９　Ｘ　１叶６ Ａｓ：　０．５７６８７Ｘ　１０−” 〈実施例６〉 ｆ＝３６．０〜５０．０〜６８．０ ＦＮｏ”４．６〜５．２〜５．６ ｒｔ　　−ａｓｏ、５６７ ｄ＋　　１．４５９　　Ｎ＋ ｒ２１　１６．２５６ １．７８５６０ ν　１ ４２．８１ ｒ２　：　ε：０．１Ｏ０００×１０ Ａａ＝０．４０７１０ｘ　１Ｏ−９ Ａ＋ｉ＝０．９４８５５Ｘ　１０−目 Ａ＋２＝０．４３２９６Ｘ１０−１３ ｒ８　：　ε＝０．１００ＯＯＸ　１０Ａ４：０．１８
３３４Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０．５５７５１ｘ１０１ Ａａ＝０．１８４９５Ｘ　１０−’ Ａ＋＠＝０．２００５６Ｘ１０−” Ａｌ２＝０．２５０８７Ｘ１０−” ｒｅ　　：　　ε＝ｏ、ｔｏｏｏｏｘ　１０Ａ４＝−０
，１３０８３ｘ１０−’ Ａ６＝−０．３１６４５Ｘ１０−８ Ａｓ”０．６３３７３Ｘ　１０−’ Ａ＋　＠＝−０，１０３６２Ｘ　１叶１１Ａ１゜＝−０
，２６９５２Ｘ　１０−１３〈実施例７〉 ｆ＝２８．８〜４４．３〜６８．ＯＦＮＯ＝４．６〜５
．２〜５．６ｄ２６．０７４ ｒ３ ３４．３４５ ｒｌ　　：　　ｅ　〜０．１００ＯＯＸ１０Ａ４＝０．
５８８９２Ｘ　１叶５ Ａａ”０．４８５０５Ｘ　１叶７ Ａ＠＝−０，３８７０１ｘ１０１ Ａ＋ｓ＝０．６５００２Ｘ　１Ｏ−１２Ａ＋２”−０，
２２２３３Ｘ１０−” ｒ２　：　ε：０．１００００×１０ Ａ４ニー０．９４５１６Ｘ　１Ｏ−５ Ａ６＝０．３９６６５Ｘ１０−？ Ａｓ”−０，２１５１０Ｘ１０−” Ａ＋ｓ＝０．１２９３６Ｘ１０−” Ａｌ１”−０，１３８７５Ｘ　　１０−電３ｒ４　：　
ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４＝−０，７８６９２Ｘ
　１Ｏ−５ Ａｅ＝−０，２２６２９Ｘ　１Ｏ−８ Ａ＊＝　０．７７１０５Ｘ　１Ｏ−９ ＡＩ９”０．４１９７７Ｘ１０−” Ａ１２”−０，８４８０４Ｘ　１０−”ｒ５　：　ε＝
Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４＝−０，２１７０５Ｘ１０
−６ Ａｅ＝−０，８３２２４Ｘ１０−” Ａｓ：　０．１１４１９Ｘ１０−” Ａ＋＠＝−０，５６８３９Ｘ１０−１２Ａ＋２＝０．６
６７３２Ｘ　１叶１４ ｒ７　：　ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４ニー０．９
７０７６Ｘ１０−６ Ａｓニー０．４６１６０Ｘ１０−’ Ａｓ　〜０．２６６８９Ｘ　１０−” Ａ＋＠＝−０，１５８８３Ｘ１０−” Ａ＋２＝０．３５２６３Ｘ１０−１４ ｒ８　：　ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ１０ Ａ４＝０．１９２１１Ｘ　１０−’ Ａａ＝　０．３５５４７Ｘ　１Ｏ−７ Ａｔｒ＝　０．７５０７９Ｘ１０−” Ａ１＠＝−０，２３２２１Ｘ　１０−”Ａ＋２＝０．６
０６５３Ｘ　１Ｏ−１３ｒ、：　ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ
　１０ Ａ４”−０，８１７８８Ｘ１０−’ Ａａ＝０．６７６３２Ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ＝−０，１０１５９ｘ１０−８ Ａ＋＠＝０．４２８５７Ｘ１０−＋２ Ａ＋２＝０．２３７９４Ｘ１０−” 〈実施例８〉 ｆ　”〜３９．０〜５５．１〜７８．ＯＦ　Ｎ０＝４．
６〜５．２〜５．６ｒ１傘 ８８．７９８ ｒＳ＊ １７．２７１ ２５、７６８〜１２．７２６〜３．５００５．６７０ ｒ７本　−４５，７７９ ｒ、　：　ε＝０．１００００×１Ｏ Ａ、＝−０，１７３１４Ｘ　１０−’ Ａｓ＝　０．１１０９９Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．１２４５１ｘ　１０−” Ａ＋５＝−０，７２８６４Ｘ１０−” Ａ＋２＝０．２６５３３Ｘ　１Ｏ−１３ｒ２　：　ε＝
Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａｔ＝−０，２３６８０ｘ　１
０−’ Ａａ＝−０．１５５６４Ｘ　１０−’ Ａａ＝−０，１１７７０Ｘ　１０−” Ａ＋ｅ：０．６９２９０Ｘ　１０−” Ａ＋２＝０．３４８９１Ｘ　１０−” ｒ、　　：　　ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａｔ＝−０
，２５１１９Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．３４２２２Ｘ　１０−” Ａｓ＝−０，６７３１９Ｘ　１Ｏ−９ Ａ＋ａ＝０．３７１２５Ｘ　１０−目 Ａ＋２＝−０，２０８６８Ｘ１０−１３ｒ６　　：　　
ε＝ｏ、１ｏｏｏｏｘ　１０Ａａ＝０．２０８８６ｘ　
１Ｏ−５ Ａａ＝０．６５７９０ｘ　１０−” Ａ、＝〜０．６４９０５Ｘ　１０−’ Ａ＋ｉ＝０．６５０３２Ｘ　１０−目 Ａｌ２＝−０，２６５４９Ｘ　１Ｏ−１３ｒ７　：　ε
＝０．１００００×１０ Ａ、＝−０．２２５５１ｘ１０−４ Ａａ＝０．２２４２８ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ＝０．４６３９６Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ＝０．６１３１２Ｘ　１０−” Ａｌ２＝０．５６１３７Ｘ　１叶１３ ｒ８　　：　　ｅ　＝０．１００００Ｘ　１０Ａ、＝０
．２４３２２ｘ　１吋４ Ａ６＝０．１０９２６Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．１１３２３Ｘ　１０−” Ａｌｅ”０．１５９１４Ｘ　１吋ｌｌＩｒ２　： ｒ３　： ｒ４　： Ａａ＝０．２０１０９ｘ　１０−’ Ａａ＝０．１３６３５Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．１１０５１ｘ　１０−” Ａ＋ａ＝０．４３９４２Ｘ　１Ｏ−Ｉ３Ａ＋２＝−０，
５１４８１Ｘ　１０−１３ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０ Ａ、＝０．８３０２１Ｘ　１Ｏ−５ Ａａ＝０．３３５８５Ｘ　１叶６ Ａｓ＝０．２９９８０Ｘ　１０−＠ Ａ＋ｓ”０．２６７５１Ｘ　１０−” Ａｌ２＝０．２３２０５Ｘ　１０−” ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０ Ａ４＝−０，６８９１６Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０．１２２６７Ｘ　１０−’ Ａｇ”０．１６１３５Ｘ　１０−” Ａ＋＠＝０．１２５６ＥｒＸ　１０−”Ａｌ２＝０．７
２９７８Ｘ　１０−１３ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０ Ａ４＝−０，６３１１４ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０．８７２４４Ｘ　１Ｏ−７ ＡＩ２＝０．１４５０５Ｘ　１Ｏ−１２ｒ９　：　ε＝
Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ４＝−０，３１５１４Ｘ　１
０−’ Ａｅ＝−０．７９８６６Ｘ　１Ｏ−７ Ａｓ＝０．８６１０２Ｘ　１０−’ Ａ＋＠＝Ｏ；２９４１８Ｘ　１０−” Ａｌ２＝０．７０７０９Ｘ　１０−” 〈実施例９〉 ｆ＝３６．０〜４９．５〜８８．０　　ＦＴ１０＝４．
６〜５．２〜５．６典邊じ目【Ｊ−Ｊ■旧」　糺り蔓　
又ヱさ１ｒ５＊　　１３．６４８ ｒｔ＊　　−２２，５０３ １８本　−４３，２３１ 弁Ｕ蓬ＩＣ ｒ、　：　ε＝Ｏ，１００ＯＯＸ　１０ｄｙ　　５．８
００　　Ｎ４ １．８３３５０ ν　４ ２１．００ Ａｓ＝０．１４７２８Ｘ　１Ｏ−Ｑ Ａ＋ｓ＝０．２０８９９Ｘ　１０−目 Ａ＋２＝−０，１７２２８Ｘ　１Ｏ−Ｉ３ｒ６　　：　
　Ｅ　：Ｏ，１００ＯＯＸ　１０Ａ、＝−０，１６８９
０ｘ　１０〜５ Ａｅ：０．１９０９８Ｘ　１Ｏ−６ Ａｓニー０．１１３２９Ｘ　１Ｏ−Ｂ Ａ＋　ε：０．９３４６０　Ｘ　１０−目Ａ＋２＝０．
４１７４３Ｘ１０−１３ ｒｅ　　：　　ｅ　＝Ｏ，１ＯＯＯＯＸ１０Ａ、＝０．
２４６４７Ｘ　１０−’ Ａｅ＝０．１２８７９ｘ　１０−’ Ａａ＝０．４５１２８ｘ　１Ｏ−９ Ａ＋ｅニー０．１１５１３Ｘ　１０−”Ａｌ２＝０．５
８０７５Ｘ１０−” ｒ７　：　　ε：０．１００ＯＯＸ　１０Ａａ＝０．１
６０８８Ｘ　１０−’ Ａｅ＝−０．１３６１１Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０，２３３４５Ｘ　１０−” Ａ＋＠ニー０．２６９２０Ｘ１０−” Ａ＋２＝−０，２９１０１Ｘ　１Ｏ−１２ｒ８　：　ε
＝０．１００００Ｘ　１０Ａａ＝０．５２５４９ｘ　１
０−’ Ａａ＝０．１９３８３Ｘ　１Ｏ−６ Ａｅ＝−０，９１８９９ｘ　１０−θ Ａ＋＠＝−０，４３７７２Ｘ　１０−”Ａ＋２＝０．１
０３９５Ｘ　１０−１２第１図〜第９図は、前記実施例
１〜９に対応するレンズ構成図であり、図中の矢印は前
記前群及び後群の最広角端（Ｓ）から置型遠端（Ｌ）に
かけての移動を模式的に示している。

実施例１，２及び４は、いずれも物体側より順に像側に
凹の負メニスカスレンズより成る第ルンズ及び物体側に
凸の正メニスカスレンズより成る第２レンズから成る前
群と９両凸の正の第３レンズ及び両凹の負の第４レンズ
から成る後群とから構成されている。尚、実施例１にお
いて、第２レンズの像側の面、第３レンズの物体側の面
及び第４レンズの両面は非球面である。実施例２におい
て、第２レンズの像側の面、並びに第３レンズ及び第４
レンズの両面は非球面である。実施例４において、第ル
ンズの像側の面、第３レンズの物体側の面及び第４レン
ズの両面は非球面である。

実施例３は、物体側より順に像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第ルンズ及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズより成る第２レンズから成る前群と２両凸の正の第
３レンズ、両凹の負の第４レンズ及び物体側に凸の正メ
ニスカスレンズより成る第５レンズから成る後群とから
構成されている。尚、実施例３において、第２レンズの
像側の面、第３レンズの物体側の面及び第４レンズの両
面は非球面である。

実施例５は、物体側より順に像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから成
る前群と１両凸の正の第３レンズ及び物体側に凹の負メ
ニスカスレンズより成る第４レンズから成る後群とから
構成されている。

尚、実施例５において、全てのレンズの両面は非球面で
ある。

実施例６は、物体側より順に両凹の負の第ルンズ及び両
凸の正の第２レンズがら成る前群と。

両凸の正の第３レンズ、両凹の負の第４レンズ及び像側
に凸の正メニスカスレンズより成る第５レンズから成る
後群とから構成されている。尚、実施例６において、第
ルンズの像側の面、第２レンズの像側の面、第３レンズ
の物体側の面、第４レンズの両面及び第５レンズの物体
側の面は非球面である。

実施例７は、物体側より順に像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第ルンズ及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズより成る第２レンズがら成る前群と９両凸の正の第
３レンズ、両凹の負の第４レンズ及び像側に凸の正メニ
スカスレンズより成る第５レンズから成る後群とがら構
成されている。尚、実施例７において、第ルンズの両面
、第２レンズの像側の面、第３レンズの物体側の面、第
４レンズの両面及び第５レンズの物体側の面は非球面で
ある。

実施例８は、物体側より順に像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから成
る前群と９両凸の正の第３レンズ、両凹の負の第４レン
ズ及び像側に凸の正メニスカスレンズより成る第５レン
ズから成る後群とから構成されている。尚、実施例８に
おいて、第ルンズの両面、第２レンズの像側の面、第３
レンズの物体側の面、第４レンズの両面及び第５レンズ
の物体側の面は非球面である。

実施例９は、物体側より順に像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第ルンズ及び像側に凸の正メニスカスレン
ズより成る第２レンズがら成る前群と９両凸の正の第３
レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成る第
４レンズから成る後群とから構成されている。尚、実施
例９において、全てのレンズの両面は非球面である。

第１０図〜第１８図は前記実施例１から９に対応する収
差図で、それぞれ（Ｓ）は広角端焦点距離。

（Ｍ）は中間焦点距離、（Ｌ）は望遠端焦点距離での収
差を示している。また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差
を表わし、点線（ＳＣ）は正弦条件を表わす。更に点線
（ＤＭ）と実線（ＤＳ）はメリディオナル面とサジタル
面での非点収差をそれぞれ表わしている。

第１表（各実施例の条件式■■に対する値）第１表は実
施例１〜９における条件式■中のの値をそれぞれ示して
いる。

第２表は実施例１〜９における条件式〇中のぞれ示して
いる。

第３表〜第１ １表はそれぞれ実施例１〜９に対 応して、 前記ｙの値に対する各非球面における条件式■■■中の を（Ｉ） で表わし、 条件式■■■中の を （ｎ） で表わしている。

第２表（各実施例の条件式■［相］に対する値）第３表 （実施例１） 第４表 （その１） （実施例２） 第５表 （実施例３） 第４表（その２） （実施例２） 第６表 （実施例４） 第７表 （その１） （実施例５） 第８表（その１） （実施例６） 第７表（その２） （実施例５） 第８表 （その２） （実施例６） 第９表 （その１） （実施例７） 第１０表（その１） （実施例８） 第９表（その２） （実施例７） 第１０表（その２） （実施例８） 第１１表（その１） （実施例９） 丑」狙の１ｕ」 以上説明したように本発明によれば、高い光学性能を維
持しながら、少ない枚数のレンズで低コスト、且つコン
パクトなズームレンズを実現することができる。また、
本発明に係るズームレンズを、−眼レフカメラに用いれ
ば、該カメラのコンパクト化、低コスト化を達成するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図、第５図、第６図、第
７図、第８図及び第９図は、それぞれ本発明の実施例１
〜９に対応するレンズ構成図である。 第１０図、第１１図、第１２図、第１３図、第１４図、
第１５図、第１６図、第１７図及び第１８図は、それぞ
れ本発明の実施例１〜９に対応する収差図である。 出願人　　ミノルタカメラ株式会社

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）物体側より順に負の屈折力を有する前群と正の屈
   折力を有する後群とから成り、前群と後群との間の空気
   間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変化さ
   せるズームレンズにおいて、両面非球面のレンズを含み
   、且つ全系中に非球面を３面以上有することを特徴とす
   るズームレンズ。
2. （２）前記前群が２枚のレンズから成り、前記後群が３
   枚のレンズから成ることを特徴とする第１請求項に記載
   のズームレンズ。
3. （３）前記前群及び後群がいずれも２枚のレンズから成
   ることを特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ。