JPH04358037A - ニッケル基耐熱合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、高温強度が高く、耐
食性に優れ、特にナフサ、プロパン、エタン、ガスオイ
ル等の原料を水蒸気とともに　８００℃以上の高温で分
解し、エチレン等の石油化学基礎製品を製造する目的に
使用される管、すなわち、エチレンプラント用分解炉管
の素材として好適なＮｉ基耐熱合金に関する。

【０００２】

【従来の技術】エチレンプラント用分解炉管の使用条件
は、近年の合成樹脂の需要増加に伴い、エチレン収率向
上の観点から高温化の傾向が強くなってきている。この
ような分解炉管の内面は浸炭雰囲気に曝されるため、高
温強度と耐浸炭性に優れた耐熱材料が要求される。また
一方では、操業中に分解炉管内表面で炭素が析出　（こ
の現象はコーキングと呼ばれる）　し、その析出量の増
加にともない△Ｐの上昇や加熱効率低下などの操業上の
弊害が生じる。従って、実操業においては、定期的に空
気や水蒸気で析出した炭素を除去する、いわゆるデコー
キング作業が行われているが、その間の操業停止や作業
の工数などが大きな問題になる。このようなコーキング
とそれに伴う諸問題は、分解炉管のサイズが収率向上に
有利な小径管になる程、深刻になる。

【０００３】コーキング防止を目的とした従来技術とし
て、例えば特開平２−８３３６号公報には、合金中に２
８％以上のＣｒを含有させて合金表面に強固で安定なＣ
ｒ２０３　皮膜を形成させ、炭素析出を促進する触媒元
素であるＦｅおよびＮｉの表面への浮上を防止し、コー
キングを抑制することが提案されている。

【０００４】一方、耐浸炭性向上のためには、例えば特
開昭５７−２３０５０　号公報に開示されているように
、合金中のＳｉ含有量を高めるのが有効であることが知
られている。

【０００５】しかしながら、上述の従来技術には、なお
次のような問題点がある。

【０００６】■　　コーキング防止の点から特開平２−
８３３６号公報のような高Ｃｒ合金を高温強度部材とし
て適用する場合には、合金中のＮｉ量を高めて金属組織
をオーステナイト化する必要があるが、高温強度は従来
合金に比べて低い。高強度化のためにＭｏやＷ等の高価
な元素を添加しても、高温強度には寄与しない金属間化
合物が析出して脆化現象が生じるだけでなくクリープ破
断強度を向上させる効果も小さい。従って、このような
高Ｃｒ合金は単独では高温強度部材として使用すること
は難しい。そこで特開平２−８３３６号公報の発明では
、他の高強度材料と組み合わせて二重管とし使用するこ
ととしているが、二重管は製造コストが高くなり、経済
性や信頼性の点で問題が多い。

【０００７】■　　優れた耐コーキング性と優れた耐浸
炭性を兼ね備えるためには合金中のＣｒ量を高めるとと
もにＳｉ量も高める必要があるが、ＳｉはＣｒと同様に
強力なフェライト形成元素であり、また靱性低下をもた
らす金属間化合物の析出を促進する元素でもある。すな
わち、このような組成の合金が得られたとしてもやはり
高温強度部材として使用することは難しく、他の材料と
組合せて二重管として適用せざるを得ない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温強度と
耐食性に優れ、特にエチレンプラント用分解炉管のよう
に浸炭、酸化が繰り返される熱分解環境下においても優
れた耐浸炭性と耐コーキング性を有し、かつ、高温強度
部材として使用するに充分なクリープ破断強度を有する
オーステナイト耐熱合金を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
Ｎｉ基耐熱合金にある。なお、合金成分含有量に関する
％は全て重量％を意味する。

【００１０】（１）　Ｃ：　０．１０％以下、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ：０．２％以下、Ｃｒ：　５％を超え
て１８％まで、Ａｌ：　４．５　〜１２％を含有し、さ
らに、Ｂ：０．００１〜０．０３％、Ｚｒ：　０．０１
〜０．３　％、Ｈｆ：　０．０５〜１．０　％、Ｔｉ：
　０．０５〜１．０　％およびＭｇ：０．００１〜０．
０２％の１種以上を含み、残部はＮｉまたはＮｉと５％
以下のＦｅおよび不可避的不純物から成る高温強度と耐
食性に優れたＮｉ基耐熱合金。

【００１１】（２）　上記（１）　の成分に加えて更に
、Ｍｏ：　０．５　〜５％とＷ：　１．０　〜１０％の
１種または２種を含有する高温強度と耐食性に優れたＮ
ｉ基耐熱合金。

【００１２】（３）　上記（１）　の成分に加えて更に
、Ｖ：０．３〜３％、Ｎｂ：０．５〜５％およびＴａ：
１．０〜１０％のうちの１種以上を含有する高温強度と
耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金。

【００１３】（４）　上記（１）　の成分に加えて更に
、Ｍｏ：　０．５　〜５％とＷ：　１．０　〜１０％の
１種または２種、ならびにＶ：０．３〜３％、Ｎｂ：０
．５〜５％およびＴａ：１．０〜１０％のうちの１種以
上を含有する高温強度と耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金
。

【００１４】（５）　更に、Ｙ：０．０１〜０．２５％
、Ｌａ：０．０１〜０．２５％およびＣｅ：０．０１〜
０．２５％のうち１種以上を含有し、しかもこれらの成
分の合計が０．２５％をこえない高温強度と耐食性に優
れた上記（１）　〜（４）　のいずれかのＮｉ基耐熱合
金。

【００１５】なお、特に高い強度を必要とする場合には
、上記　（１）〜（５）　の合金のＣ含有量を０．０２
％を超え、０．１０％の範囲に選ぶことが推奨される。

【００１６】

【作用】上述したように、合金の耐浸炭性向上には、高
Ｓｉ化によりメタル／スケール界面にＳｉＯ２皮膜を形
成させることが有効であることが知られている。一方、
耐コーキング性向上には高Ｃｒ化によって最外層酸化ス
ケール表面に　Ｃｒ２Ｏ３の皮膜を形成させるのが有効
であることも知られている。

【００１７】本発明者らも耐浸炭性および耐コーキング
性を改善するためには、強固で緻密な表面酸化皮膜の形
成が効果的であると考えて研究を進めた。その結果、合
金中のＡｌ含有量を高めることにより、メタル表面に強
固で緻密なＡｌ２Ｏ３　皮膜を均一に生成させれば、従
来の合金に比較して耐浸炭性および耐コーキング性が著
しく向上することを見出した。また、このようにＡｌ含
有量を高めたうえで、Ｃｒを所定量以上含有させ、しか
も過大な量にならない範囲に抑えれば、単層でコランダ
ム型の（　Ａｌ、Ｃｒ）２Ｏ３皮膜を形成し、皮膜の効
果を一層向上させる作用を有することが確認された。こ
のような高Ａｌ合金ではＮｉ量を高めることにより高温
での使用中にγ′相がマトリックス中に微細析出し、ク
リープ破断強度も大幅に向上する。従って、Ｎｉをベー
スとし、Ａｌ含有量を高め、且つＳｉとＣｒを適正な範
囲で含有する合金は、耐食性と高温強度を兼ね備えた耐
熱合金となり、高温強度部材として、前述のような用途
に好適である。

【００１８】以下、本発明の合金を構成する成分の作用
効果と、その適正含有量について説明する。

【００１９】Ｃ：炭化物を形成して耐熱鋼として必要な
引張強さやクリープ破断強度を向上させるためには有効
な元素であるが、０．１０％を超える含有量になると合
金の延性および靱性の低下が大きくなる。特に、延性と
靱性を重視する場合は、Ｃは０．０２％以下に抑えるの
が望ましい。一方、クリープ破断強度を重視する場合に
は０．０２％を超え、０．１０％以下のＣを含有させて
、比較的多量の炭化物を微細に分散させるのがよい。

【００２０】Ｓｉ：脱酸元素として必要な元素であり、
耐酸化性や耐浸炭性改善にも寄与する元素であるが、本
発明合金のような高Ａｌ合金ではその効果は比較的小さ
い。 本発明合金では炭化物の微細分散によりクリープ破断強
度を向上させるのであるが、Ｓｉは炭化物の析出形態を
変化させる元素であり、０．１０％以上のＳｉが存在す
れば炭化物の微細分散が一層顕著になる。ただし、Ｓｉ
が過剰に存在すると炭化物の凝集、粗大化等により、靱
性等の機械的性質を低下させる。これらの作用を考慮す
れば、Ｓｉは　１．０％以下とするのがよい。望ましい
Ｓｉの含有量は０．１０〜１．０％である。

【００２１】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として有効な元素で
あるが、耐コーキング性の劣化要因となるスピネル型酸
化皮膜の形成を促進する元素であるため、その含有量は
　０．２％以下に抑える必要がある。

【００２２】Ｃｒ：Ｃｒは耐酸化性や耐コーキング性の
改善に有効な元素である。本発明合金のようにＡｌ含有
量の高い合金でも、後述するＡｌ２Ｏ３　皮膜の効果を
更に補強して、耐酸化性および耐コーキング性を更に高
める効果があり、より高温での使用が可能となる。この
ような効果は、Ｃｒ含有量が５％を超えるところから顕
著になる。ただし、前記のように、Ｃｒが過剰になると
金属間化合物が不均一に析出し、靱性等の機械的性質を
低下させる。このような弊害をさけるには、Ｃｒを１８
％以下にとどめる必要がある。

【００２３】Ａｌ：Ａｌは耐浸炭性および耐コーキング
性の向上に極めて有効な元素であるが、その効果を発揮
させるためには、コランダム型の　Ａｌ２Ｏ３酸化皮膜
を均一に生成させる必要がある。本発明合金においては
、Ｃｒとの複合添加により　（Ａｌ、Ｃｒ）２Ｏ３皮膜
を形成し、耐酸化性および耐コーキング性を著しく向上
させる。そのためには、少なくとも　４．５％のＡｌが
必要である。但し、Ａｌが１２％を超えると、室温およ
び高温での延性、靱性が著しく劣化して高温強度部材と
して使用できなくなる。従って、Ａｌの適正含有量は　
４．５〜１２．０％である。なお、この範囲でＡｌを含
有させることにより、γ′相が使用中に微細析出しクリ
ープ破断強度も大幅に改善される。

【００２４】Ｂ、Ｚｒ、Ｈｆ、ＴｉおよびＭｇ：これら
の元素は主として合金の粒界強化に有効な元素であり、
その効果を発揮させるためには、Ｂは０．００１　％以
上、Ｚｒは０．０１％以上、Ｈｆは０．０５％以上、Ｔ
ｉは０．０５％以上、Ｍｇは　０．００１％以上、それ
ぞれ必要である。しかし、過剰に含有させるとクリープ
破断強度が再び低下するので、上限は、Ｂで０．０３％
、Ｚｒで０．３　％、Ｈｆで　１．０％、Ｔｉで　１．
０％、Ｍｇで０．０２％とする。これらの元素は１種だ
け含有させてもよいし、また２種以上複合添加してもよ
い。

【００２５】本発明合金の一つは、上記の成分の外、残
部がＮｉからなるものである。Ｎｉは安定なオーステナ
イト組織を得るため、および耐浸炭性確保の点から欠か
すことのできない元素であり、特にγ′相による析出強
化の効果を高めるためには多いほど望ましい。従って、
本発明ではＮｉ基の合金を選んだのであるが、経済性を
考慮して５％以下の範囲でＮｉの一部をＦｅで置換して
も本発明合金の性能は十分保たれる。

【００２６】本発明合金は、前述の成分の外に、更に以
下に述べる成分を含有することができる。

【００２７】ＭｏおよびＷの一方または双方：Ｍｏ、Ｗ
は主として固溶強化元素として有効であり、基地のオー
ステナイト相を強化することにより、クリープ破断強度
を上昇させる。この効果を発揮させるためには、Ｍｏで
　０．５％以上、Ｗで　１．０％以上が必要であるが、
過剰に含有させると靱性低下の要因となる金属間化合物
が析出するだけでなく耐浸炭性や耐コーキング性も劣化
するから、Ｍｏは５％まで、Ｗは１０％までに抑えるべ
きである。これらを２種併用する場合にも、合計含有量
をＭｏ＋（１／２）　Ｗで５％以下に抑えるべきである
。

【００２８】Ｎｂ、ＴａおよびＶのうちの１種以上：こ
れらの元素は、オーステナイト相中に固溶するとともに
γ′相やＣｒ炭化物中にも固溶してクリープ破断強度の
向上に寄与する。その効果を発揮させるためには、Ｎｂ
は　０．５％以上、Ｔａは　１．０％以上、Ｖは　０．
３％以上が必要であるが、過剰に含有させると靱性低下
を招くので、上限はＮｂで５％、Ｔａで１０％、Ｖで３
％とする。なお２種以上を複合添加する場合は、合計含
有量を　（５／３）Ｖ＋Ｎｂ＋（１／２）Ｔａ　で５％
以下とする。

【００２９】上記のＭｏおよびＷからなる群、ならびに
Ｎｂ、ＴａおよびＶからなる群の双方から１種以上の元
素を選んで含有させてもよい。

【００３０】Ｙ、ＬａおよびＣｅ：これらの元素は、主
として熱サイクル条件下での　（Ａｌ、Ｃｒ）２Ｏ３皮
膜の密着性を向上し、温度変動下での使用においても優
れた耐浸炭性及び耐コーキング性が維持される。その効
果を発揮させるためにはＹ、ＬａおよびＣｅとも、それ
ぞれ０．０１％以上必要である。しかし、過剰に含有さ
せると加工性が悪化し、また、　Ａｌ２Ｏ３皮膜剥離防
止の効果も飽和するので、上限はＹ、ＬａおよびＣｅと
もそれぞれ０．２５％とする。これらの元素は１種だけ
含有させてもよいし、また２種以上複合添加してもよい
が、この複合添加を行う場合は、特に加工性を維持する
ためにこれらの元素の合計が０．２５％を超えない範囲
に抑えるべきである。上記のＭｏおよびＷからなる群、
Ｎｂ、ＴａおよびＶからなる群ならびにＹ、Ｌａ、およ
びＣｅからなる群の三つの群から１種以上の元素を選ん
で含有させてもよい。

【００３１】本発明合金は、通常の溶解および精錬工程
で溶製したのち、鋳造し、鋳造のまま、あるいは更に鍛
造工程、圧延、押し出し等の加工工程を経て管などの製
品として製造される。なお、粉末冶金法で製品にしても
よい。熱処理は、組織の均一化を促進し本発明合金の性
能向上に寄与する。この場合、通常、１２００〜１３０
０℃の均一化処理が施されるが、鋳造あるいは加工まま
での使用も可能である。

【００３２】

【実施例１】靱性を重視する低Ｃ（Ｃ≦０．０２％）　
の合金の試験を行った。表１（１）　および表１（２）
　に供試材の化学組成を示す。Ｎｏ．　１〜３５の合金
が本発明合金であり、Ａ〜Ｆの合金は比較合金である。 本発明合金および比較合金Ａ、Ｂ、Ｆはいずれも１７ｋ
ｇ真空高周波溶解したインゴットを１２５０℃で固溶化
熱処理した。比較合金Ｃ、Ｄは５０ｋｇ真空高周波溶解
後、鍛造および冷間圧延により１０ｍｍ厚の板材とした
後１２５０℃で固溶化熱処理を施した。比較合金Ｅは外
径１２０ｍｍ　、肉厚１０ｍｍの鋳造のままの遠心鋳造
管である。

【００３３】これらの供試材を用いて、耐浸炭性、耐コ
ーキング性およびクリープ破断試験による高温強度特性
の評価を行った。耐浸炭性の評価は固体浸炭試験法によ
りピレット状のＢａＣＯ３　＋木炭　（配合比　３：７
）の浸炭剤を用いて１１５０℃×１００ｈの加熱処理を
行い、試験前後の平均Ｃ増加量で評価した。また、一部
の供試材については、熱サイクル環境下における耐浸炭
性を評価するために、１１５０℃×２０ｈ　×５回の加
熱処理も行い、１００ｈ連続加熱処理材との比較を実施
した。

【００３４】耐コーキング性の評価はガス浸炭試験法に
より、８０％ＣＨ４＋２０％Ｈ２Ｏ　雰囲気中にて１０
５０℃×３０ｈ　の試験を行い、試験片表面に付着した
Ｃ量で評価した。また、一部の供験材については、耐浸
炭性の評価と同様に、１０５０℃×６ｈ×５回の試験を
行い、３０ｈ連続試験との比較を実施した。高温強度特
性評価は、１１００℃×１．０ｋｇｆ／ｍｍ２　でのク
リープ破断試験により行った。一部の供試材については
、１１００℃での高温引張試験および１０５０℃×３０
００ｈ時効処理後の靱性試験を行った。これらの試験結
果を表２および表３にまとめて示す。

【００３５】図１および図２は、耐浸炭性および耐コー
キング性におよぼす合金のＡｌ含有量の影響を、表２の
結果からグラフにしたものである。

【００３６】また、図３および図４は連続加熱および熱
サイクル加熱条件下での耐浸炭性に及ぼす合金のＹ、Ｌ
ａおよびＣｅ含有量の影響を表２および表３の結果から
グラフにしたものである。図中の記号は、表２および表
３の合金Ｎｏ．　を示す。これらの図および表２から、
Ａｌが　４．５〜１２％の本発明合金では、Ａｌが　４
．５％より少ない比較合金Ａ、高Ｃｒの合金Ｃ、Ｄおよ
びＥより耐浸炭性および耐コーキング性が大幅に改善さ
れていることがわかる。これは合金中のＡｌを　４．５
％以上に高めるとともに、Ｃｒの適正量を含有させたこ
とにより、メタル表面に強固で緻密な単層のコランダム
型の（Ａｌ、Ｃｒ）２Ｏ３酸化皮膜が形成されることに
起因するものである。

【００３７】またＡｌが４．５　％以上でのこのように
緻密で強固な皮膜の形成は、合金中のＭｎを０．２％以
下に抑制することにより初めて達成されるものである。 さらにＹ、ＬａおよびＣｅの効果については、図３、図
４および表３の本発明合金Ｎｏ．３２　、３３で明らか
なように、本発明の範囲で単独あるいは２種以上添加す
ることにより、特に熱サイクル加熱条件下における耐浸
炭性および耐コーキング性が大幅に改善されることがわ
かる。これはＹ、ＬａおよびＣｅがメタル／皮膜界面に
偏析するＳを硫化物としてメタル中に固定し、（Ａｌ、
Ｃｒ）２Ｏ３皮膜の密着性を良好にし耐剥離性を向上さ
せたことによる。

【００３８】一方、本発明合金の　Ｎｏ．４と比較合金
のＦとを対比すれば明らかなように、Ａｌを　４．５％
以上に高めるとともにＮｉを増加させることにより、ク
リープ破断寿命も大幅に改善されることがわかる。これ
は、高温での使用中にγ′相がマトリックス中に微細析
出することによる。

【００３９】図５および図６は、Ａｌ含有量と１１００
℃での引張強さおよびクリープ破断時間　（１．０　ｋ
ｇｆ／ｍｍ２）を同じく表２の結果からグラフにしたも
のである。これらの図に示すように、本発明で定める範
囲においては、Ａｌの増加にともない高温引張強さおよ
びクリープ破断寿命がさらに改善される。しかし、Ａｌ
の含有量が１２％を超えて過剰になると比較合金Ｂのよ
うに高温強度改善効果が飽和し、表２に見られるように
時効後の靱性が著しく低下する。このような合金は高温
強度部材として使用するには問題がある。

【００４０】ところで、本発明合金のような高Ａｌ−Ｎ
ｉ基合金の高温強度向上を図るためには表１および表２
のＮｏ．１〜Ｎｏ．１６　に示すように、適量のＢ、Ｚ
ｒ、Ｈｆ、ＴｉおよびＭｇの少なくとも１種の含有が必
須であるが、Ｎｏ．　１７〜２４のように、さらにＭｏ
、Ｗの１種以上あるいはＮｂ、Ｔａ、Ｖの１種以上を含
有させること、およびこれらを複合添加することにより
、高温強度は一層向上する。なお、これら強化元素含有
による耐浸炭性や耐コーキング性の劣化傾向は本発明の
範囲では特に認められない。

【００４１】ここでは、本発明合金の例としてインゴッ
ト材に関する試験結果を示した。しかし、鍛造、熱間圧
延、冷間圧延等の加工を施しても、耐浸炭性や耐コーキ
ング性には変わりはなく、むしろ組織の均一化により靱
性等の機械的性質は向上する。また、本発明合金は、粉
末として製造し、これを粉末冶金法で管材等に加工して
も優れた高温強度部材となる。

【００４２】

【表１（１）】

【００４３】

【表１（２）】

【００４４】

【表２】

【００４５】

【表３】

【００４６】

【実施例２】特に高温強度を重視し、Ｃ含有量を比較的
高めにした合金について試験を行った。表４に供試材の
化学組成を示す。Ｎｏ．１〜１０の合金が本発明合金で
あり、Ａ、Ｂの合金は比較合金である。本発明合金およ
び比較合金の製造方法も実施例１と同じにした。但し、
本発明合金の固溶化熱処理温度は１２７０℃とした。

【００４７】耐浸炭性および耐コーキング性の試験条件
も実施例１と同じである。高温引張試験およびクリープ
試験は実施例１と同じ１１００℃、及びそれよりも５０
℃高い１１５０℃で行った。試験結果を表５に示す。

【００４８】表５から明らかなように、耐浸炭性および
耐コーキング性に及ぼすＡｌの影響などは実施例１の低
Ｃ合金の場合と変わりがない。一方、機械的性質を較べ
てみると、１１５０℃で時効した後の衝撃値はやや低め
であるが、高温強度に関しては１１５０℃においても十
分高い値を示しており、より高温での使用も可能となる
。

【００４９】

【表４】

【００５０】

【表５】

【００５１】

【発明の効果】本発明の合金は、耐浸炭性と耐コーキン
グ性に優れるだけでなく、高温強度も極めて高い。この
合金は、特にエチレンプラント用分解炉管として好適で
あり、二重管にしなくても単管として使用することが可
能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＡｌ含有
量と耐浸炭性との関係を示す図である。

【図２】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＡｌ含有
量と耐コーキング性との関係を示す図である。

【図３】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＹ、Ｌａ
、Ｃｅ含有量と連続加熱および熱サイクル加熱条件下で
の耐浸炭性との関係を示す図である。

【図４】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＹ、Ｌａ
、Ｃｅ含有量と連続加熱および熱サイクル加熱条件下で
の耐コーキング性との関係を示す図である。

【図５】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＡｌ含有
量と１１００℃での引張強さとの関係を示す図である。

【図６】本発明のＮｉ基合金および比較合金のＡｌ含有
量と１１００℃×１．０　ｋｇｆ／ｍｍ２　のクリープ
破断時間との関係を示す図である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】重量％で、Ｃ：　０．１０％以下、Ｓｉ：
   １．０％以下、Ｍｎ：０．２％以下、Ｃｒ：　５％を超
   えて１８％まで、Ａｌ：　４．５　〜１２％を含有し、
   さらに、Ｂ：０．００１〜０．０３％、Ｚｒ：　０．０
   １〜０．３　％、Ｈｆ：　０．０５〜１．０　％、Ｔｉ
   ：　０．０５〜１．０　％およびＭｇ：０．００１〜０
   ．０２％の１種以上を含み、残部はＮｉまたはＮｉと５
   ％以下のＦｅおよび不可避的不純物から成る高温強度と
   耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金。
2. 【請求項２】請求項１の成分に加えて更に、Ｍｏ：　０
   ．５　〜５％とＷ：　１．０　〜１０％の１種または２
   種を含有する高温強度と耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金
   。
3. 【請求項３】請求項１の成分に加えて更に、Ｖ：０．３
   〜３％、Ｎｂ：０．５〜５％およびＴａ：１．０〜１０
   ％のうちの１種以上を含有する高温強度と耐食性に優れ
   たＮｉ基耐熱合金。
4. 【請求項４】請求項１の成分に加えて更に、Ｍｏ：　０
   ．５　〜５％とＷ：　１．０　〜１０％の１種または２
   種、ならびにＶ：０．３〜３％、Ｎｂ：０．５〜５％お
   よびＴａ：１．０〜１０％のうちの１種以上を含有する
   高温強度と耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金。
5. 【請求項５】更に、Ｙ：０．０１〜０．２５％、Ｌａ：
   ０．０１〜０．２５％およびＣｅ：０．０１〜０．２５
   ％のうち１種以上を含有し、しかもこれらの成分の合計
   が０．２５％を超えない請求項１から４までのいずれか
   の高温強度と耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金。
6. 【請求項６】Ｃ含有量が０．０２％を超え、０．１０％
   以下である請求項１から５までのいずれかの高温強度と
   耐食性に優れたＮｉ基耐熱合金。