JPH04304310A - 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法 - Google Patents
被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法Info
- Publication number
- JPH04304310A JPH04304310A JP9487991A JP9487991A JPH04304310A JP H04304310 A JPH04304310 A JP H04304310A JP 9487991 A JP9487991 A JP 9487991A JP 9487991 A JP9487991 A JP 9487991A JP H04304310 A JPH04304310 A JP H04304310A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cast iron
- spheroidal graphite
- machinability
- graphite cast
- austempering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000005279 austempering Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 abstract description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 7
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 6
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 6
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000255969 Pieris brassicae Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000176261 Viburnum cassinoides Species 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000010420 art technique Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は被削性に優れたオーステ
ンパ球状黒鉛鋳鉄（以下ＡＤＩと記す）の製造方法に関
するものである。
ンパ球状黒鉛鋳鉄（以下ＡＤＩと記す）の製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡＤＩの機械的性質は鋼と同等であり、
疲労強度は例えば一般的な材料であるＳＣＭ４４０材よ
り優れており、更にロール加工や、ショットピーニング
等の表面硬化処理を行うことで、より高い疲労強度が得
られる。また、耐摩耗性も同等もしくはそれ以上の優れ
た性質を有するため、部品の軽量化，小型化，更には高
強度化が必須条件となっている自動車業界においては、
上記ニーズに応える材料として現在脚光を浴びている。
疲労強度は例えば一般的な材料であるＳＣＭ４４０材よ
り優れており、更にロール加工や、ショットピーニング
等の表面硬化処理を行うことで、より高い疲労強度が得
られる。また、耐摩耗性も同等もしくはそれ以上の優れ
た性質を有するため、部品の軽量化，小型化，更には高
強度化が必須条件となっている自動車業界においては、
上記ニーズに応える材料として現在脚光を浴びている。
【０００３】上記ＡＤＩ材の諸特性は、素材の化学成分
やオーステンパ処理後の基地組織によって決定される。 しかし、これらの要因の厳密な管理によって決定される
高強度，高靱性かつ耐摩耗性に優れているＡＤＩ材は、
一方において被削性が悪いという欠点がある。この原因
の一つは、合金元素が材料の共晶セル境界近傍に局部的
に密集した残留オーステナイト、いわゆるγプールが加
工誘起変態によって、マルテンサイトに変態するためと
考えられている。
やオーステンパ処理後の基地組織によって決定される。 しかし、これらの要因の厳密な管理によって決定される
高強度，高靱性かつ耐摩耗性に優れているＡＤＩ材は、
一方において被削性が悪いという欠点がある。この原因
の一つは、合金元素が材料の共晶セル境界近傍に局部的
に密集した残留オーステナイト、いわゆるγプールが加
工誘起変態によって、マルテンサイトに変態するためと
考えられている。
【０００４】上記ＡＤＩ材の被削性を改善するため、鋳
放しの状態で加工し、その後にオーステンパ処理を施す
こと、およびオーステンパ処理前、鋳造品に完全焼鈍を
施し材質を均一化すること（例えば特開昭６３−２５９
０２０号公報参照）、あるいは基地中の残留オーステナ
イトを殆ど消失させるような熱処理を施すこと（例えば
特開昭５９−１１０７１９号公報参照）がある。また球
状黒鉛粒数を制御する鋳造方法によって、塊状の残留オ
ーステナイトを微細に分散させる方法（例えば特開昭６
３−２５９０４８号公報参照）等の方法が採用されてい
る。
放しの状態で加工し、その後にオーステンパ処理を施す
こと、およびオーステンパ処理前、鋳造品に完全焼鈍を
施し材質を均一化すること（例えば特開昭６３−２５９
０２０号公報参照）、あるいは基地中の残留オーステナ
イトを殆ど消失させるような熱処理を施すこと（例えば
特開昭５９−１１０７１９号公報参照）がある。また球
状黒鉛粒数を制御する鋳造方法によって、塊状の残留オ
ーステナイトを微細に分散させる方法（例えば特開昭６
３−２５９０４８号公報参照）等の方法が採用されてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来においては、ＡＤ
Ｉ材の高強度および高靱性を追求する研究に重点がおか
れ、被削性を向上させる技術についての提案が極めて少
なく、僅かに前記のような被削性改善の提案にとどまっ
ている。
Ｉ材の高強度および高靱性を追求する研究に重点がおか
れ、被削性を向上させる技術についての提案が極めて少
なく、僅かに前記のような被削性改善の提案にとどまっ
ている。
【０００６】しかしながら、上記のように素材の状態で
加工した後オーステンパ処理した場合は、オーステンパ
処理におけるベイナイト変態により寸法変化が生じるた
め仕上げ加工が必要となること、また熱処理による膨張
によって材料内部に引張の残留応力が発生し疲労強度を
低下させてしまう問題が生じる。特開昭５９−１１０７
１９号公報記載の方法においては、本来残留オーステナ
イトの存在によって靱性を確保するものであるが、その
残留オーステナイトを消滅させることは、靱性を大幅に
低下させることとなり高強度部材に使用することが不可
能となる。また、特開昭６３−２５９０２０号公報記載
の方法は、熱処理前に加工を行うことは前記従来方法と
同一であり、かつ加工後熱処理を行うことで精度の低下
あるいは強度の低下を招く。さらに、特開昭６３−２５
９０４８号公報記載の方法は、鋳造品の大きさあるいは
通常の生型造型，注湯方法を採用している場合はその効
果があまり期待出来ない場合がある。
加工した後オーステンパ処理した場合は、オーステンパ
処理におけるベイナイト変態により寸法変化が生じるた
め仕上げ加工が必要となること、また熱処理による膨張
によって材料内部に引張の残留応力が発生し疲労強度を
低下させてしまう問題が生じる。特開昭５９−１１０７
１９号公報記載の方法においては、本来残留オーステナ
イトの存在によって靱性を確保するものであるが、その
残留オーステナイトを消滅させることは、靱性を大幅に
低下させることとなり高強度部材に使用することが不可
能となる。また、特開昭６３−２５９０２０号公報記載
の方法は、熱処理前に加工を行うことは前記従来方法と
同一であり、かつ加工後熱処理を行うことで精度の低下
あるいは強度の低下を招く。さらに、特開昭６３−２５
９０４８号公報記載の方法は、鋳造品の大きさあるいは
通常の生型造型，注湯方法を採用している場合はその効
果があまり期待出来ない場合がある。
【０００７】本発明は、上記従来技術に存在する問題を
解決し、ＡＤＩの具有する機械的性質を低下させること
なく被削性を向上させ、高品質かつ生産性の高いオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供することを目的と
する。
解決し、ＡＤＩの具有する機械的性質を低下させること
なく被削性を向上させ、高品質かつ生産性の高いオース
テンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供することを目的と
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＡＤＩ材の被
削性の悪い原因は、γプールの大きさによるという知見
に基づきオーステンパ処理方法を種々検討した結果、オ
ーステンパ処理後のベイナイトと残留オーステナイトの
混合組織において、被削性を悪化させるγプールの大き
さを抑え工具の摩耗を極めて少なくすることのできる材
料の製造方法を確立した。
削性の悪い原因は、γプールの大きさによるという知見
に基づきオーステンパ処理方法を種々検討した結果、オ
ーステンパ処理後のベイナイトと残留オーステナイトの
混合組織において、被削性を悪化させるγプールの大き
さを抑え工具の摩耗を極めて少なくすることのできる材
料の製造方法を確立した。
【０００９】すなわち、本発明はオーステナイト化加熱
途中である６５０℃〜８００℃において１５分以上保持
すること、または該温度領域を毎分５℃以下に制御され
た昇温速度で通過させることにより、鋳造したままで熱
処理しない鋳放し時の組織であるパーライトがフェライ
トと粒状のセメンタイトに分解し、この様な組織から連
続的にオーステナイト化領域まで加熱を行い、オーステ
ンパ処理を施すことを特徴とする被削性に優れたＡＤＩ
材の製造方法である。
途中である６５０℃〜８００℃において１５分以上保持
すること、または該温度領域を毎分５℃以下に制御され
た昇温速度で通過させることにより、鋳造したままで熱
処理しない鋳放し時の組織であるパーライトがフェライ
トと粒状のセメンタイトに分解し、この様な組織から連
続的にオーステナイト化領域まで加熱を行い、オーステ
ンパ処理を施すことを特徴とする被削性に優れたＡＤＩ
材の製造方法である。
【００１０】
【作用】鋳造したままで予め熱処理しない鋳放し組織の
材料が６５０℃〜８００℃で保持または昇温速度毎分５
℃以下で加熱を行うことにより、鋳放し組織に存在する
パーライト中のセメンタイトは粒状化してその時の組織
はフェライト基地中に微細なセメンタイト粒子が数多く
分散した組織となる。このセメンタイト粒子はもとのフ
ェライト基地中の亜結晶粒界にも析出し、その後に昇温
してオーステナイト化する場合に、通常ならばもとのフ
ェライト結晶の亜結晶粒界はオーステナイト化したとき
にはオーステナイトの結晶粒界とはならないのであるが
、フェライト中の亜結晶粒界にセメンタイト粒子が存在
するとオーステナイト化した時にその亜結晶粒界がオー
ステナイトの結晶粒に吸収されず、オーステナイト結晶
粒界となって、オーステナイトの大きさは極めて小さく
なる。この微細なオーステナイトから生成するベイナイ
トは、オーステナイトのすべての粒界から成長しはじめ
、その結果、通常ならば不安定なオーステナイトとして
残留し、γプールとなるところもベイナイト変態してγ
プールを小さくする。さらに詳しく述べると、通常鋳放
し時にパーライトが析出するのは共晶セル粒界の不純物
元素の偏析しやすい部分であり、従ってこの部分はオー
ステンパ処理をおこなった際にも不純物元素の偏析によ
って残留オーステナイトが偏在したいわゆるγプールが
生成するのであるが、それが極めて微細なオーステナイ
ト組織からオーステンパ処理を行うとき、先に述べたご
とく微細なオーステナイトから生成するベイナイトは、
本来ならばγプールとなるべきところにおいても成長し
、その結果γプールの大きさは小さくなる。
材料が６５０℃〜８００℃で保持または昇温速度毎分５
℃以下で加熱を行うことにより、鋳放し組織に存在する
パーライト中のセメンタイトは粒状化してその時の組織
はフェライト基地中に微細なセメンタイト粒子が数多く
分散した組織となる。このセメンタイト粒子はもとのフ
ェライト基地中の亜結晶粒界にも析出し、その後に昇温
してオーステナイト化する場合に、通常ならばもとのフ
ェライト結晶の亜結晶粒界はオーステナイト化したとき
にはオーステナイトの結晶粒界とはならないのであるが
、フェライト中の亜結晶粒界にセメンタイト粒子が存在
するとオーステナイト化した時にその亜結晶粒界がオー
ステナイトの結晶粒に吸収されず、オーステナイト結晶
粒界となって、オーステナイトの大きさは極めて小さく
なる。この微細なオーステナイトから生成するベイナイ
トは、オーステナイトのすべての粒界から成長しはじめ
、その結果、通常ならば不安定なオーステナイトとして
残留し、γプールとなるところもベイナイト変態してγ
プールを小さくする。さらに詳しく述べると、通常鋳放
し時にパーライトが析出するのは共晶セル粒界の不純物
元素の偏析しやすい部分であり、従ってこの部分はオー
ステンパ処理をおこなった際にも不純物元素の偏析によ
って残留オーステナイトが偏在したいわゆるγプールが
生成するのであるが、それが極めて微細なオーステナイ
ト組織からオーステンパ処理を行うとき、先に述べたご
とく微細なオーステナイトから生成するベイナイトは、
本来ならばγプールとなるべきところにおいても成長し
、その結果γプールの大きさは小さくなる。
【００１１】ここで、保持温度６５０℃未満では、鋳放
し時の組織であるパーライト中のセメンタイトの分解が
極めて遅く、あるいは分解しないため上記のような組織
変化は得られない。また、８００℃を超えて保持する場
合は、オーステナイト変態開始点であるため、やはり上
記の様な組織は得られない。また、１５分未満の保持時
間では、鋳放し時の組織であるパーライト中のセメンタ
イトが分解するのに不十分であるため、やはり上記のよ
うな組織は得られない。同様に、６５０℃からの昇温速
度が毎分５℃を超えて行う場合は、通常のオーステンパ
処理と変わらない領域であるため、やはり上記のような
組織は得られない。
し時の組織であるパーライト中のセメンタイトの分解が
極めて遅く、あるいは分解しないため上記のような組織
変化は得られない。また、８００℃を超えて保持する場
合は、オーステナイト変態開始点であるため、やはり上
記の様な組織は得られない。また、１５分未満の保持時
間では、鋳放し時の組織であるパーライト中のセメンタ
イトが分解するのに不十分であるため、やはり上記のよ
うな組織は得られない。同様に、６５０℃からの昇温速
度が毎分５℃を超えて行う場合は、通常のオーステンパ
処理と変わらない領域であるため、やはり上記のような
組織は得られない。
【００１２】
【実施例】表１に示す化学成分（但し不可避的に混入す
る不純物は表示せず）を有する球状黒鉛鋳鉄組織の溶湯
を使用し、外径１５０ｍｍ，内径１１０ｍｍ，長さ３０
０ｍｍの中空円筒状の材料を鋳造した。鋳造の条件は、
注湯温度１３８０℃、注湯速度１．４ｋｇ／秒である。
る不純物は表示せず）を有する球状黒鉛鋳鉄組織の溶湯
を使用し、外径１５０ｍｍ，内径１１０ｍｍ，長さ３０
０ｍｍの中空円筒状の材料を鋳造した。鋳造の条件は、
注湯温度１３８０℃、注湯速度１．４ｋｇ／秒である。
【００１３】
【表１】
【００１４】発明材１は鋳造後、加熱を行い７００℃で
１時間保持する。その後８５０℃まで加熱し１時間保持
行い、３９０℃に保持された塩浴中に浸漬させベイナイ
ト変態させる。また発明材２においては６５０℃〜８０
０℃の温度領域を昇温速度毎分１℃で加熱し、その後前
述と同様にオーステナイト化し、ベイナイト変態させる
。なお従来材の熱処理は、連続的にオーステナイト化温
度まで加熱し、２時間保持した後塩浴中に浸漬させベイ
ナイト変態させる。
１時間保持する。その後８５０℃まで加熱し１時間保持
行い、３９０℃に保持された塩浴中に浸漬させベイナイ
ト変態させる。また発明材２においては６５０℃〜８０
０℃の温度領域を昇温速度毎分１℃で加熱し、その後前
述と同様にオーステナイト化し、ベイナイト変態させる
。なお従来材の熱処理は、連続的にオーステナイト化温
度まで加熱し、２時間保持した後塩浴中に浸漬させベイ
ナイト変態させる。
【００１５】発明材１の組織写真を図１に１００倍，図
２は４００倍で示し、発明材２の組織写真を図３に１０
０倍，図４に４００倍で示す。また、従来材の組織写真
を図５に１００倍，図６に４００倍で示す
２は４００倍で示し、発明材２の組織写真を図３に１０
０倍，図４に４００倍で示す。また、従来材の組織写真
を図５に１００倍，図６に４００倍で示す
【００１６】
図１または図３と図５を比較すると、図１の線１と２の
交点に見られる様な白い大きな集まりであるγプールが
本発明材の方が小さくなっている。たま、図２または図
４と図６を比較すると、図２中の線３と４の交点に見ら
れるベイナイト形状は、従来材においては黒色の細い棒
状の大きな束になっているのに対し本発明材の場合は、
白色棒状でありその大きさも従来材より小さいものとな
っている。
図１または図３と図５を比較すると、図１の線１と２の
交点に見られる様な白い大きな集まりであるγプールが
本発明材の方が小さくなっている。たま、図２または図
４と図６を比較すると、図２中の線３と４の交点に見ら
れるベイナイト形状は、従来材においては黒色の細い棒
状の大きな束になっているのに対し本発明材の場合は、
白色棒状でありその大きさも従来材より小さいものとな
っている。
【００１７】表２に本発明材と従来材のγプール平均面
積を示し、図７にその分布状態を示す。従来材のγプー
ル平均面積は５００μｍ２ であるのに対し、発明材１
は１９０μｍ２ 、発明材２は２１０μｍ２と非常に小
さくなっている。
積を示し、図７にその分布状態を示す。従来材のγプー
ル平均面積は５００μｍ２ であるのに対し、発明材１
は１９０μｍ２ 、発明材２は２１０μｍ２と非常に小
さくなっている。
【００１８】
【表２】
【００１９】また、分布状態を比較すると、従来材は１
０００μｍ２ 以上の大きいものまで存在するが、本発
明材の場合においては一部８００μｍ２ 程度はあるも
のの、殆どが４００μｍ２ 以下である。
０００μｍ２ 以上の大きいものまで存在するが、本発
明材の場合においては一部８００μｍ２ 程度はあるも
のの、殆どが４００μｍ２ 以下である。
【００２０】次に上記ＡＤＩ材からなる被削材をスロー
アウェイ方式の工具を使用し長手方向連続旋削により、
工具寿命試験を行った。工具逃げ面摩耗幅を工具顕微鏡
によって測定し、工具逃げ面摩耗幅が０．４ｍｍに達し
たときをもって寿命到達と判定した。表３に切削条件を
示す。
アウェイ方式の工具を使用し長手方向連続旋削により、
工具寿命試験を行った。工具逃げ面摩耗幅を工具顕微鏡
によって測定し、工具逃げ面摩耗幅が０．４ｍｍに達し
たときをもって寿命到達と判定した。表３に切削条件を
示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】図８に工具寿命試験を行った結果を示す。
一般的によく用いられている切削速度１００ｍ／ｍｉｎ
における工具寿命を比較すると、本発明材切削の場合は
従来材の１．５〜２倍となる。この様に本材料の共晶セ
ル境界に偏在するγプールは従来材より非常に小さいた
め、加工時にマルテンサイト化する領域が小さくなり被
削性が向上したものである。
における工具寿命を比較すると、本発明材切削の場合は
従来材の１．５〜２倍となる。この様に本材料の共晶セ
ル境界に偏在するγプールは従来材より非常に小さいた
め、加工時にマルテンサイト化する領域が小さくなり被
削性が向上したものである。
【００２３】表４に本発明材１，２と従来材の機械的性
質を示す。引張り強さ、伸びおよび硬さは従来材と同等
の特性を有する。
質を示す。引張り強さ、伸びおよび硬さは従来材と同等
の特性を有する。
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】以上の説明で明かなように、本発明のＡ
ＤＩ材は被削性に大きな影響を及ぼすγプールを小さく
し、しかも機械的性質をあまり低下させることなく、被
削性に優れた材料となる。
ＤＩ材は被削性に大きな影響を及ぼすγプールを小さく
し、しかも機械的性質をあまり低下させることなく、被
削性に優れた材料となる。
【００２６】従来技術の多くがとっていた熱処理前に加
工する場合は、熱処理後の仕上げが必要であった。しか
し、本発明材は、熱処理後に加工ができるため生産性が
高くかつ、高精度の部品を得ることができる。
工する場合は、熱処理後の仕上げが必要であった。しか
し、本発明材は、熱処理後に加工ができるため生産性が
高くかつ、高精度の部品を得ることができる。
【図１】発明材１の金属組織を１００倍にして示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図２】発明材１の金属組織を４００倍にして示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図３】発明材２の金属組織を１００倍にして示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図４】発明材２の金属組織を４００倍にして示す顕微
鏡写真である。
鏡写真である。
【図５】従来材の金属組織を１００倍にして示す顕微鏡
写真である。
写真である。
【図６】従来材の金属組織を４００倍にして示す顕微鏡
写真である。
写真である。
【図７】本発明材と従来材のγプールの分布状態を示し
た図である。
た図である。
【図８】本発明材と従来材を切削した時の工具寿命時間
を示した図である。
を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 球状黒鉛鋳鉄からなる鋳造品をオース
テンパ処理するにあたり、オーステナイト化のための昇
温途中において６５０℃〜８００℃にて１５分以上保持
した後若しくは該温度領域を毎分５℃以下に制御された
昇温速度で通過後、連続的にオーステナイト領域まで加
熱昇温し、その後所定のオーステンパ処理を施すことを
特徴とする被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9487991A JP2647754B2 (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9487991A JP2647754B2 (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04304310A true JPH04304310A (ja) | 1992-10-27 |
| JP2647754B2 JP2647754B2 (ja) | 1997-08-27 |
Family
ID=14122340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9487991A Expired - Lifetime JP2647754B2 (ja) | 1991-04-02 | 1991-04-02 | 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2647754B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07259966A (ja) * | 1994-03-24 | 1995-10-13 | Zexel Corp | 動力伝達装置のハウジング及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-04-02 JP JP9487991A patent/JP2647754B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07259966A (ja) * | 1994-03-24 | 1995-10-13 | Zexel Corp | 動力伝達装置のハウジング及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2647754B2 (ja) | 1997-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3966493B2 (ja) | 冷間鍛造用線材及びその製造方法 | |
| US5252153A (en) | Process for producing steel bar wire rod for cold working | |
| JPS62192532A (ja) | スチ−ルワイヤ−の製造方法 | |
| EP1857563A1 (en) | Non-tempered steel soft nitrided component | |
| EP0230716B1 (en) | Machinable ductile or semiductile iron | |
| JPS58141331A (ja) | 鍛造製品の熱処理法 | |
| JPS63118048A (ja) | 鋳鉄製摺動部材およびその製造法 | |
| JPH04304310A (ja) | 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄の製造方法 | |
| KR100340468B1 (ko) | 구상흑연주철의 오스템퍼열처리방법 | |
| JPH02213416A (ja) | 高延性棒鋼の製造方法 | |
| JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
| JPS63118049A (ja) | ロ−タリピストンエンジンのアペツクスシ−ルおよびその製造法 | |
| KR102326245B1 (ko) | 냉간압조용 선재 및 이의 제조방법 | |
| JPH0987736A (ja) | 低合金鋼の球状化焼なまし方法 | |
| JPS626612B2 (ja) | ||
| KR100285258B1 (ko) | 균질구상화용 고합금강 선재의 제조방법 | |
| KR100311795B1 (ko) | 스프링용 강 및 그 제조방법 | |
| JPH03287742A (ja) | 被削性に優れたオーステンパ球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
| JPS58130269A (ja) | 硬化深さの大きな軟窒化処理物品の製法 | |
| JPS6244522A (ja) | 高強度ダクタイル鋳鉄の製造方法 | |
| JPH05105984A (ja) | オ−ステンパー球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
| JPH04304342A (ja) | オーステンパ球状黒鉛鋳鉄およびその熱処理方法 | |
| JPH02294450A (ja) | プラスチック成型用金型鋼およびその製造方法 | |
| JPS61166944A (ja) | 球状黒鉛鋳鉄鋳物の製造方法 | |
| JPH05306428A (ja) | 鉄基合金及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090509 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100509 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110509 Year of fee payment: 14 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |