JPH04214950A - 内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法 - Google Patents
内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法Info
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- JPH04214950A JPH04214950A JP3012115A JP1211591A JPH04214950A JP H04214950 A JPH04214950 A JP H04214950A JP 3012115 A JP3012115 A JP 3012115A JP 1211591 A JP1211591 A JP 1211591A JP H04214950 A JPH04214950 A JP H04214950A
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- F02D19/08—Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with pluralities of fuels, e.g. alternatively with light and heavy fuel oil, other than engines indifferent to the fuel consumed simultaneously using pluralities of fuels
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- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/30—Use of alternative fuels, e.g. biofuels
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、内燃機関の燃焼室に
異種の燃料からなる混合燃料が供給されるとき、この混
合燃料のブレンド率を検出するための内燃機関用混合燃
料のブレンド率検出方法に関する。
異種の燃料からなる混合燃料が供給されるとき、この混
合燃料のブレンド率を検出するための内燃機関用混合燃
料のブレンド率検出方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】メタノールが完全燃焼されると、その燃
焼ガス中に有害物質が少ないことから、メタノールは、
自動車の燃料として注目されている。つまり、自動車の
燃料としてメタノールを使用すると、自動車の排ガスに
よる環境汚染を防止する上で利点となる。それ故、メタ
ノールは、自動車用の燃料として優れることから、メタ
ノールを燃料としたメタノールエンジンの開発も進んで
いる。
焼ガス中に有害物質が少ないことから、メタノールは、
自動車の燃料として注目されている。つまり、自動車の
燃料としてメタノールを使用すると、自動車の排ガスに
よる環境汚染を防止する上で利点となる。それ故、メタ
ノールは、自動車用の燃料として優れることから、メタ
ノールを燃料としたメタノールエンジンの開発も進んで
いる。
【０００３】しかしながら、全自動車の燃料をある時期
に於いて、ガソリンからメタノールに直ちに切り換える
のは、事実上不可能である。それ故、自動車の燃料がガ
ソリンからメタノールに完全に切り換えられるとしても
、切り換えの過渡期に於いては、自動車の燃料としてガ
ソリンも使用されるし、また同時にメタノールも使用さ
れるような状況が発生するものと予想される。
に於いて、ガソリンからメタノールに直ちに切り換える
のは、事実上不可能である。それ故、自動車の燃料がガ
ソリンからメタノールに完全に切り換えられるとしても
、切り換えの過渡期に於いては、自動車の燃料としてガ
ソリンも使用されるし、また同時にメタノールも使用さ
れるような状況が発生するものと予想される。
【０００４】このように自動車の燃料として異種の燃料
が同時に使用される状況では、ガソリンであっても又は
メタノールであっても燃料として使用でき、更には、こ
れらガソリンとメタノールとを混合して得た混合燃料を
も使用できるようなエンジンが望まれることになる。こ
のようなエンジンでは、例えば燃焼室に噴射される混合
燃料のブレンド率、つまり、ガソリンとメタノールとの
混合の割合を正確に検出しなければ、燃焼室での混合気
（混合燃料と空気との混合物）の点火時期や、燃料イン
ジェクタから燃焼室内に向けて噴射される混合燃料の噴
射量等の各種の制御量をその目標値に正確に一致させる
ことができない。
が同時に使用される状況では、ガソリンであっても又は
メタノールであっても燃料として使用でき、更には、こ
れらガソリンとメタノールとを混合して得た混合燃料を
も使用できるようなエンジンが望まれることになる。こ
のようなエンジンでは、例えば燃焼室に噴射される混合
燃料のブレンド率、つまり、ガソリンとメタノールとの
混合の割合を正確に検出しなければ、燃焼室での混合気
（混合燃料と空気との混合物）の点火時期や、燃料イン
ジェクタから燃焼室内に向けて噴射される混合燃料の噴
射量等の各種の制御量をその目標値に正確に一致させる
ことができない。
【０００５】混合燃料のブレンド率を検出するには、例
えば２つの検出方法がある。その１つの検出方法は、酸
素センサを使用して、混合燃料のブレンド率を間接的に
検出する方法である。酸素センサは、エンジンの排ガス
中に含まれる酸素濃度を検出するものであり、酸素セン
サの出力信号から燃焼室に供給される空燃比が検出でき
る。従って、検出した空燃比の値に対応する混合燃料の
ブレンド率をフィードバック制御に基づき学習して得る
ことにより、混合燃料のブレンド率は間接的に推測可能
となる。
えば２つの検出方法がある。その１つの検出方法は、酸
素センサを使用して、混合燃料のブレンド率を間接的に
検出する方法である。酸素センサは、エンジンの排ガス
中に含まれる酸素濃度を検出するものであり、酸素セン
サの出力信号から燃焼室に供給される空燃比が検出でき
る。従って、検出した空燃比の値に対応する混合燃料の
ブレンド率をフィードバック制御に基づき学習して得る
ことにより、混合燃料のブレンド率は間接的に推測可能
となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た酸素センサは、エンジンが安定した駆動状態にないと
、その出力信号の値が正確にならないという特性を有し
ている。このため、酸素センサを使用する方法では、混
合燃料のブレンド率をリアルタイムに検出することがで
きないことになる。
た酸素センサは、エンジンが安定した駆動状態にないと
、その出力信号の値が正確にならないという特性を有し
ている。このため、酸素センサを使用する方法では、混
合燃料のブレンド率をリアルタイムに検出することがで
きないことになる。
【０００７】これに対し、他方の検出方法は、ブレンド
率センサを使用する方法であり、このブレンド率センサ
は、燃焼室に向かう混合燃料のブレンド率を直接的に検
出可能となっている。従って、ブレンド率センサを使用
すれば、前述した酸素センサを使用する場合に比べて、
混合燃料のブレンド率をリアルタイムに検出できる利点
がある。しかしながら、ブレンド率センサは、このブレ
ンド率センサを通過して流れる混合燃料のブレンド率を
リアルタイムに検出するものであって、前述した燃料イ
ンジェクタから噴射される混合燃料のブレンド率をリア
ルタイムに検出しているのではない。それ故、ブレンド
率センサの出力信号から得た混合燃料のブレンド率と燃
料インジェクタから実際に噴射される混合燃料のブレン
ド率との間にずれが発生していると考えられる。
率センサを使用する方法であり、このブレンド率センサ
は、燃焼室に向かう混合燃料のブレンド率を直接的に検
出可能となっている。従って、ブレンド率センサを使用
すれば、前述した酸素センサを使用する場合に比べて、
混合燃料のブレンド率をリアルタイムに検出できる利点
がある。しかしながら、ブレンド率センサは、このブレ
ンド率センサを通過して流れる混合燃料のブレンド率を
リアルタイムに検出するものであって、前述した燃料イ
ンジェクタから噴射される混合燃料のブレンド率をリア
ルタイムに検出しているのではない。それ故、ブレンド
率センサの出力信号から得た混合燃料のブレンド率と燃
料インジェクタから実際に噴射される混合燃料のブレン
ド率との間にずれが発生していると考えられる。
【０００８】この発明は、上述した事情に基づいてなさ
れたもので、その目的とするところは、内燃機関の燃焼
室に供給される混合燃料のブレンド率を正確にして検出
することができ、その検出の応答性をも向上することの
できる内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法を提供
することにある。
れたもので、その目的とするところは、内燃機関の燃焼
室に供給される混合燃料のブレンド率を正確にして検出
することができ、その検出の応答性をも向上することの
できる内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法を提供
することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明の検出方法は、
内燃機関の燃焼室に供給される混合燃料の推定ブレンド
率Ｂ（ｔ）を次式に基づいて算出するようにしている。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
ここで、ｔは、整数、Ｂ（ｔ−１）は、前回算出された
推定ブレンド率，ＢＳ（ｔ）は、今回、ブレンド率セン
サにて得たブレンド率，ｋは、内燃機関のタイプ及び内
燃機関の運転パタメータに応じて設定された遅れ係数を
夫々示している。
内燃機関の燃焼室に供給される混合燃料の推定ブレンド
率Ｂ（ｔ）を次式に基づいて算出するようにしている。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
ここで、ｔは、整数、Ｂ（ｔ−１）は、前回算出された
推定ブレンド率，ＢＳ（ｔ）は、今回、ブレンド率セン
サにて得たブレンド率，ｋは、内燃機関のタイプ及び内
燃機関の運転パタメータに応じて設定された遅れ係数を
夫々示している。
【００１０】前述したブレンド率センサが内燃機関の燃
焼室から離れて配置されている場合、前述した推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）は、前式ではなく、次式から算出される
のが好ましい。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ−
ｎ）ここで、ｎは、内燃機関のタイプ及び運転パタメー
タに応じて設定された第１遅れ係数，Ｂ（ｔ−１）は、
前回算出された推定ブレンド率，ＢＳ（ｔ）は、今回、
ブレンド率センサにて得たブレンド率，ｋは、内燃機関
のタイプ及び内燃機関の運転パタメータに応じて設定さ
れた第２遅れ係数を夫々示している。
焼室から離れて配置されている場合、前述した推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）は、前式ではなく、次式から算出される
のが好ましい。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ−
ｎ）ここで、ｎは、内燃機関のタイプ及び運転パタメー
タに応じて設定された第１遅れ係数，Ｂ（ｔ−１）は、
前回算出された推定ブレンド率，ＢＳ（ｔ）は、今回、
ブレンド率センサにて得たブレンド率，ｋは、内燃機関
のタイプ及び内燃機関の運転パタメータに応じて設定さ
れた第２遅れ係数を夫々示している。
【００１１】
【作用】前記の２式によれば、今回算出される推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）は、前回のブレンド率Ｂ（ｔ−１）と、
ブレンド率センサで得たブレンド率ＢＳ（ｔ）とを所定
の遅れ係数で決定される割合で加算して得るようにした
から、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が繰り返して演算されれ
ばされる程、この推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、内燃機関
の燃焼室に実際に供給される混合燃料のブレンド率をリ
アルタイムにして正確に示すものとなる。
ンド率Ｂ（ｔ）は、前回のブレンド率Ｂ（ｔ−１）と、
ブレンド率センサで得たブレンド率ＢＳ（ｔ）とを所定
の遅れ係数で決定される割合で加算して得るようにした
から、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が繰り返して演算されれ
ばされる程、この推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、内燃機関
の燃焼室に実際に供給される混合燃料のブレンド率をリ
アルタイムにして正確に示すものとなる。
【００１２】一方、ブレンド率センサが燃焼室から離れ
て配置されているような場合、ブレンド率センサで得た
現時点のブレンド率ＢＳ（ｔ）ではなく，ｎ回前にブレ
ンド率センサで求めたブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）を使用
して、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出するように
してあるから、この推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、ブレン
ド率センサと燃焼室との間の容量に起因する混合燃料の
移動に伴う遅れを補償して得た値をとる。従って、この
ようにして求めた推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、ブレンド
率センサの位置に拘らず、実際に燃焼室に供給される混
合燃料のブレンド率を正確に示すものとなる。
て配置されているような場合、ブレンド率センサで得た
現時点のブレンド率ＢＳ（ｔ）ではなく，ｎ回前にブレ
ンド率センサで求めたブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）を使用
して、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出するように
してあるから、この推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、ブレン
ド率センサと燃焼室との間の容量に起因する混合燃料の
移動に伴う遅れを補償して得た値をとる。従って、この
ようにして求めた推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、ブレンド
率センサの位置に拘らず、実際に燃焼室に供給される混
合燃料のブレンド率を正確に示すものとなる。
【００１３】
【実施例】図１を参照すると、内燃機関１０が概略的に
示されている。このエンジン１０は、多気筒エンジンで
あるが、第１図には、１つの気筒のみが代表して図示さ
れている。エンジン１０内には、シリンダヘッド１２と
ピストン１４とによって燃焼室１６が規定されている。 燃焼室１６からは、吸気通路１８が延びており、この吸
気通路１８は、上流側から第１吸気管２０、スロットル
ボディ２２、サージタンク２４、第２吸気管２６及びシ
リンダヘッド１２内の内部通路２８からなっている。こ
こで、第２吸気管２６は、インテークマニホールドの１
つの分岐管である。第１吸気管２０の先端には、この先
端を囲むようにしてエアクリーナ３０が取り付けられて
いる。エアクリーナ３０内には、フィルタエレメント３
２が配置されており、第１吸気管２０の先端は、フィル
タエレメント３２に対向している。第１吸気管２０の先
端部内には、整流器３４が配置されており、この整流器
３４よりも下流側には、カルマン渦式のエアフローセン
サ３６が配置されている。このエアフローセンサ３６は
、吸気通路１８を流れる空気量、すなわち、エンジンの
吸気量を検出して、その検出信号を出力する。
示されている。このエンジン１０は、多気筒エンジンで
あるが、第１図には、１つの気筒のみが代表して図示さ
れている。エンジン１０内には、シリンダヘッド１２と
ピストン１４とによって燃焼室１６が規定されている。 燃焼室１６からは、吸気通路１８が延びており、この吸
気通路１８は、上流側から第１吸気管２０、スロットル
ボディ２２、サージタンク２４、第２吸気管２６及びシ
リンダヘッド１２内の内部通路２８からなっている。こ
こで、第２吸気管２６は、インテークマニホールドの１
つの分岐管である。第１吸気管２０の先端には、この先
端を囲むようにしてエアクリーナ３０が取り付けられて
いる。エアクリーナ３０内には、フィルタエレメント３
２が配置されており、第１吸気管２０の先端は、フィル
タエレメント３２に対向している。第１吸気管２０の先
端部内には、整流器３４が配置されており、この整流器
３４よりも下流側には、カルマン渦式のエアフローセン
サ３６が配置されている。このエアフローセンサ３６は
、吸気通路１８を流れる空気量、すなわち、エンジンの
吸気量を検出して、その検出信号を出力する。
【００１４】更に、エアクリーナ３０内には、大気圧を
検出して、その検出信号を出力する大気圧センサ３８が
配置されているとともに、大気の温度を検出して、その
検出信号を出力する気温センサ４０が配置されている。 これら大気圧センサ３８，気温センサ４０及びエアフロ
ーセンサ３６からの検出信号は、コントロールユニット
４２に供給される。 スロットルボディ２２内には、
スロットル弁４４が配置されている。このスロットル弁
４４は、図示されていないけれども、アクセルペダルに
ワイヤを介して連結されており、これにより、アクセル
ペダルの踏み込み量に応じた開度に開かれるようになっ
ている。スロットル弁４４の開度は、ポテンショメータ
からなるスロットルポジションセンサ４６によって検出
され、この検出信号もまた、前述したコントロールユニ
ット４２に供給される。更に、スロットルボディ２２に
は、アイドルスピードコントロールモータ４８が備えら
れており、このアイドルスピードコントロールモータ４
８は、コントロールユニット４２に電気的に接続されて
いる。アイドルスピードコントロールモータ４８は、コ
ントロールユニット４２からの制御信号を受けて、スロ
ットル弁４４を駆動し、このスロットル弁４４のアイド
ル位置、つまり、エンジン１０がアイドル回転状態にあ
るときのスロットル弁４４のアイドル開度を制御する。
検出して、その検出信号を出力する大気圧センサ３８が
配置されているとともに、大気の温度を検出して、その
検出信号を出力する気温センサ４０が配置されている。 これら大気圧センサ３８，気温センサ４０及びエアフロ
ーセンサ３６からの検出信号は、コントロールユニット
４２に供給される。 スロットルボディ２２内には、
スロットル弁４４が配置されている。このスロットル弁
４４は、図示されていないけれども、アクセルペダルに
ワイヤを介して連結されており、これにより、アクセル
ペダルの踏み込み量に応じた開度に開かれるようになっ
ている。スロットル弁４４の開度は、ポテンショメータ
からなるスロットルポジションセンサ４６によって検出
され、この検出信号もまた、前述したコントロールユニ
ット４２に供給される。更に、スロットルボディ２２に
は、アイドルスピードコントロールモータ４８が備えら
れており、このアイドルスピードコントロールモータ４
８は、コントロールユニット４２に電気的に接続されて
いる。アイドルスピードコントロールモータ４８は、コ
ントロールユニット４２からの制御信号を受けて、スロ
ットル弁４４を駆動し、このスロットル弁４４のアイド
ル位置、つまり、エンジン１０がアイドル回転状態にあ
るときのスロットル弁４４のアイドル開度を制御する。
【００１５】サージタンク２４には、ブースト圧センサ
５０が取り付けられている。このブースト圧センサ５０
は、吸気通路１８内の負圧、いわゆる、吸気負圧をＰＭ
Ｐを検出し、その検出信号をコントロールユニット４２
に出力する。第２吸気管２６の一部には、第２吸気管２
６の管壁を利用してウォータジャケット５２が設けられ
ており、このウォータジャケット５２には、その内部の
水温を検出するための水温センサ５４が取り付けられて
いる。この水温センサ５４の出力信号も、コントロール
ユニット４２に供給される。
５０が取り付けられている。このブースト圧センサ５０
は、吸気通路１８内の負圧、いわゆる、吸気負圧をＰＭ
Ｐを検出し、その検出信号をコントロールユニット４２
に出力する。第２吸気管２６の一部には、第２吸気管２
６の管壁を利用してウォータジャケット５２が設けられ
ており、このウォータジャケット５２には、その内部の
水温を検出するための水温センサ５４が取り付けられて
いる。この水温センサ５４の出力信号も、コントロール
ユニット４２に供給される。
【００１６】更に、第２吸気管２６には、エンジン１０
のシリンタヘッド１２の近傍に位置して、燃料インジェ
クタ５６が取り付けられている。この燃料インジェクタ
５６は、その電磁作動型の弁からなり、コントルールユ
ニット４２から制御信号を受けて開閉作動される。燃料
インジェクタ５６は、分岐管５８を介して、燃料供給管
６０に接続されている。この燃料供給管路６０は、燃料
タンク６２に接続されている。燃料タンク６２には、ガ
ソリンとメタノールとを混合した混合燃料が蓄えられて
いる。
のシリンタヘッド１２の近傍に位置して、燃料インジェ
クタ５６が取り付けられている。この燃料インジェクタ
５６は、その電磁作動型の弁からなり、コントルールユ
ニット４２から制御信号を受けて開閉作動される。燃料
インジェクタ５６は、分岐管５８を介して、燃料供給管
６０に接続されている。この燃料供給管路６０は、燃料
タンク６２に接続されている。燃料タンク６２には、ガ
ソリンとメタノールとを混合した混合燃料が蓄えられて
いる。
【００１７】燃料供給管路６０には、燃料タンク６２側
から燃料供給ポンプ６４、ブレンド率センサ６６が順次
介挿されている。燃料供給ポンプ６４は、燃料タンク６
２から吸い上げた混合燃料をブレンド率センサ６６を通
じて、燃料供給管路６０に供給する。ブレンド率センサ
６６は、ガソリンに対するメタノールのブレンド率に応
じ、混合燃料の光の屈折率が変化することに着目して開
発されたセンサである。すなわち、ブレンド率センサ６
６は、図示しないけれども、混合燃料に向けて光を導き
、そして、この混合燃料により屈折した後、混合燃料中
を通過する屈折光の一部を混合燃料の屈折率に応じて受
け取るための光学系と、この光学系で受け取った屈折光
の光量を電気信号に変換して出力する光電変換素子とを
備えている。従って、光電変換素子からの出力信号は、
混合燃料の屈折率を示すことから、光電変換素子の出力
信号から混合燃料のブレンド率を検出することができる
。
から燃料供給ポンプ６４、ブレンド率センサ６６が順次
介挿されている。燃料供給ポンプ６４は、燃料タンク６
２から吸い上げた混合燃料をブレンド率センサ６６を通
じて、燃料供給管路６０に供給する。ブレンド率センサ
６６は、ガソリンに対するメタノールのブレンド率に応
じ、混合燃料の光の屈折率が変化することに着目して開
発されたセンサである。すなわち、ブレンド率センサ６
６は、図示しないけれども、混合燃料に向けて光を導き
、そして、この混合燃料により屈折した後、混合燃料中
を通過する屈折光の一部を混合燃料の屈折率に応じて受
け取るための光学系と、この光学系で受け取った屈折光
の光量を電気信号に変換して出力する光電変換素子とを
備えている。従って、光電変換素子からの出力信号は、
混合燃料の屈折率を示すことから、光電変換素子の出力
信号から混合燃料のブレンド率を検出することができる
。
【００１８】燃料供給管６０からは、調圧管路６８が延
びており、この調圧管路６０は、圧力レギュレータ７０
に接続されている。この圧力レギュレータ７０は、ハウ
ジング７２を備えており、このハウジング７２内は、ベ
ロフラム７４によって、負圧室７６と液室７８とに区画
されている。液室７８には、前述した調圧管路６８が接
続されている。一方、負圧室７６には、ラインのみで示
した空圧管路８０を介してサージタンク２４に接続され
ている。液室７８内には、戻り管路８２の一端が配置さ
れており、この戻り管路８２の他端側は、前述した燃料
タンク６２に接続されている。更に、負圧室７６には、
圧縮コイルばね８４が配置されており、この圧縮コイル
ばね８４は、ベロフラム７４を戻り管路８２の一端に向
けて所定の力で付勢している。従って、図示の状態では
、戻り管路８２の一端は、ベロフラム７４によって閉塞
されている。しかしながら、燃料供給管６０内、つまり
、液室７８内の混合燃料の圧力が圧縮コイルばね８４の
付勢力に打ち勝つ程に高まると、ベロフラム７４は、戻
り管路８２の一端から離れ、これにより、燃料供給管路
６０は、液室７８を介して戻り管路８２に接続されるこ
とになる。このような状況では、燃料供給管路６０内の
混合燃料が戻り管路８２を介して燃料タンク６２に逃が
されるから、燃料供給管路６０内の混合燃料の圧力は低
下され、そして、戻り管路８２の一端は、ベロフラム７
４により再び閉塞される。従って、ベロフラム７４と戻
り管路８２の一端とは、互いに協働して調圧弁を構成し
ており、燃料供給管路６０内の混合燃料の圧力は、圧縮
コイルばね８４の付勢力によって決定される。
びており、この調圧管路６０は、圧力レギュレータ７０
に接続されている。この圧力レギュレータ７０は、ハウ
ジング７２を備えており、このハウジング７２内は、ベ
ロフラム７４によって、負圧室７６と液室７８とに区画
されている。液室７８には、前述した調圧管路６８が接
続されている。一方、負圧室７６には、ラインのみで示
した空圧管路８０を介してサージタンク２４に接続され
ている。液室７８内には、戻り管路８２の一端が配置さ
れており、この戻り管路８２の他端側は、前述した燃料
タンク６２に接続されている。更に、負圧室７６には、
圧縮コイルばね８４が配置されており、この圧縮コイル
ばね８４は、ベロフラム７４を戻り管路８２の一端に向
けて所定の力で付勢している。従って、図示の状態では
、戻り管路８２の一端は、ベロフラム７４によって閉塞
されている。しかしながら、燃料供給管６０内、つまり
、液室７８内の混合燃料の圧力が圧縮コイルばね８４の
付勢力に打ち勝つ程に高まると、ベロフラム７４は、戻
り管路８２の一端から離れ、これにより、燃料供給管路
６０は、液室７８を介して戻り管路８２に接続されるこ
とになる。このような状況では、燃料供給管路６０内の
混合燃料が戻り管路８２を介して燃料タンク６２に逃が
されるから、燃料供給管路６０内の混合燃料の圧力は低
下され、そして、戻り管路８２の一端は、ベロフラム７
４により再び閉塞される。従って、ベロフラム７４と戻
り管路８２の一端とは、互いに協働して調圧弁を構成し
ており、燃料供給管路６０内の混合燃料の圧力は、圧縮
コイルばね８４の付勢力によって決定される。
【００１９】一方、エンジン１０の燃焼室１６からは、
前述した吸気通路１８の他に、排気通路８６もまた延び
ている。この排気通路８６は、燃焼室１６側から、シリ
ンダヘッド１２内の内部通路８８、第１排気管路９０、
触媒ユニット９２、第２排気管路９４及びマフラ９６か
らなっている。図示の例では、第１排気管９０内は、２
本の通路に区画されており、一方の通路には、酸素セン
サ９８が配置されている。この酸素センサ９８は、排気
通路８６内を流れる排ガス中の酸素濃度を検出し、その
検出信号を前述したコントロールユニット４２に供給す
る。
前述した吸気通路１８の他に、排気通路８６もまた延び
ている。この排気通路８６は、燃焼室１６側から、シリ
ンダヘッド１２内の内部通路８８、第１排気管路９０、
触媒ユニット９２、第２排気管路９４及びマフラ９６か
らなっている。図示の例では、第１排気管９０内は、２
本の通路に区画されており、一方の通路には、酸素セン
サ９８が配置されている。この酸素センサ９８は、排気
通路８６内を流れる排ガス中の酸素濃度を検出し、その
検出信号を前述したコントロールユニット４２に供給す
る。
【００２０】なお、エンジン１０の燃焼室１６には、こ
の燃焼室１６に開口する吸気通路１８及び排気通路８６
のポートを夫々開閉するための吸気弁及び排気弁が設け
られているが、これら吸気弁及び排気弁の機能に関して
は公知であるので、ここでは、これらを概略的に図示す
るだけに留めて、その説明は省略する。更に、燃焼室１
６には、点火プラグもまた配置されているのは勿論であ
るが、この点火プラグに関してば、図面の簡略化を図る
ために図示されていない。
の燃焼室１６に開口する吸気通路１８及び排気通路８６
のポートを夫々開閉するための吸気弁及び排気弁が設け
られているが、これら吸気弁及び排気弁の機能に関して
は公知であるので、ここでは、これらを概略的に図示す
るだけに留めて、その説明は省略する。更に、燃焼室１
６には、点火プラグもまた配置されているのは勿論であ
るが、この点火プラグに関してば、図面の簡略化を図る
ために図示されていない。
【００２１】コントロールユニット４２は、前述した各
種センサからの検出信号が供給されるが、前述したセン
サ以外の他のセンサからの検出信号もまた供給されるよ
うになっている。例えば、他のセンサの中には、エンジ
ン１０のクランクが単位角だけ回転される度にパルス信
号を出力するクランク角センサ１００や、エンジン１０
に於ける第１気筒の基準クランク角、すなわち、第１気
筒のピストン１４の上死点を検出する上死点センサ１０
２、また、エンジン１０のバッテリの電圧を検出する電
圧センサ１０４などがある。
種センサからの検出信号が供給されるが、前述したセン
サ以外の他のセンサからの検出信号もまた供給されるよ
うになっている。例えば、他のセンサの中には、エンジ
ン１０のクランクが単位角だけ回転される度にパルス信
号を出力するクランク角センサ１００や、エンジン１０
に於ける第１気筒の基準クランク角、すなわち、第１気
筒のピストン１４の上死点を検出する上死点センサ１０
２、また、エンジン１０のバッテリの電圧を検出する電
圧センサ１０４などがある。
【００２２】次に、コントロールユニット４２について
詳述すると、このコントロールユニット４２は、大きく
分けて、入力／出力回路１０６、演算処理回路１０８と
、記憶回路１１０及び駆動回路１１２からなっている。 入力／出力回路１０６には、前述した各種センサからの
検出信号が入力されて、これら検出信号に対応るデータ
を演算処理回路１０８に供給する。演算処理回路１０８
では、記憶回路１１０に予め記憶されている制御プログ
ラムに従って、データの演算処理を実施し、そして、そ
の結果に基づく制御信号又は駆動信号を入力／出力回路
１０６及び駆動回路１１２を介して、制御対象であるア
イドルスピードコントロールバルブ４８、燃料インジェ
クタ５６及び点火プラグ等に供給する。
詳述すると、このコントロールユニット４２は、大きく
分けて、入力／出力回路１０６、演算処理回路１０８と
、記憶回路１１０及び駆動回路１１２からなっている。 入力／出力回路１０６には、前述した各種センサからの
検出信号が入力されて、これら検出信号に対応るデータ
を演算処理回路１０８に供給する。演算処理回路１０８
では、記憶回路１１０に予め記憶されている制御プログ
ラムに従って、データの演算処理を実施し、そして、そ
の結果に基づく制御信号又は駆動信号を入力／出力回路
１０６及び駆動回路１１２を介して、制御対象であるア
イドルスピードコントロールバルブ４８、燃料インジェ
クタ５６及び点火プラグ等に供給する。
【００２３】前述した制御プログラムの中には、混合燃
料のブレンド率を検出するための検出ルーチンや、また
、この検出プログラムの実施による結果を受けて、例え
ば、燃料インジェクタ５６の開弁期間や開弁時期を制御
するための制御ルーチン等が含まれいる。上述した検出
ルーチン及び制御ルーチンは、図２のメインルーチンと
して示されており、以下には、図２のメインルーチンに
従って説明する。
料のブレンド率を検出するための検出ルーチンや、また
、この検出プログラムの実施による結果を受けて、例え
ば、燃料インジェクタ５６の開弁期間や開弁時期を制御
するための制御ルーチン等が含まれいる。上述した検出
ルーチン及び制御ルーチンは、図２のメインルーチンと
して示されており、以下には、図２のメインルーチンに
従って説明する。
【００２４】先ず、エンジン１０のイグニッションキー
がオン操作されると、コントロールユニット４２や前述
した各種センサがその作動を開始し、これにより、コン
トロールユニット４２は、各種センサからの検出信号を
受け取って、メインルーチンを実行する。 メインルーチン メインルーチンのステップＳ１では、各種のイニシャラ
イズ処理が実施され、次のステップＳ２では、基本無駄
時間Ｎｂａｓｅ及び基本時定数ＫＢＡＳＥが記憶回路１
１０から読み込まれる。基本無駄時間ＮＢＡＳＥ及び基
本時定数ＫＢＡＳＥは、エンジン１０の種類によって決
定される定数である。より具体的には、これらの定数は
、燃料インジェクタ５６とブレンド率センサ６６との間
の燃料供給管路６０の部位のキャパシティに基づき、ブ
レンド率センサ６６で検出した混合燃料のブレンド率Ｂ
Ｓと燃料インジェクタ５６から実際に噴射される混合燃
料の実ブレンド率ＢＮとの間のずれを補償するための基
本的な値を示している。従って、これら基本無駄時間Ｎ
ＢＡＳＥ及び基本時定数ＫＢＡＳＥは、記憶回路１１０
の不揮発性メモリに予め記憶されている。
がオン操作されると、コントロールユニット４２や前述
した各種センサがその作動を開始し、これにより、コン
トロールユニット４２は、各種センサからの検出信号を
受け取って、メインルーチンを実行する。 メインルーチン メインルーチンのステップＳ１では、各種のイニシャラ
イズ処理が実施され、次のステップＳ２では、基本無駄
時間Ｎｂａｓｅ及び基本時定数ＫＢＡＳＥが記憶回路１
１０から読み込まれる。基本無駄時間ＮＢＡＳＥ及び基
本時定数ＫＢＡＳＥは、エンジン１０の種類によって決
定される定数である。より具体的には、これらの定数は
、燃料インジェクタ５６とブレンド率センサ６６との間
の燃料供給管路６０の部位のキャパシティに基づき、ブ
レンド率センサ６６で検出した混合燃料のブレンド率Ｂ
Ｓと燃料インジェクタ５６から実際に噴射される混合燃
料の実ブレンド率ＢＮとの間のずれを補償するための基
本的な値を示している。従って、これら基本無駄時間Ｎ
ＢＡＳＥ及び基本時定数ＫＢＡＳＥは、記憶回路１１０
の不揮発性メモリに予め記憶されている。
【００２５】次のステップＳ３では、ブレンド率の演算
ルーチンが実施される。この演算ルーチンでは、基本無
駄時間ＮＢＡＳＥ、基本時定数ＫＢＡＳＥ、各種の補正
係数及び前回演算ルーチンの実施により算出した推定ブ
レンド率Ｂ（ｔ−１）に基づき、その時点での推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）が算出される。なお、推定ブレンド率Ｂ
（ｔ）の演算手順に関する詳細は後述するが、前回の推
定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）は、今回の推定ブレンド率Ｂ
（ｔ）を算出するために、記憶回路１１０のワークメモ
リにストアされるものとなっている。
ルーチンが実施される。この演算ルーチンでは、基本無
駄時間ＮＢＡＳＥ、基本時定数ＫＢＡＳＥ、各種の補正
係数及び前回演算ルーチンの実施により算出した推定ブ
レンド率Ｂ（ｔ−１）に基づき、その時点での推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）が算出される。なお、推定ブレンド率Ｂ
（ｔ）の演算手順に関する詳細は後述するが、前回の推
定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）は、今回の推定ブレンド率Ｂ
（ｔ）を算出するために、記憶回路１１０のワークメモ
リにストアされるものとなっている。
【００２６】ステップＳ３にて、推定ブレンド率Ｂ（ｔ
）が算出されると、次のステップＳ４では、エンジン回
転数ＮＥが最小回転数ＮＥＳＴＯＰよりも高いか否かが
判別される。ここで、エンジン回転数ＮＥは、前述した
クランク角センサ１００からの検出信号をコントロール
ユニット４２にて計数することで得ることができる。一
方、最小回転数ＮＥＳＴＯＰは、エンジン１０が自力で
駆動する際の最小回転数を示している。
）が算出されると、次のステップＳ４では、エンジン回
転数ＮＥが最小回転数ＮＥＳＴＯＰよりも高いか否かが
判別される。ここで、エンジン回転数ＮＥは、前述した
クランク角センサ１００からの検出信号をコントロール
ユニット４２にて計数することで得ることができる。一
方、最小回転数ＮＥＳＴＯＰは、エンジン１０が自力で
駆動する際の最小回転数を示している。
【００２７】ステップＳ４の判別結果がＹＥＳであると
、エンジン１０が自力で駆動していると判定して、次の
ステップＳ５にて、混合燃料の噴射量が算出される。こ
こで、混合燃料の噴射量は、ステップＳ３にて求めた推
定ブレンド率Ｂ（ｔ）は勿論のこと、各種の補正係数を
考慮して算出されることになる。具体的には、混合燃料
の噴射量は、燃料インジェクタ５６の開弁期間を示す駆
動時間Ｔｉｎｊとして算出される。この駆動時間Ｔｉｎ
ｊを得るにあたっては、先ず、所定の吸気量Ａ／Ｎ（ｎ
）当たりの基本駆動時間ＴＢが算出される。この基本駆
動時間ＴＢは、次式で示される。
、エンジン１０が自力で駆動していると判定して、次の
ステップＳ５にて、混合燃料の噴射量が算出される。こ
こで、混合燃料の噴射量は、ステップＳ３にて求めた推
定ブレンド率Ｂ（ｔ）は勿論のこと、各種の補正係数を
考慮して算出されることになる。具体的には、混合燃料
の噴射量は、燃料インジェクタ５６の開弁期間を示す駆
動時間Ｔｉｎｊとして算出される。この駆動時間Ｔｉｎ
ｊを得るにあたっては、先ず、所定の吸気量Ａ／Ｎ（ｎ
）当たりの基本駆動時間ＴＢが算出される。この基本駆
動時間ＴＢは、次式で示される。
【００２８】ＴＢ＝Ａ／Ｎ（ｎ）×ＫＸ×ＫＢここで、
Ａ／Ｎ（ｎ）は、燃料インジェクタ５６から混合燃料が
噴射される際、この噴射１回当たりの空気量を示し、Ｋ
Ｘは、Ａ／Ｎ（ｎ）に対して理論空燃比が得られるよう
に、混合燃料が全てガソリンからなるものとして、燃料
インジェクタ５６の駆動時間を求めるための補正係数で
ある。
Ａ／Ｎ（ｎ）は、燃料インジェクタ５６から混合燃料が
噴射される際、この噴射１回当たりの空気量を示し、Ｋ
Ｘは、Ａ／Ｎ（ｎ）に対して理論空燃比が得られるよう
に、混合燃料が全てガソリンからなるものとして、燃料
インジェクタ５６の駆動時間を求めるための補正係数で
ある。
【００２９】更に、ＫＢは、エンジン１０の燃料が全て
ガソリンである場合、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）に基づい
て得られる補正係数を示している。 ＫＢ＝ｆ（Ｂ（ｔ）） 即ち、補正係数ＫＢは、燃料がガソリンのみからなる場
合に対し、メタノールとガソリンからなる混合燃料を増
量させるための補正係数となる。なお、図３のマップを
参照すると、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）と補正係数ＫＢと
の関係が示されている。
ガソリンである場合、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）に基づい
て得られる補正係数を示している。 ＫＢ＝ｆ（Ｂ（ｔ）） 即ち、補正係数ＫＢは、燃料がガソリンのみからなる場
合に対し、メタノールとガソリンからなる混合燃料を増
量させるための補正係数となる。なお、図３のマップを
参照すると、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）と補正係数ＫＢと
の関係が示されている。
【００３０】次に、基本駆動時間ＴＢは、各種の補正係
数により補正されて、次式に示すように、駆動時間Ｔｉ
ｎｊが算出されることになる。 Ｔｉｎｊ＝ＴＢ×ＫＦＢ×Ｋｔ×Ｋｂ×Ｋｗｔ×Ｋａｃ
ここで、ＫＦＢは、フィードバック制御のための補正係
数、Ｋｔは、大気温度の補正係数、Ｋｂは、大気圧の補
正係数、Ｋｗｔは、水温の補正係数、Ｋａｃは、加速の
ための補正係数を夫々表している。
数により補正されて、次式に示すように、駆動時間Ｔｉ
ｎｊが算出されることになる。 Ｔｉｎｊ＝ＴＢ×ＫＦＢ×Ｋｔ×Ｋｂ×Ｋｗｔ×Ｋａｃ
ここで、ＫＦＢは、フィードバック制御のための補正係
数、Ｋｔは、大気温度の補正係数、Ｋｂは、大気圧の補
正係数、Ｋｗｔは、水温の補正係数、Ｋａｃは、加速の
ための補正係数を夫々表している。
【００３１】上述したようにして、燃料インジェクタ５
６の駆動時間Ｔｉｎｊが算出されると、メインルーチン
の実行中、図示しない燃料インジェクタ５６の駆動ルー
チンが所定の割り込み時に実施されることにより、コン
トロールユニット４２の駆動回路１１２から燃料インジ
ェクタ５６に駆動信号が駆動時間Ｔｉｎｊだけ出力され
、これにより、燃料インジェクタ５６からエンジン１０
の燃焼室１６に混合燃料が噴射される。
６の駆動時間Ｔｉｎｊが算出されると、メインルーチン
の実行中、図示しない燃料インジェクタ５６の駆動ルー
チンが所定の割り込み時に実施されることにより、コン
トロールユニット４２の駆動回路１１２から燃料インジ
ェクタ５６に駆動信号が駆動時間Ｔｉｎｊだけ出力され
、これにより、燃料インジェクタ５６からエンジン１０
の燃焼室１６に混合燃料が噴射される。
【００３２】この後、ステップＳ６では、混合燃料の噴
射量以外の各種の制御が実施される。例えば、その制御
の１つには、前述した点火プラグの点火時期制御がある
。次のステップＳ７では、イグニッションキーがオフ操
作されているか否かが判別される。ここでの判別結果が
ＮＯの場合には、ステップＳ３に戻って、このステップ
以降のステップが繰り返して実施される。これに対し、
ステップＳ７の判別結果がＹＥＳの場合には、つまり、
イグニッションキーがオフに切り換えられている場合に
は、次のステップＳ８にて、キーオフ時に要求される各
種の処理が実施されて、メインルーチンが終了する。
射量以外の各種の制御が実施される。例えば、その制御
の１つには、前述した点火プラグの点火時期制御がある
。次のステップＳ７では、イグニッションキーがオフ操
作されているか否かが判別される。ここでの判別結果が
ＮＯの場合には、ステップＳ３に戻って、このステップ
以降のステップが繰り返して実施される。これに対し、
ステップＳ７の判別結果がＹＥＳの場合には、つまり、
イグニッションキーがオフに切り換えられている場合に
は、次のステップＳ８にて、キーオフ時に要求される各
種の処理が実施されて、メインルーチンが終了する。
【００３３】例えば、ステップＳ８では、その１つの処
理として、例えば、ステップＳ３の実施の度に算出され
る推定ブレンド率Ｂ（ｔ）の履歴が記憶回路１１０の不
揮発性メモリにストアされる。一方、ステップＳ４での
判別結果がＮＯであると、まだ、エンジン１０が自力で
駆動していないと判定して、ステップＳ９に進む。この
ステップＳ９では、エンジン１０のスタータモータのス
イッチ、すなわち、スタータスイッチがオン操作されて
いるか否かが判別される。ここでの判別結果がＮＯの場
合には、ステップＳ１０の実施を経て、ステップＳ７に
進む。ステップＳ１０が実施されるときには、まだ、エ
ンジン１０はその駆動が自力又は他力に拘らず停止した
状態にあるから、この場合、ステップＳ１０では、エン
ジン１０の停止時での各種の制御が実施される。この制
御の１つには、例えば各学習値のバックアップメモリへ
の記憶、また、次回のエンジン１０の始動を容易にする
ための準備がある。
理として、例えば、ステップＳ３の実施の度に算出され
る推定ブレンド率Ｂ（ｔ）の履歴が記憶回路１１０の不
揮発性メモリにストアされる。一方、ステップＳ４での
判別結果がＮＯであると、まだ、エンジン１０が自力で
駆動していないと判定して、ステップＳ９に進む。この
ステップＳ９では、エンジン１０のスタータモータのス
イッチ、すなわち、スタータスイッチがオン操作されて
いるか否かが判別される。ここでの判別結果がＮＯの場
合には、ステップＳ１０の実施を経て、ステップＳ７に
進む。ステップＳ１０が実施されるときには、まだ、エ
ンジン１０はその駆動が自力又は他力に拘らず停止した
状態にあるから、この場合、ステップＳ１０では、エン
ジン１０の停止時での各種の制御が実施される。この制
御の１つには、例えば各学習値のバックアップメモリへ
の記憶、また、次回のエンジン１０の始動を容易にする
ための準備がある。
【００３４】この後、イグニッションキーがオンに切り
換えられたままの状態では、ステップＳ７の判別は、常
にＮＯとなるので、ステップＳ３，Ｓ４，Ｓ９，Ｓ１０
，Ｓ７のステップが繰り返して実施されるだけ、ステッ
プＳ９の判別結果がＹＥＳになるのを待つことになる。 ステップＳ９の判別結果がＹＥＳになると、ステップＳ
１１に進み、このステップでは、エンジン１０の始動に
伴う、各種の制御が実施される。この制御の１つには、
例えば、燃料点火時期制御のための基本値に固定値をイ
ンプットすること等がある。
換えられたままの状態では、ステップＳ７の判別は、常
にＮＯとなるので、ステップＳ３，Ｓ４，Ｓ９，Ｓ１０
，Ｓ７のステップが繰り返して実施されるだけ、ステッ
プＳ９の判別結果がＹＥＳになるのを待つことになる。 ステップＳ９の判別結果がＹＥＳになると、ステップＳ
１１に進み、このステップでは、エンジン１０の始動に
伴う、各種の制御が実施される。この制御の１つには、
例えば、燃料点火時期制御のための基本値に固定値をイ
ンプットすること等がある。
【００３５】なお、ステップＳ１１が実施された後に於
いて、再度ステップＳ以降のステップが実施されるとき
には、ステップＳ４の判別結果がＹＥＳとなるから、前
述したステップＳ５以降に進むルーチンがイグニッショ
ンキーのオフ操作まで繰り返して実施されることになる
。 前述したステップＳ３でのブレンド率の演算ルーチンの
詳細は、図４に示されており、以下には、この演算ルー
チンについて説明する。この演算ルーチンは、メインル
ーチンの終了条件が成立するまで、所定の周期で繰り返
して実施されるものとなる。
いて、再度ステップＳ以降のステップが実施されるとき
には、ステップＳ４の判別結果がＹＥＳとなるから、前
述したステップＳ５以降に進むルーチンがイグニッショ
ンキーのオフ操作まで繰り返して実施されることになる
。 前述したステップＳ３でのブレンド率の演算ルーチンの
詳細は、図４に示されており、以下には、この演算ルー
チンについて説明する。この演算ルーチンは、メインル
ーチンの終了条件が成立するまで、所定の周期で繰り返
して実施されるものとなる。
【００３６】ブレンド率の演算ルーチン先ず、ステップ
Ｓ３１では、ブレンド率センサ６６からの検出信号に基
づき求めたブレンド率ＢＳ（ｔ）が記憶回路１１０のワ
ークメモリにストアされる。ここで、このワークメモリ
には、演算ルーチン、つまり、ステップＳ３１が繰り返
して実施される度に、ブレンド率ＢＳ（ｔ）が順次スト
アされる。すなわち、ワークメモリは、（ｎ＋１）個の
ブレンド率ＢＳの値を保持するためのエリアを有してい
る。ここで、ｎは整数である。従って、ワークメモリに
は、その時点のブレンド率ＢＳとｎ回前までのブレンド
率ＢＳとを含むブレンド率ＢＳの履歴がストアされてい
る。
Ｓ３１では、ブレンド率センサ６６からの検出信号に基
づき求めたブレンド率ＢＳ（ｔ）が記憶回路１１０のワ
ークメモリにストアされる。ここで、このワークメモリ
には、演算ルーチン、つまり、ステップＳ３１が繰り返
して実施される度に、ブレンド率ＢＳ（ｔ）が順次スト
アされる。すなわち、ワークメモリは、（ｎ＋１）個の
ブレンド率ＢＳの値を保持するためのエリアを有してい
る。ここで、ｎは整数である。従って、ワークメモリに
は、その時点のブレンド率ＢＳとｎ回前までのブレンド
率ＢＳとを含むブレンド率ＢＳの履歴がストアされてい
る。
【００３７】前述した整数ｎは、ブレンド率センサ６６
を通過した混合燃料が燃料インジェクタ５６から実際に
噴射されるまでの第１遅れ係数、すなわち、主として、
ブレンド率センサ６６と燃料インジェクタ５６との間の
燃料供給管路６０及び分岐管路５８の容量に起因して、
混合燃料の移動に要する無駄時間を表しており、この無
駄時間ｎは、次のステップＳ３２にて決定される。この
ステップでは、先ず、ブースト圧センサ５０からの検出
信号により求めた吸気負圧ＰＭＰ及び電圧センサ１０４
からの検出信号により求めたバッテリ電圧ＶＢＡＴが夫
々読み込まれ、そして、これら吸気負圧ＰＭＰ、バッテ
リ電圧ＶＢＡＴ及び前述した基本無駄時間ＮＢＡＳＥに
基づき、無駄時間ｎが算出されることになる。この無駄
時間ｎの算出にあたり、具体的には、先ず、図５に示さ
れいるマップから、吸気負圧ＰＭＰに基づき、補正係数
ＫＭＰが求められて、この補正係数ＫＭＰは、前記ワー
クメモリの所定エリアにストアされる。また、図６のマ
ップからは、バッテリ電圧ＶＢＡＴに基づき、補正係数
ＫＢＡＴが同様にして求められ、この補正係数ＫＢＡＴ
もまた、ワークメモリの所定エリアにストアされる。図
５及び図６のマップは、記憶回路１１０の不揮発性メモ
リに予め記憶されている。
を通過した混合燃料が燃料インジェクタ５６から実際に
噴射されるまでの第１遅れ係数、すなわち、主として、
ブレンド率センサ６６と燃料インジェクタ５６との間の
燃料供給管路６０及び分岐管路５８の容量に起因して、
混合燃料の移動に要する無駄時間を表しており、この無
駄時間ｎは、次のステップＳ３２にて決定される。この
ステップでは、先ず、ブースト圧センサ５０からの検出
信号により求めた吸気負圧ＰＭＰ及び電圧センサ１０４
からの検出信号により求めたバッテリ電圧ＶＢＡＴが夫
々読み込まれ、そして、これら吸気負圧ＰＭＰ、バッテ
リ電圧ＶＢＡＴ及び前述した基本無駄時間ＮＢＡＳＥに
基づき、無駄時間ｎが算出されることになる。この無駄
時間ｎの算出にあたり、具体的には、先ず、図５に示さ
れいるマップから、吸気負圧ＰＭＰに基づき、補正係数
ＫＭＰが求められて、この補正係数ＫＭＰは、前記ワー
クメモリの所定エリアにストアされる。また、図６のマ
ップからは、バッテリ電圧ＶＢＡＴに基づき、補正係数
ＫＢＡＴが同様にして求められ、この補正係数ＫＢＡＴ
もまた、ワークメモリの所定エリアにストアされる。図
５及び図６のマップは、記憶回路１１０の不揮発性メモ
リに予め記憶されている。
【００３８】補正係数ＫＭＰ，ＫＢＡＴが求められると
、無駄時間ｎは、次式により算出される。 ｎ＝ＫＭＰ×ＫＢＡＴ×ＫＢＡＳＥ
（１）ここで、無駄時間ｎには、その最大値ｎＭＡＸ
が設定されており、それ故、（１）式から算出した無駄
時間ｎが最大値ｎＭＡＸを越えるような場合、すなわち
、ｎ＞ｎＭＡＸの場合には、無駄時間ｎは、ｎＭＡＸに
設定される。
、無駄時間ｎは、次式により算出される。 ｎ＝ＫＭＰ×ＫＢＡＴ×ＫＢＡＳＥ
（１）ここで、無駄時間ｎには、その最大値ｎＭＡＸ
が設定されており、それ故、（１）式から算出した無駄
時間ｎが最大値ｎＭＡＸを越えるような場合、すなわち
、ｎ＞ｎＭＡＸの場合には、無駄時間ｎは、ｎＭＡＸに
設定される。
【００３９】次のステップＳ３３では、現時点からｎ回
前にブレンド率センサ６６から得たブレンド率ＢＳ、す
なわち、ブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）がワークメモリから
読み出される。そして、次のステップＳ３４では、演算
ルーチンの前回の実施により得たブレンド率ＢＳ（ｔ−
１）がワークメモリから読み出される。この後、ステッ
プＳ３５では、ステップＳ３２にて求めた吸気負圧ＰＭ
Ｐ、バッテリ電圧ＶＢＡＴ及び基本時定数ＫＢＡＳＥに
基づき、第２遅れ変数であるフィルタ係数ｋが算出され
る。このフィルタ係数ｋは、主として、エンジン１０の
吸気量に応じて設定される係数であり、具体的には、先
ず、図７のマップから、吸気負圧ＰＭＰに基づき、補正
係数Ｋ’ＭＰが求められ、そして、図８のマップからは
、バッテリ電圧ＶＢＡＴに基づき、補正係数Ｋ’ＢＡＴ
が求められる。これら補正係数Ｋ’ＭＰ，Ｋ’ＢＡＴも
また、ワークメモリの所定のエリアにストアされる。な
お、図７及び図８のマップもまたは、記憶回路１１０の
不揮発性メモリに予め記憶されていることは勿論である
。
前にブレンド率センサ６６から得たブレンド率ＢＳ、す
なわち、ブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）がワークメモリから
読み出される。そして、次のステップＳ３４では、演算
ルーチンの前回の実施により得たブレンド率ＢＳ（ｔ−
１）がワークメモリから読み出される。この後、ステッ
プＳ３５では、ステップＳ３２にて求めた吸気負圧ＰＭ
Ｐ、バッテリ電圧ＶＢＡＴ及び基本時定数ＫＢＡＳＥに
基づき、第２遅れ変数であるフィルタ係数ｋが算出され
る。このフィルタ係数ｋは、主として、エンジン１０の
吸気量に応じて設定される係数であり、具体的には、先
ず、図７のマップから、吸気負圧ＰＭＰに基づき、補正
係数Ｋ’ＭＰが求められ、そして、図８のマップからは
、バッテリ電圧ＶＢＡＴに基づき、補正係数Ｋ’ＢＡＴ
が求められる。これら補正係数Ｋ’ＭＰ，Ｋ’ＢＡＴも
また、ワークメモリの所定のエリアにストアされる。な
お、図７及び図８のマップもまたは、記憶回路１１０の
不揮発性メモリに予め記憶されていることは勿論である
。
【００４０】補正係数Ｋ’ＭＰ，Ｋ’ＢＡＴが求められ
ると、フィルタ係数ｋは、次式により算出される。 ｋ＝Ｋ’ＭＰ×Ｋ’ＢＡＴ×ＫＢＡＳＥ
（２）但し、フィルタ係数ｋは、１≧ｋ≧０の値をとる
。次のステップＳ３６では、先のステップＳ３２，Ｓ３
３，Ｓ３４，Ｓ３５でそれぞれ求めた無駄時間ｎ、ブレ
ンド率ＢＳ（ｔ−ｎ），推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）及
びフィルタ係数ｋに基づき、次式から今回の推定ブレン
ド率Ｂ（ｔ）が算出される。
ると、フィルタ係数ｋは、次式により算出される。 ｋ＝Ｋ’ＭＰ×Ｋ’ＢＡＴ×ＫＢＡＳＥ
（２）但し、フィルタ係数ｋは、１≧ｋ≧０の値をとる
。次のステップＳ３６では、先のステップＳ３２，Ｓ３
３，Ｓ３４，Ｓ３５でそれぞれ求めた無駄時間ｎ、ブレ
ンド率ＢＳ（ｔ−ｎ），推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）及
びフィルタ係数ｋに基づき、次式から今回の推定ブレン
ド率Ｂ（ｔ）が算出される。
【００４１】
Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（
ｔ−ｎ） （３）上式
から明かなように、今回算出される推定ブレンド率Ｂ（
ｔ）は、前回算出された推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）と
、ｎ回前にブレンド率センサ６６にて得たブレンド率Ｂ
Ｓ（ｔ−ｎ）とをフィルタ係数ｋにより決定される割合
で夫々加算した値をとる。従って、フィルタ係数ｋが大
きくなると、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）の値に関し
て、前回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）の占める割合が
増加し、これに対し、フィルタ係数ｋが小さくなれば、
ブレンド率センサ６６にてｎ回前に得たブレンド率ＢＳ
（ｔ−ｎ）の占める割合が増加することになる。この後
、ステップＳ３７にて、前回算出した推定ブレンド率Ｂ
（ｔ−１）の値は、今回算出した推定ブレンド率Ｂ（ｔ
）の値に置き換えられ、そして、今回算出した推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）は、前述したメインルーチンでの混合燃
料の噴射量や点火時期の制御のための使用される。
ｔ−ｎ） （３）上式
から明かなように、今回算出される推定ブレンド率Ｂ（
ｔ）は、前回算出された推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）と
、ｎ回前にブレンド率センサ６６にて得たブレンド率Ｂ
Ｓ（ｔ−ｎ）とをフィルタ係数ｋにより決定される割合
で夫々加算した値をとる。従って、フィルタ係数ｋが大
きくなると、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）の値に関し
て、前回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）の占める割合が
増加し、これに対し、フィルタ係数ｋが小さくなれば、
ブレンド率センサ６６にてｎ回前に得たブレンド率ＢＳ
（ｔ−ｎ）の占める割合が増加することになる。この後
、ステップＳ３７にて、前回算出した推定ブレンド率Ｂ
（ｔ−１）の値は、今回算出した推定ブレンド率Ｂ（ｔ
）の値に置き換えられ、そして、今回算出した推定ブレ
ンド率Ｂ（ｔ）は、前述したメインルーチンでの混合燃
料の噴射量や点火時期の制御のための使用される。
【００４２】以上説明したように、この発明の混合燃料
のブレンド率の検出方法によれば、エンジン１０の運転
状況に応じて無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋが算出され
、そして、これら無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋを使用
して、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が前回算出した推
定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）及びｎ回前のブレンド率ＢＳ
に基づき算出される。従って、このようにして算出され
た推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、燃料供給管路６０に於い
て、ブレンド率センサ６６と燃料インジェクタ５６との
間の容積に起因して、ブレンド率センサ６６で得た混合
燃料のブレンド率ＢＳと燃料インジェクタ５６から実際
に噴射される混合燃料のブレンド率との間のずれを的確
に補償した値をとる。このことは、図９を参照すればよ
り明かとなる。この図９では、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）
は、１点鎖線で示されおり、また、燃料インジェクタ５
６から実際に噴射される混合燃料の実ブレンド率ＢＮは
、破線で示されている。これら１点鎖線と破線とを比較
すれば、明かなように推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、実ブ
レンド率ＢＮにほぼ正確に一致することが分かる。なお
、図９に於いて、実線は、ブレンドセンサ６６で得たブ
レンド率ＢＳを表している。この結果、この発明の検出
方法を使用して算出した推定ブレンド率センサＢ（ｔ）
に基づき、燃料インジェクタ５６からの混合燃料の噴射
量及び点火時期を制御すれば、エンジン１０の出力制御
を最適に実施可能となる。
のブレンド率の検出方法によれば、エンジン１０の運転
状況に応じて無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋが算出され
、そして、これら無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋを使用
して、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が前回算出した推
定ブレンド率Ｂ（ｔ−１）及びｎ回前のブレンド率ＢＳ
に基づき算出される。従って、このようにして算出され
た推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、燃料供給管路６０に於い
て、ブレンド率センサ６６と燃料インジェクタ５６との
間の容積に起因して、ブレンド率センサ６６で得た混合
燃料のブレンド率ＢＳと燃料インジェクタ５６から実際
に噴射される混合燃料のブレンド率との間のずれを的確
に補償した値をとる。このことは、図９を参照すればよ
り明かとなる。この図９では、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）
は、１点鎖線で示されおり、また、燃料インジェクタ５
６から実際に噴射される混合燃料の実ブレンド率ＢＮは
、破線で示されている。これら１点鎖線と破線とを比較
すれば、明かなように推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、実ブ
レンド率ＢＮにほぼ正確に一致することが分かる。なお
、図９に於いて、実線は、ブレンドセンサ６６で得たブ
レンド率ＢＳを表している。この結果、この発明の検出
方法を使用して算出した推定ブレンド率センサＢ（ｔ）
に基づき、燃料インジェクタ５６からの混合燃料の噴射
量及び点火時期を制御すれば、エンジン１０の出力制御
を最適に実施可能となる。
【００４３】なお、図１０は、この発明の検出方法を大
まかに示したブロック線図であり、このブロック線図か
らも、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出するための手順は
明かである。ここで、係数を設定するための手段及び制
御手段は、具体的にば、図１のコントローラユニット４
２により実現されるものである。この発明は、上述した
一実施例に制約されるものではなく、種々の変形が可能
である。例えば、一実施例では、エンジン１０の運転状
況に応じて、無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋの値が変化
するようにしたが、これら無駄時間ｎ及びフィルタ係数
ｋを定数として設定しても良い。この場合、図４に示し
たブレンド率の演算ルーチンに於いて、ステップＳ３２
，Ｓ３５は省略することができる。
まかに示したブロック線図であり、このブロック線図か
らも、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出するための手順は
明かである。ここで、係数を設定するための手段及び制
御手段は、具体的にば、図１のコントローラユニット４
２により実現されるものである。この発明は、上述した
一実施例に制約されるものではなく、種々の変形が可能
である。例えば、一実施例では、エンジン１０の運転状
況に応じて、無駄時間ｎ及びフィルタ係数ｋの値が変化
するようにしたが、これら無駄時間ｎ及びフィルタ係数
ｋを定数として設定しても良い。この場合、図４に示し
たブレンド率の演算ルーチンに於いて、ステップＳ３２
，Ｓ３５は省略することができる。
【００４４】また、ブレンド率センサ６６が燃料インジ
ェクタ５６に十分に近接して配置されている場合には、
無駄時間ｎをｎ＝０として設定することも可能である。 この場合、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、次式により算出
されることになる。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
上式から推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が算出される場合には
、ブレンド率センサ６６で得たブレンド率ＢＳ（ｔ）の
履歴を、コントロールユニット４２に於ける記憶回路１
１０のメモリに保持しておく必要がないので、このメモ
リの容量を小さくできる利点がある。
ェクタ５６に十分に近接して配置されている場合には、
無駄時間ｎをｎ＝０として設定することも可能である。 この場合、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、次式により算出
されることになる。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
上式から推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が算出される場合には
、ブレンド率センサ６６で得たブレンド率ＢＳ（ｔ）の
履歴を、コントロールユニット４２に於ける記憶回路１
１０のメモリに保持しておく必要がないので、このメモ
リの容量を小さくできる利点がある。
【００４５】上述した一実施例では、無駄時間ｎが演算
ルーチンの演算回数で表されているが、この代わりに、
無駄時間ｎを前述したクランク角センサ１００からの所
定のパルス信号数で表してもよいし、更には、コントロ
ールユニット４２に内蔵されているタイマで計測する時
間で表すようにしてもよい。更に、一実施例では、１つ
の気筒に着目して説明したが、この発明の検出方法を他
の気筒に適用する場合、その基本無駄時間及び基本時定
数の値が、その気筒に於ける燃料インジェクタとブレン
ド率センサとの間の容量の相違に応じて異なることは勿
論である。
ルーチンの演算回数で表されているが、この代わりに、
無駄時間ｎを前述したクランク角センサ１００からの所
定のパルス信号数で表してもよいし、更には、コントロ
ールユニット４２に内蔵されているタイマで計測する時
間で表すようにしてもよい。更に、一実施例では、１つ
の気筒に着目して説明したが、この発明の検出方法を他
の気筒に適用する場合、その基本無駄時間及び基本時定
数の値が、その気筒に於ける燃料インジェクタとブレン
ド率センサとの間の容量の相違に応じて異なることは勿
論である。
【００４６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明の混合燃
料のブレンド率検出方法は、今回算出される推定ブレン
ド率Ｂ（ｔ）を、以下に示した２式の何れかによって算
出するようにしている。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ−
ｎ）従って、この発明の検出方法によれば、前回のブレ
ンド率Ｂ（ｔ−１）と、ブレンド率センサで得たブレン
ド率ＢＳ（ｔ）又はｎ回前のブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）
とを所定の遅れ係数で決定される割合で加算して得るよ
うにしたから、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が繰り返して演
算されることにより、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、内燃
機関の燃焼室に実際に供給される混合燃料のブレンド率
をリアルタイムにして且つ正確に示すものとなる。しか
も、ブレンド率センサが燃焼室から離れて配置されてい
るような場合にあっては、ブレンド率センサで得た現時
点のブレンド率ＢＳ（ｔ）ではなく，ｎ回前にブレンド
率センサで求めたブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）を使用して
、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出すれば、推定ブ
レンド率Ｂ（ｔ）は、ブレンド率センサと燃焼室との間
の容量に起因した混合燃料の移動に伴う遅れが補償され
ることになるので、実際に燃焼室に供給される混合燃料
のブレンド率を正確に検出することができる等の効果を
奏する。
料のブレンド率検出方法は、今回算出される推定ブレン
ド率Ｂ（ｔ）を、以下に示した２式の何れかによって算
出するようにしている。 Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）
Ｂ（ｔ）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ−
ｎ）従って、この発明の検出方法によれば、前回のブレ
ンド率Ｂ（ｔ−１）と、ブレンド率センサで得たブレン
ド率ＢＳ（ｔ）又はｎ回前のブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）
とを所定の遅れ係数で決定される割合で加算して得るよ
うにしたから、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）が繰り返して演
算されることにより、推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、内燃
機関の燃焼室に実際に供給される混合燃料のブレンド率
をリアルタイムにして且つ正確に示すものとなる。しか
も、ブレンド率センサが燃焼室から離れて配置されてい
るような場合にあっては、ブレンド率センサで得た現時
点のブレンド率ＢＳ（ｔ）ではなく，ｎ回前にブレンド
率センサで求めたブレンド率ＢＳ（ｔ−ｎ）を使用して
、今回の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出すれば、推定ブ
レンド率Ｂ（ｔ）は、ブレンド率センサと燃焼室との間
の容量に起因した混合燃料の移動に伴う遅れが補償され
ることになるので、実際に燃焼室に供給される混合燃料
のブレンド率を正確に検出することができる等の効果を
奏する。
【図１】この発明の検出方法が適用される内燃機関の概
略図である。
略図である。
【図２】内燃機関に於けるコントロールユニットのメイ
ンルーチンを示すフローチャートである。
ンルーチンを示すフローチャートである。
【図３】推定ブレンド率と補正係数との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図４】ブレンド率の演算ルーチンを示すフローチャー
トである。
トである。
【図５】吸気負圧に対する補正係数を示したマップであ
る。
る。
【図６】バッテリ電圧に対する補正係数を示したマップ
である。
である。
【図７】吸気負圧に対する補正係数を示したマップであ
る。
る。
【図８】バッテリ電圧に対する補正係数を示したマップ
である。
である。
【図９】この発明の方法により算出された混合燃料の推
定ブレンド率と、燃料インジェクタから噴射される混合
燃料のブレンド率を示すグラフである。
定ブレンド率と、燃料インジェクタから噴射される混合
燃料のブレンド率を示すグラフである。
【図１０】この発明の検出方法を大まかに示したブロッ
ク線図である。
ク線図である。
１０ エンジン
４２ コントロールユニット
６０ 燃料供給管路
６２ 燃料タンク
６６ ブレンド率センサ
１００ クランク角センサ
１０６ 入力／出力回路
１０８ 演算回路
１１０ 記憶回路
１１２ 駆動回路
Claims (9)
- 【請求項１】 燃焼室に向けて混合燃料を供給する燃
料供給通路と、この燃料供給通路に配置されたブレンド
率センサであって、このブレンド率センサを通過して流
れる混合燃料のブレンド率を検出するブレンド率センサ
とを備えてなる内燃機関に於いて、次式に基づき、混合
燃料の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出することを特徴と
する内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法、Ｂ（ｔ
）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ）ここで
、ｔは、整数、Ｂ（ｔ−１）は、前回算出された推定ブ
レンド率，ＢＳ（ｔ）は、今回、ブレンド率センサにて
得たブレンド率，ｋは、内燃機関のタイプ及び内燃機関
の運転パタメータに応じて設定された遅れ係数を夫々示
す。 - 【請求項２】 燃焼室に向けて混合燃料を供給する燃
料供給通路と、この燃料供給通路に配置されたブレンド
率センサであって、このブレンド率センサを通過して流
れる混合燃料のブレンド率を検出するブレンド率センサ
とを備えてなる内燃機関に於いて、次式に基づき、混合
燃料の推定ブレンド率Ｂ（ｔ）を算出することを特徴と
する内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法、Ｂ（ｔ
）＝ｋ×Ｂ（ｔ−１）＋（１−ｋ）×ＢＳ（ｔ−ｎ）こ
こで、ｔは、整数、ｎは、内燃機関のタイプ及び内燃機
関の運転パタメータに応じて設定された第１遅れ係数、
Ｂ（ｔ−１）は、前回算出された推定ブレンド率，ＢＳ
（ｔ−ｎ）は、ｎ回前にブレンド率センサにて得たブレ
ンド率，ｋは、内燃機関のタイプ及び内燃機関の運転パ
タメータに応じて設定された第２遅れ係数を夫々示す。 - 【請求項３】 前記内燃機関は、燃焼室の近傍に配置
され、燃料供給通路から供給された混合燃料を燃焼室に
向けて噴射する燃料インジェクタを含むことを特徴とる
する請求項２に記載の内燃機関用混合燃料のブレンド率
検出方法。 - 【請求項４】 前記推定ブレンド率Ｂ（ｔ）は、所定
の周期で実施され演算工程によって算出され、前記第１
遅れ係数ｎは、前記燃料インジェクタとブレンド率セン
サとの間の混合燃料の移動距離に基づいて設定された推
定ブレンド率Ｂ（ｔ）の所定の演算周期数で表されてい
ることを特徴とする請求項３に記載の内燃機関用混合燃
料のブレンド率検出方法。 - 【請求項５】 内燃機関は、内燃機関の回転数を単位
時間当たりのパルス信号数に基づいて検出する回転セン
サを備えており、前記第１遅れ係数ｎは、前記燃料イン
ジェクタとブレンド率センサとの間の混合燃料の移動距
離に基づいて設定され、回転センサからの所定のパルス
信号数で表されていることを特徴とする請求項３に記載
の内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法。 - 【請求項６】 前記第１遅れ係数ｎは、燃料インジェ
クタとブレンド率センサとの間の混合燃料の移動距離に
応じて設定された所定の時間で表されることを特徴とる
する請求項３に記載の内燃機関用混合燃料のブレンド率
検出方法。 - 【請求項７】 前記第１遅れ係数ｎは、前記燃料イン
ジェクタとブレンド率センサとの間の容量及び混合燃料
の流量に起因した混合燃料の供給遅れを補償する係数で
表され、第２遅れ係数ｋは、内燃機関の吸気量に応じて
設定された係数で表されることを特徴とする請求項２に
記載の内燃機関用ブレンド率の検出方法。 - 【請求項８】 前記第１遅れ係数ｎ及び第２遅れ係数
ｋは、次式により夫々算出され、 ｎ＝ＫＭＰ×ＫＢＡＴ×ＮＢＡＳＥ ｋ＝Ｋ’ＭＰ×Ｋ’ＢＡＴ×ＫＢＡＳＥここで、ＫＭＰ
，Ｋ’ＭＰは、吸気負圧に対する補正係数、ＫＢＡＴ，
Ｋ’ＢＡＴは、内燃機関のバッテリ電圧に対する補正係
数、ＮＢＡＳＥは、内燃機関の種類によって決定される
固定値、ＫＢＡＳＥは、内燃機関の種類によって決定さ
れる固定値を夫々示していることを特徴とする請求項７
に記載の内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法。 - 【請求項９】 ＮＢＡＳＥ及びＫＢＡＳＥは、前記燃
料インジェクタとブレンド率センサとの間の容量に基づ
いて設定されていることを特徴とする請求項８に記載の
内燃機関用混合燃料のブレンド率検出方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-23758 | 1990-02-02 | ||
| JP2375890 | 1990-02-02 |
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